龙门吊轨道基础示意图

目录一、工程概况 (1)二、轨道梁设计与验算 (1)三、轨道梁施工 (3)3.1 区间北侧轨道梁施工 (3)3.2 南侧端头井处轨道梁施工 (6)3.3 南侧标准段轨道梁施工 (8)四、质量保证措施 (9)五、施工安全保证措施 (10)六、环境保护与文明施工 (11)一、工程概况寸为800*800mm。

轨道梁顶标高为14.9m。

轨道梁平面布置图见附图。

二、轨道梁设计与验算轨道梁布设于基坑两侧，分为三种形式，南侧部分位于现状冠梁上，截面尺寸为600*800mm钢筋砼条型基础，过盾构井处采用立柱加支撑梁形式处理，梁截面尺寸加大至800*800mm。

北侧轨道梁位于现状施工便道上，梁截面尺寸为800*800mm。

考虑到安全施工，对地基承载力及盾构井处轨道梁进行验算。

2.1地基承载力计算1、设备参数根据厂家提供的资料显示，45T龙门吊自重118.6T，吊重45T，砼自重按26.0KN/m3计，轮距8.834m，跨长25.5m，见附图。

2、每边基础受力45T龙门吊自重： G1=118.6×10=1186KN45T龙门吊吊载重：G2=45×10=450KN；按上述，每边基础受力为：P=（1186+450）/2=818KN3、动荷载计算当龙门吊在轨道梁上行走时，属于动荷载，取动荷载增大系数为1.4，则：Q=1.4P=1.4*818=1145.2KN4、基础自重计算钢筋混凝土自重：ω=26kN/m³基础体积V=0.8×0.8×111+0.6×0.8×53.3+0.8×0.8×57.7=150.51m³则基础自重为：G=ω.V=26kN/m³×150.61m³=3915.86kN将上述动荷载和基础自重作用到基础平板上，换算成面荷载为F=Q/S,其中S为基础平板的面积S=0.8×168.7+0.6×53.3=166.94㎡,则 F=（1145.2+3915.86）/166.94=30.32KN/㎡=30.32kpa5、地基承载力验算本工程门式起重机基础单边总长111m，区间北侧坐落于现状施工便道上，地基为碾压的素填土，区间南侧部分位于冠梁上，部分位于原状盐田路上，端头井位置为立柱加支撑梁，采用C30混凝土灌注。

ZT1101JL11-02
单位：长沙轨道交通3号线SG-13标汽贸大道站项目部编号：临建-
编制：复核：签收：年月日注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查
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目录第一章编制依据和原则........................................... - 1 -1.1编制依据 .................................................. - 1 - 第二章工程概况................................................. - 1 -2.1工程简介 .................................................. - 1 -2.2工程地质 .................................................. - 2 -2.3水文地质 .................................................. - 2 - 第三章基础设计................................................. - 2 - 第四章施工部署................................................. - 7 -4.1人员安排 .................................................. - 7 -4.2工期安排 .................................................. - 7 -4.3机具准备 .................................................. - 7 - 第五章施工工艺................................................. - 8 - 第六章质量保证措施............................................. - 9 -6.1钢筋的质量检验 ............................................ - 9 -6.2砼的质量检验 ............................................. - 10 -6.3测量工程质量保证措施 ..................................... - 10 -6.4模板工程质量保证措施 ..................................... - 11 -6.5钢筋工程质量保证措施 ..................................... - 11 - 第七章安全文明措施............................................ - 13 -7.1安全文明保证措施 ......................................... - 13 -7.2文明施工管理措施 ......................................... - 13 -第一章编制依据和原则1.1编制依据1．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）2．《起重机设计规范》（GB3811）3．《起重机械安全规程》（GB6067）4．《通用门式起重机》（GB/T14406）5．《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》（GB/T10183）6．《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278）7.《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145-2004）8.45T门式起重机设计参数9.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；10.《砼结构设计规范》（GB50010-2002）；11.《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)；1.2编制原则1、施工计划安排合理，施工进度安排均衡、高效。

一基本情况40T龙门吊的跨度为11.4m，根据现场需要设置于出土孔处，龙门吊基础柱为800X800钢筋砼基础，两端支座设置于围护桩冠梁上，中间两支座设置于主体结构纵梁上。

龙门吊走行梁为800x1400砼梁，梁顶与地面平齐。

计算示意图如下。

图1 40T龙门吊基础梁计算简图3.2龙门吊参数：表2 龙门吊参数3.4龙门吊工况40t龙门吊达到最大起重量、小车行至极限位置（小车满载停在支腿一侧的悬臂端处），且当两架龙门吊位于主体结构G-F轴中部时，基础柱承受轴力最大；基础梁最大弯矩通过时程分析，取最大弯矩验算。

3.5走行梁荷载计算1、走行梁竖向荷载查40t龙门吊图纸得知，龙门吊的大车最大轮压为330KN，龙门吊一侧轮距8.5m，每侧两肢共4个轮，计算竖向荷载标准值为660KN。

考虑荷载分项系数，取1.4考虑吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.102、走行梁横向水平荷载吊车横向水平荷载标准值，取横行小车重量及额定起重量之和的百分比，本吊车额定起重为40T, 吊车横向水平荷载标准值百分数为10%龙门吊四肢每肢横向水平荷载标准值为：Tk=0.5*0.5×（Q+g1）g×10%=0.5*0.5*（40+23.1）*10*0.1=15.8KN3、走行梁纵向水平荷载设计值（制动力引起的纵向水平荷载计算此处略）4、走行梁其他荷载设计值钢板、轨枕、钢轨等重量按每米60kg计算（走行梁自重不考虑，因为装配式贝雷梁桥容许荷载已考虑自重）。

3.6走行梁内力计算1、走行梁竖向内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):660 660机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：2、走行梁水平内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):15.8 15.8机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：龙门吊走行梁配筋计算根据计算结果：走行梁最大正弯矩为Mx=1991KN.m，My=198KN.m；最大剪力Vy=1571KN，Vx=40KN。

多种龙门轨道基础应用一、简述韩土公路2号桥位于鄂尔多斯市东胜区铁西三期开发片区内韩土公路上，修筑起点桩号K0+314.365，修筑终点桩号K0+804.365，桥梁总长1170米，其中主桥采用跨径为（40+90+230+90+40=490m）的自锚式悬索桥，中间三跨主梁采用正交异性板钢箱梁，40m边跨采用预应力钢筋混凝土箱梁结构。

钢箱梁全长384m，桥面全宽50m，含风嘴总宽51.162m，梁高3.0m。

主跨处于R=20000m的圆弧竖曲线上。

桥梁立面图见下图。

钢箱梁制造采用“板→板单元→涂装→桥位拼装、焊接”方式生产，即公司厂内完成零件及板单元，直接运输至桥位现场，桥位处逐块吊装、匹配拼装、焊接成整体。

钢箱梁安装分为塔区安装和主跨、边跨钢箱梁安装，均采用支架法安装。

塔承台施工后立即进行基础回填并进行夯实处理。

全桥均采用支架法安装，板单元运输至现场后直接吊装至支架上进行拼装焊接。

首先安装塔区梁段和钢混结合段，然后以塔区为中心向两边逐段进行全桥钢箱梁的安装。

应对此种方案，我部在总拼场地共设置六台龙门吊，其中四台MG10-58 A3 通用门式起重机（跨度58米，提升高度34米，自重50吨，起重10吨）用于主桥位置，另外两台MH10-30 A3D 电动葫芦门式起重机（跨度30米，提升高度9米，自重16吨，起重10吨）用于涂装场地。

二、基础方案2.1 主桥龙门吊轨道基础由于施工需要将整个拼装区域分成四个工作面，每个工作面设置一台龙门吊，如图鄂尔多斯桥位现场立面图鄂尔多斯桥位现场平面图87910根据现场土质不同，第一拼装区及第二拼装区设置为660×692mm钢箱梁条形基础，在其下部通长设有100mm厚900mm宽混凝土垫层，且每隔6米设置一道600×600×1300mm 的混凝土加强构造，并在其上设有预埋预焊板固定钢箱梁，如图1；第三拼装区及第四拼装区设置为混凝土条形基础，其上表面设置150×300mm预埋板，如图2。

渝利韩家沱龙门吊基础设计计算书计算：复核：审核：中铁大桥局集团四公司设计事业部2010年05月一、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）2、《混凝土结构设计规范》（DB 50010-2002）3、《基础工程》二、设计说明60t龙门吊走形轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。

龙门吊走形钢轨选用P50的铁路钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，基础按弹性地基梁进行分析设计。

三、计算荷载龙门吊机基础采用钢筋混凝土，单轨最大轮压P=34t。

四、基础结构龙门吊机轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，其截面形式如图1。

图1 轨道截面图五、基础计算基础按弹性地基梁进行计算，由于龙门吊轨道基础按20m设置一道伸缩缝，故基础的计算长度L=20m。

当只有一台龙门吊机作用与轨道基础上时，计算简图，如图2。

图2已知：MPa E c 4100.3⨯= m b 5.1= 40343.0mI = 34/102m kN k ⨯= （k 为基床系数，这里假定地基处理层为紧密砾石）基础梁的柔度特征值：29219.00343.0100.345.110244744=⨯⨯⨯⨯⨯==EI kb λ基础梁计算长度L=20m ，所以： πλ>=⨯=84.52029219.0L 故基础梁属于无限长梁。

根据《基础工程》，无限长梁在竖向集中力P 作用下，弯矩M 、剪力Q 为：4x P M C λ=、2x P Q D =- 其中，x C 、x D 取值由查表所得。

由图2知，有4个集中力同时作用于地基梁上，故需求出4个集中力单独作用时A 、B 、C 、D 四点的弯矩和剪力，然后进行叠加。

计算结构如下表。

弯矩计算：剪力计算：由上表知，地基梁m kN M ⋅=2.279max ，kN Q 9.269max =六、单轨最大轮压P=34t 时基础梁配筋计算 6.1、正截面受弯承载力计算根据《混凝土结构设计规范》，基础梁采用上、下截面对称配筋，正截面配筋计算：查表求得：MPa f c 8.13= M P a f t 39.1= M P af y 300= 55.0=b ξ b=500mm mm h 7500=kNkN bh f b b c 279176010)55.05.01(55.07505008.13)5.01(62201>=⨯⨯-⨯⨯⨯=--ξξα按单筋矩形截面配一侧钢筋求受压区高度x根据)5.0(01x h bx f M c u -=α求得mm b f M h h x c u 05.565008.13102.2792750750262120=⨯⨯--=--=α<mm h b 75055.00⨯=ξ 求钢筋截面面积s A2115.128930005.565008.130.1mm f bx f A yc s =⨯⨯⨯==α选配4φ20@133mm 的二级钢筋，实际面积220108.1570)5.782.314(4mm A A A s s s =+=+=实>1289.152m m 满足要求。

多种龙门轨道基础应用一、简述韩土公路2号桥位于鄂尔多斯市东胜区铁西三期开发片区内韩土公路上，修筑起点桩号K0+314.365，修筑终点桩号K0+804.365，桥梁总长1170米，其中主桥采用跨径为（40+90+230+90+40=490m）的自锚式悬索桥，中间三跨主梁采用正交异性板钢箱梁，40m边跨采用预应力钢筋混凝土箱梁结构。

钢箱梁全长384m，桥面全宽50m，含风嘴总宽51.162m，梁高3.0m。

主跨处于R=20000m的圆弧竖曲线上。

桥梁立面图见下图。

钢箱梁制造采用“板→板单元→涂装→桥位拼装、焊接”方式生产，即公司厂内完成零件及板单元，直接运输至桥位现场，桥位处逐块吊装、匹配拼装、焊接成整体。

钢箱梁安装分为塔区安装和主跨、边跨钢箱梁安装，均采用支架法安装。

塔承台施工后立即进行基础回填并进行夯实处理。

全桥均采用支架法安装，板单元运输至现场后直接吊装至支架上进行拼装焊接。

首先安装塔区梁段和钢混结合段，然后以塔区为中心向两边逐段进行全桥钢箱梁的安装。

应对此种方案，我部在总拼场地共设置六台龙门吊，其中四台MG10-58 A3 通用门式起重机（跨度58米，提升高度34米，自重50吨，起重10吨）用于主桥位置，另外两台MH10-30 A3D 电动葫芦门式起重机（跨度30米，提升高度9米，自重16吨，起重10吨）用于涂装场地。

二、基础方案2.1 主桥龙门吊轨道基础由于施工需要将整个拼装区域分成四个工作面，每个工作面设置一台龙门吊，如图鄂尔多斯桥位现场立面图鄂尔多斯桥位现场平面图87910根据现场土质不同，第一拼装区及第二拼装区设置为660×692mm钢箱梁条形基础，在其下部通长设有100mm厚900mm宽混凝土垫层，且每隔6米设置一道600×600×1300mm 的混凝土加强构造，并在其上设有预埋预焊板固定钢箱梁，如图1；第三拼装区及第四拼装区设置为混凝土条形基础，其上表面设置150×300mm预埋板，如图2。

龙门吊轨道基础及台座设计目录1、编制依据........................................................................................................................ - 1 -2、龙门吊轨道基础设计.................................................................................................... - 1 -2.1 设计基本参数....................................................................................................... - 1 -2.2 结构设计............................................................................................................... - 1 -2.3 模型建立............................................................................................................... - 2 -2.4 计算分析............................................................................................................... - 3 -2.5 基础配筋及抗剪强度验算................................................................................. - 16 -3、台座基础承载力验算.................................................................................................. - 18 -3.1 基本设计参数..................................................................................................... - 18 -3.2 预制台座基础承载力验算................................................................................. - 18 -3.3 存梁台座基础承载力验算................................................................................. - 19 -龙门吊轨道基础及台座计算书1、编制依据⑴ 《两阶段施工图设计》（装配式预应力混凝土T 梁桥上部结构）⑵ 业主相关合同文件要求；⑶ XX 市相关法律法规；⑷ 《预制梁场建设及T 梁架设专项施工方案》⑸ 国家、交通部、市颁布的有关公路工程的技术规范、技术标准和规程；① 中华人民共和国交通部颁布的现行《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分） ②《XX 市公路工程质量控制强制性要求》（XX 市交委路[2012]30号）③《XX 市公路水运工程安全生产强制性要求》④《XX 市高速公路施工建设标准化指南》⑤ 《地基与基础》(第三版).中国建筑工业出版社；⑥ 《弹性地基梁计算图表及公式[M]》(中国船舶工业总公司第九设计院) .国防工业出版社；⑦ 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；⑧ 《水工钢筋混凝土结构学》(第三版).中国水利水电出版社。

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。

,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。