小度写范文简单矩形水池计算书模板

精心整理结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号(子项号)：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m，高度H=2.400m，底板底标高=1.500m盖板厚h1=150mm，池底厚h2=300mm，池壁厚t1=200mm，底板外挑长度t2=200mm平面图剖面图1.21.31.4）钢筋：2（1（2（3（4（5（6（73计算过程与结果单位说明:弯矩:kN.m/m；钢筋面积:mm2；裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,温湿度变化作用裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算1、水池自重Gc盖板自重G 1=L×B×h1×γc=8.400×3.400×0.150×25.00=107.10kN 池壁及腋角自重G 2=2×[(L-t 1)+(B-t 1)]×(H-h1-h2)×t 1×γc +0.15×0.15×0.5×1.95×4×γc=2×[(8.400-0.200)+(3.400-0.200)]×(2.350-0.150-0.250)×0.200×25.00+2.19 =224.49kN 底板自重G 3=(L+2×t 2)×(B+2×t 2)×h 2×γc=(8.400+0.400)×(3.400+0.400)×0.250×25.00 =209.00kN水池结构自重G c =G 1+G 2+G 3=540.59kN 2、池内水重G w=201.603453.1.2123f a =f ak +ηb d m =130.00+0.00×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.100-0.5) =158.80kPa3.1.3计算结果：P k =30.54kPa<f a =158.80kPa,故地基承载力满足要求。

矩形水池设计(JSC-1)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息水池类型: 有顶盖 全地下长度L=4.000m, 宽度B=4.000m, 高度H=2.500m, 底板底标高=-4.000m池底厚h3=200mm, 池壁厚t1=200mm, 池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。

200360020040004000203600200200200360020040002502012015049.519.016.819.010.0(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m 3 , 土饱和重度20.00kN/m 3, 土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb =0.00, 埋深修正系数ηd =1.00地下水位标高-2.000m,池内水深1.500m, 池内水重度10.00kN/m 3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息活荷载: 地面10.00kN/m 2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m 3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=80.00 kN池壁自重G2=159.60kN底板自重G3=96.80kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=336.40 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=194.40 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=432.00 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 181.44 kN底板外挑地下水重量Gs2= 60.48 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 613.44 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 60.48 kN(4)活荷载作用Gh池顶活荷载Gh=193.60 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.400×4.400 = 19.36 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(336.40+194.40+613.44+60.48+193.60)/19.360= 72.23 kN/m2 3.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=[2.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/4.000= 14.00 kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根据基础规范的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 100.00+0.00×10.00×(4.400-3)+1.00×14.00×(4.000-0.5) = 149.00 kPa3.1.3 结论: Pk=72.23 < fa=149.00 kPa, 地基承载力满足要求。

结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号(子项号)：计算书总册数：计算软件名称：计算软件版本：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1 几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m，高度H=2.400m，底板底标高=1.500m盖板厚h=150mm，池底厚h=300mm，池壁厚t=200mm，底板外挑长度t=200mm 2211平面图剖面图1.2 水土信息3，土内摩擦角30°土天然重度18kN/m地基承载力特征值f=130kPa，宽度修正系数η=0.00，埋深修正系数η=1.00 ak db3 10.5 kN/m0.800m，池内水重度地下水位低于底板底标高，池内水深托浮力折减系数1.00，抗浮安全系数K=1.05 f1.3 荷载信息22，组合值系数2.0 kN/m10.00 kN/m0.9 ，顶盖活荷载：地面恒载分项系数：水池自重1.2，其他1.27活载分项系数：1.27活载准永久值系数：顶板0.4，地面0.4，温湿度1.0-5/℃）10 （10.0°，弯矩折减系数0.65，砼线膨胀系数1.00考虑温湿度作用：池内外温差1.4 钢筋砼信息2，泊松比0.2 ，重度25.00 kN/m混凝土：等级C30纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：0.2mm，配筋调整系数1.0按裂缝控制配筋计算构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-20102 计算内容（1）地基承载力验算（2）抗浮验算（3）荷载计算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）挠度验算计算过程与结果3；裂缝宽度；钢筋面积:mm单位说明: 弯矩:kN.m/m 计算说明：双向板计算按查表内部盛2:mm水压力土的竖向及侧向压力,恒荷载:水池结构自重, 温湿度变化作用地面活荷载,活荷载:顶板活荷载, 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合地基承载力验算3.1基底压力计算3.1.1G1、水池自重c盖板自重×γ×B×hG= L c1 125.00=107.10kN 0.150×=8.400×3.400×池壁及腋角自重γ4××1.95××γ+0.15×0.15×0.5×G= 2×[(L-t)+(B-t)]×(H-h1-h2)t c××(2.350-0.150-0.250)× = 2×[(8.400-0.200)+(3.400-0.200)] 112 c125.00+2.19 0.200=224.49kN底板自重γ×)×ht)×(B+2×t=(L+2G×c×(3.400+0.400)×0.250 =(8.400+0.400)× =209.00kN232225.00=540.59kN +GG=G+G水池结构自重3c21 G2、池内水重wγh××(B-2×t1)×池内水重G=(L-2×t1)w w w10.5 0.800×××(3.400-2×0.200) =(8.400-2×0.200)kN =201.603、覆土重量计算=0kN 池顶覆土重量G t1=0kN池顶地下水重量G s118=199.26kN 1.800×G=6.150×底板外挑覆土重量t2=0kN底板外挑地下水重量G s2=199.26kN +G= G基地以上覆土总重量G t2t1t=0kN +G基地以上地下水总重量G= G s2s1s、活荷载作用42.00=57.12kN ×G=28.560盖板活载作用力h110.00=61.50kN ×G=6.150地面活载作用力h2=118.62kN = GG+G活载作用力总和h2hh1、基底压力P5k23.900=34.71m×(B+2××t2)=8.900基底面积A=(L+2×t2)/A+G）+G=P（G+G+G基底压强h k stcw 230.54kN/m =(540.59+201.60+199.26+0+118.62)/34.71=修正地基承载力3.1.2γ1、计算基础底面以上土的加权平均重度m3=18kN/m由于基础底面在地下水位以上，故γm、计算基础底面以下土的重度2γ3 =18kN/mγ同上，3、根据《地基规范》要求，修正地基承载力:f=f+ηγ(b -3)+ηγ(d-0.5)×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.100-0.5)makbda =130.00+0.00=158.80kPa3.1.3 计算结果：P=30.54kPa<f=158.80kPa, 故地基承载力满足要求。

水池设计计算书1 计算说明1。

1 目的与要求本计算书为。

池的施工图阶段的结构设计计算书.内容包括池壁和底板的内力计算、配筋计算以及裂缝宽度验算。

通过内力计算以拟定或复核结构的尺寸，通过配筋计算以选取钢筋型号，通过裂缝宽度计算以保证所配的钢筋能够满足裂缝宽度的要求，从而为钢筋图的绘制提供依据。

1.2设计依据1.2.1设计资料1、本工程初步设计报告；2、本工程地勘资料报告；3、《钢筋混凝土结构设计规范》（GB50010-2002)以下简称《混凝土规范》；4、《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002),以下简称《给排水规范》；5、《给水排水工程结构设计手册（第二版）》以下简称《手册》；6、《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》，以下简称《规程》；7、《水利水电工程地质手册》，以下简称《地质手册》；8、《水工混凝土结构设计手册》，以下简称《水工手册》；9、《钢筋混凝土结构构造手册(第二版）》，以下简称《钢混手册》。

1。

2。

2参数选择1.3计算原则与假定本计算书分为池壁计算和底板计算两部分.在池壁计算中，分析试水、完建、检修、洪水和运行工况的荷载作用情况，确定控制工况,然后分别计算控制工况下池壁的内力，再根据钢筋砼抗弯配筋计算和最小配筋率要求进行配筋。

底板计算根据倒置梁理论，假定地基反力直线分布，计算池底板内力并配筋。

池壁自重换算成集中荷载作用于底板的相应位置，池壁承受的弯矩以集中力偶的方式作用于池底板的相应位置.水池不受地下水位影响，可不进行抗浮验算。

根据《水工手册》，地下式及半地下式水池的抗震性能较好，一般在8度地震区可不进行抗震验算。

水池位于地下,可不考虑温度和湿度的变化作用.1.4水池结构尺寸的确定1 池壁厚度。

根据《手册》（P810）,对于敞口水池，垂直壁板通常做成等厚截面，根据构造要求，水池的壁板及底板厚度不宜小于200mm，池壁厚度设计为250 mm。

2 底板厚度。

根据《规程》第5。

矩形水池设计及池壁计算矩形水池是一种常见且简单的设计，适用于多种场景，例如后院的游泳池、农场的灌溉池等。

本文将介绍矩形水池的设计步骤以及池壁计算。

1.设计步骤：(1)确定水池的尺寸：首先要确定水池的长度、宽度和深度。

这取决于使用水池的目的和场地的可用空间。

一般来说，游泳池的长度应大于25米，宽度应大于10米，深度应为1.2米至1.5米。

(2)布置水池的位置：找到合适的场地来安放水池。

确保场地平坦、无障碍物，并有足够的空间容纳水池和周围的设施。

(3)地基准备：在水池位置的地面上清除杂草、石头和其他障碍物。

确保地面平整，并打入木桩用于标记水池的边界。

(4)确定池壁材料：选择适合的池壁材料，常见的有混凝土、砖块、钢筋网等。

具体选择取决于所需的强度、耐久性和美观度。

2.池壁计算：(1)砖块池壁计算：首先根据池壁的高度和厚度确定需要多少砖块。

计算公式为：砖块数=池壁长度x池壁高度x每平方米砖块的数量。

然后根据砖块的尺寸计算所需的水泥、砂子和其他建筑材料的数量。

(2)混凝土池壁计算：混凝土池壁的计算相对复杂一些。

首先计算水池的体积：水池体积=水池底部面积x水池深度。

然后确定混凝土的用量：混凝土用量=水池体积/混凝土的容积。

最后根据混凝土的配比计算需要的水泥、砂子和石子的数量。

(3)钢筋网池壁计算：钢筋网是一种常用的池壁材料，可以提供更好的强度和耐久性。

首先确定钢筋网的尺寸和直径。

然后根据池壁的高度、长度和钢筋网的规格计算所需的钢筋网数量。

计算公式为：钢筋网数量=(2x池壁高度x池壁长度)/钢筋网的间距。

以上是矩形水池设计及池壁计算的基本步骤和公式。

在设计和计算过程中，还需要考虑到水池周围的设施，如潜水泵、过滤器和水处理系统等。

同时，确保水池的建设符合当地的建筑法规和安全标准。

最后，建议寻求专业工程师的帮助，以确保水池的设计和建设质量。

汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。

由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。

2、池内水位H=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取W10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。

3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取f y=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。

三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45°-30°/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7<fak=100KPa地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:5.5x15.1x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{39.37, 39.37} ＝ 39.37kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 5750mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 200mm （h ＝ L y / 18）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝ 4.90kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝ 9.06kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.03585*31*3.652＝ -14.81kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.05518*31*3.652＝ -22.79kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.90kN·m，M xq＝ 4.90kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{6.23, 6.23} ＝ 6.23kN·mA sx＝ 142mm，a s＝ 52mm，ξ ＝ 0.024，ρ ＝ 0.10%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.051mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 9.06kN·m，M yq＝ 9.06kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{11.51, 11.51} ＝ 11.51kN·mA sy＝ 248mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.039，ρ＝ 0.16%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.084mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -14.81kN·m，M x'q＝ -14.81kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-18.8, -18.8} ＝ -18.80kN·mA sx' ＝ 410mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.138mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -22.79kN·m，M y'q＝ -22.79kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-28.94, -28.94} ＝ -28.94kN·mA sy' ＝ 560mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.102，ρ ＝ 0.41%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.199mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 9.06kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 9060088/(0.87*158*565) ＝ 117N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*200 ＝ 100000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/100000 ＝ 0.00565 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) ＝ 0.108当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*158) ＝ 0.003581.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)] ＝ 4833.71kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06] ＝ 2416.85kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00168*31*3.654/2416.85*1000 ＝ 3.8mmf / L y＝ 3.8/3650 ＝ 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{44.45, 44.45} ＝ 44.45kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝ 4.46kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝ 12.22kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*35*3.652＝ -17.11kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*35*3.652＝ -29.00kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.46kN·m，M xq＝ 4.46kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{5.66, 5.66} ＝ 5.66kN·mA sx＝ 97mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.012，ρ ＝ 0.05%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.042mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 12.22kN·m，M yq＝ 12.22kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{15.52, 15.52} ＝ 15.52kN·mA sy＝ 252mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.030，ρ＝ 0.12%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.104mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -17.11kN·m，M x'q＝ -17.11kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-21.73, -21.73} ＝ -21.73kN·mA sx' ＝ 356mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.043，ρ ＝ 0.17%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.146mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -29.00kN·m，M y'q＝ -29.00kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-36.83, -36.83} ＝ -36.83kN·mA sy' ＝ 613mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.074，ρ ＝ 0.29%；实配纵筋：Φ12@175 （A s＝ 646）；ωmax＝ 0.193mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00206（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 12.22kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 12.22kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 12216733/(0.87*208*565) ＝ 119N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/125000 ＝ 0.00452 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) ＝ 0.131当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*208) ＝ 0.002721.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*2082/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0)] ＝ 8944.32kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 8944.32*12.22/[12.22*(2-1)+12.22]＝ 4472.16kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 ＝ 2.9mmf / L y＝ 2.9/3650 ＝ 1/1,276工况二：池外有土，池内无水1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 63.33kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{80.43, 80.43} ＝ 80.43kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652＝ 8.07kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652＝ 22.11kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*63.33*3.652＝ -30.96kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*63.33*3.652＝ -52.48kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 8.07kN·m，M xq＝ 8.07kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{10.24, 10.24} ＝ 10.24kN·mA sx＝ 176mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.023，ρ ＝ 0.09%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.077mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 22.11kN·m，M yq＝ 22.11kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{28.07, 28.07} ＝ 28.07kN·mA sy＝ 463mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.056，ρ＝ 0.22%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.188mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -30.96kN·m，M x'q＝ -30.96kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-39.32, -39.32} ＝ -39.32kN·mA sx' ＝ 656mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.079，ρ ＝ 0.32%；实配纵筋：Φ12@150 （A s＝ 754）；ωmax＝ 0.156mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -52.48kN·m，M y'q＝ -52.48kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-66.65, -66.65} ＝ -66.65kN·mA sy' ＝ 1148mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.139，ρ ＝ 0.55%；实配纵筋：Φ14@120 （A s＝ 1283）；ωmax＝ 0.174mm1.4斜截面受剪承载力计算V ＝ Q·(2L x - L y)·L y / 4L x＝ 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) ＝ 110.1kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.208 ＝ 185.0kN ≥ V ＝ 110.1kN，满足要求。

13x8矩形水池计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计依据:《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》（CECS 138:2019）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2019）《地基基础设计规范》（GB50007—2019）《给排水工程结构设计手册》中国建筑工业出版社《土木工程特种结构》高等教育出版社马芹永2019年7月第一版2．几何参数:水池长度: L1 = 13.05 m水池宽度: W1 = 8.00 m壁板高度: H1 = 6.20 m顶板厚: h2 = 200 mm底板厚: h1 = 500 mm壁板厚: h4 = 400 mm垫层厚: h3 = 100 mm底板外伸: C1 = 600 mm基底标高: E f = -6.70 m地下水位标高: E w = -20.00 m池内设计水位: H i = 6.00 m注：默认地面标高为±0.00。

3．土层参数:土的类别: 压实系数大于0.95，粘粒含量大于10%的粉土土的容重: 18.0 kN/m3饱和土容重: 20.0 kN/m3地基承载力特征值: 200 kPa土压力标准值计算形式: 主动土压力土壤内摩擦角: 30.0°4．材料参数:混凝土等级: C35钢筋混凝土容重: 25.00 kN/m3钢筋等级: HRB400混凝土抗拉强度标准值: 2.20 N/mm2主筋的弹性模量: 2.00 × 105 N/mm2钢筋的相对粘结系数: 1.05．其他参数:壁面温差或湿度当量温差△t: 10.0 ℃池顶活荷载标准值: 10.00 kN/m2水池类型: 污水池水的容重: 10.00 kN/m3混凝土线膨胀系数α(10-5): 1.00混凝土的泊松比μ: 0.20最大裂缝宽度: 0.20 mm二、地基承载力计算1．求解基底压力:1) 顶板重:P r = 13.05 × 8.00 × 0.20 × 25.00 = 522.00 kN2) 底板重:P b = (13.05 + 2 × 0.60) × (8.00 + 2 × 0.60) × 0.50 × 25.00 = 1638.75 kN3) 壁板重:P w = (2 × 13.05 + 2 × 8.00 - 4 × 0.40) × 6.20 × 0.40 × 25.00 = 2511.00 kN4) 水池自重:P p = 522.00 + 1638.75 + 2511.00 = 4671.75 kN5) 水重:P s = (13.05 - 2 × 0.40) × (8.00 - 2 × 0.40) × 6.00 × 10.00 = 5292.00 kN6) 垫层重:P d = (13.05 + 2 × 0.60) × (8.00 + 2 × 0.60) × 0.10 × 18.00 = 235.98 kN7) 覆土重:P f = (2 × 13.05 + 2 × 8.00 + 4 × 0.60) × 0.60 × (6.70 - 0.50) × 18.00= 2979.72 kN8) 基底面积:A = (13.05 + 2 × 0.60) × (8.00 + 2 × 0.60) = 131.10 m29) 总压力:F k = P p + P s + P d + P f=4671.75 + 5292.00 + 235.98 + 2979.72= 13179.45 kN10) 基底压强:P k= F kA+ G k =13179.45131.10+ 10.00 = 110.53 kN/m22．求解修正后地基承载力特征值:基础宽度大于3m时或埋置深度大于0.5m时，从荷载试验或其它原位试验、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按照下式修正。

⽔池计算书矩形⽔池设计(JSC-1)项⽬名称构件编号⽇期设计校对审核执⾏规范:《混凝⼟结构设计规范》(GB 50010-2002), 本⽂简称《混凝⼟规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本⽂简称《地基规范》《给⽔排⽔⼯程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本⽂简称《给排⽔结构规范》《给⽔排⽔⼯程钢筋混凝⼟⽔池结构设计规程》(CECS138-2002), 本⽂简称《⽔池结构规程》----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 ⼏何信息⽔池类型: 有顶盖全地下长度L=4.000m, 宽度B=4.000m, ⾼度H=2.500m, 底板底标⾼=-4.000m池底厚h3=200mm, 池壁厚t1=200mm, 池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地⾯标⾼为±0.000。

200360020040004000203600200200200360020040002502012015049.519.016.819.010.0(平⾯图) (剖⾯图) 1.2 ⼟⽔信息⼟天然重度18.00 kN/m 3 , ⼟饱和重度20.00kN/m 3, ⼟内摩擦⾓30度地基承载⼒特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb =0.00, 埋深修正系数ηd =1.00地下⽔位标⾼-2.000m,池内⽔深1.500m, 池内⽔重度10.00kN/m 3, 浮托⼒折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息活荷载: 地⾯10.00kN/m 2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: ⽔池⾃重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下⽔压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地⾯0.40, 地下⽔1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作⽤: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝⼟: 等级C30, 重度25.00kN/m 3, 泊松⽐0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算内容(1) 地基承载⼒验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内⼒(考虑温度作⽤)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝⼟⼯程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋⾯积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:⽔池结构⾃重,⼟的竖向及侧向压⼒,内部盛⽔压⼒.活荷载:顶板活荷载,地⾯活荷载,地下⽔压⼒,温湿度变化作⽤.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载⼒验算3.1.1 基底压⼒计算(1)⽔池⾃重Gc计算顶板⾃重G1=80.00 kN池壁⾃重G2=159.60kN底板⾃重G3=96.80kN⽔池结构⾃重Gc=G1+G2+G3=336.40 kN(2)池内⽔重Gw计算池内⽔重Gw=194.40 kN(3)覆⼟重量计算池顶覆⼟重量Gt1=432.00 kN池顶地下⽔重量Gs1= 0 kN底板外挑覆⼟重量Gt2= 181.44 kN底板外挑地下⽔重量Gs2= 60.48 kN基底以上的覆盖⼟总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 613.44 kN基底以上的地下⽔总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 60.48 kN(4)活荷载作⽤Gh池顶活荷载Gh=193.60 kN(5)基底压⼒Pk基底⾯积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.400×4.400 = 19.36 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(336.40+194.40+613.44+60.48+193.60)/19.360= 72.23 kN/m2 3.1.2 修正地基承载⼒(1)计算基础底⾯以上⼟的加权平均重度rmrm=[2.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/4.000= 14.00 kN/m3(2)计算基础底⾯以下⼟的重度r考虑地下⽔作⽤，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根据基础规范的要求，修正地基承载⼒:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 100.00+0.00×10.00×(4.400-3)+1.00×14.00×(4.000-0.5) = 149.00 kPa3.1.3 结论: Pk=72.23 < fa=149.00 kPa, 地基承载⼒满⾜要求。

结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号(子项号)：计算书总册数：计算软件名称：计算软件版本：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1 几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m，高度H=2.400m，底板底标高=1.500m盖板厚h1=150mm，池底厚h2=300mm，池壁厚t1=200mm，底板外挑长度t2=200mm平面图剖面图1.2 水土信息土天然重度18kN/m3，土内摩擦角30°地基承载力特征值f ak=130kPa，宽度修正系数ηb=0.00，埋深修正系数ηd=1.00地下水位低于底板底标高，池内水深0.800m，池内水重度10.5 kN/m3托浮力折减系数1.00，抗浮安全系数K f=1.051.3 荷载信息活荷载：地面10.00 kN/m2，顶盖2.0 kN/m2，组合值系数0.9恒载分项系数：水池自重1.2，其他1.27活载分项系数：1.27活载准永久值系数：顶板0.4，地面0.4，温湿度1.0考虑温湿度作用：池内外温差10.0°，弯矩折减系数0.65，砼线膨胀系数1.00（10-5/℃）1.4 钢筋砼信息混凝土：等级C30，重度25.00 kN/m2，泊松比0.2纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：0.2mm，配筋调整系数1.0按裂缝控制配筋计算构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-20102 计算内容（1）地基承载力验算（2）抗浮验算（3）荷载计算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）挠度验算3 计算过程与结果单位说明: 弯矩:kN.m/m；钢筋面积:mm2；裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,温湿度变化作用裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算1、水池自重G c盖板自重G1 = L×B×h1×γc=8.400×3.400×0.150×25.00=107.10kN池壁及腋角自重G2 = 2×[(L-t1)+(B-t1)]×(H-h1-h2)×t1×γc+0.15×0.15×0.5×1.95×4×γ c= 2×[(8.400-0.200)+(3.400-0.200)]×(2.350-0.150-0.250)×0.200×25.00+2.19 =224.49kN底板自重G3=(L+2×t2)×(B+2×t2)×h2×γ c=(8.400+0.400)×(3.400+0.400)×0.250×25.00=209.00kN水池结构自重G c=G1+G2+G3=540.59kN2、池内水重G w池内水重G w=(L-2×t1)×(B-2×t1)×h w×γw=(8.400-2×0.200)×(3.400-2×0.200)×0.800×10.5=201.60kN3、覆土重量计算池顶覆土重量G t1=0kN池顶地下水重量G s1=0kN底板外挑覆土重量G t2=6.150×1.800×18=199.26kN底板外挑地下水重量G s2=0kN基地以上覆土总重量G t= G t1+G t2=199.26kN基地以上地下水总重量G s= G s1+G s2=0kN4、活荷载作用盖板活载作用力G h1=28.560×2.00=57.12kN地面活载作用力G h2=6.150×10.00=61.50kN活载作用力总和G h= G h1+G h2=118.62kN5、基底压力P k基底面积A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.900×3.900=34.71m2基底压强P k=（G c+G w+G t+G s+G h）/A=(540.59+201.60+199.26+0+118.62)/34.71=30.54kN/m23.1.2 修正地基承载力1、计算基础底面以上土的加权平均重度γm由于基础底面在地下水位以上，故γm=18kN/m32、计算基础底面以下土的重度γ同上，γ=18kN/m33、根据《地基规范》要求，修正地基承载力:f a=f ak+ηbγ(b -3)+ηdγm(d-0.5)=130.00+0.00×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.100-0.5)=158.80kPa3.1.3 计算结果：P k=30.54kPa<f a=158.80kPa, 故地基承载力满足要求。

精品文档矩形水池计算============================================================================设计资料：池顶活荷P1=30(KN/m^2) 水池长度H=12000(mm) 底板厚度h1=250(mm) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4050(mm) 容许承载力R=250(KN/m^2) 水池宽度B=18000(mm) 池壁高度h0=4050(mm) 底板外伸C1=400(mm) 顶板厚度h2=180(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=250(KPa)支柱数n1=1 支柱截面尺寸a1 = 300(mm)________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 12 + 2 * .3 + 2 * .4 ) * ( 18 + 2 * .3 + 2 * .4 )=259.9(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 12 + 2 * .3 ) * ( 18 + 2 * .3 )=234.3(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .3 * .3 * 4.05 * 1=9. 112(KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 30 + .7 * 18=42.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 12 + 2 * .3 + 18 )* 2 * 4.05 * .3=1858. (KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 259.9 * .25=1624. (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *234.3 * .18=1054. (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1858.+1624.+1054. +9. 112=4545. 1(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 12 * 18 * 4.05 * 10) / 259.9=33.65(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=8.84(KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=42.6 + 4545.1 / 259.9 + 33.65 + 8.84= 103 (KN/m^2)R0 = 103 (KN/m^2) < R = 250(KN /m^2) 地基承载力满足要求 !二.水池整体抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算三.水池局部抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算四.荷载计算(1)池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.05 = 40.5 (KN/m^2)(2)池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]精品文档= 19.4(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 + 4.05 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 43.77(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 42.6 +(9. 112+1858.) / 234.3= 49.78(KN/m^2)五. 内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =12000 /4050=2.9由于 H / H0 > 2故按竖向单向板(挡土墙)计算池壁内力1.池外(土、水)压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=43.77 - 19.4= 24.37 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=19.4 /43.77=.44V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .44^ 2 + 7 *.44+ 4) / 20) ^ 0.5=.66QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 19.4 + 4 * 43.77) * 4.05 ] / 40=39.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.66-.44) * 4050 / (1 -.44)=1.5最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 39. * 1.5 - [19.4* (1.5 ^ 2)] / 2 - [ 24.37 * (1.5 ^ 3)] / (6 * 12 )= 35.5(KN-m)底端弯矩Mn2 = - (7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= - (7 *19.4 + 8 * 43.77) * 4.05 ^2 / 120= -66. (KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *43.77 * 4.05 ^ 2= -24. (KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 40.5 * 4.05 ^ 2= 19.7(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.23965 (m)底端弯矩Mw2 = - (Pw * H0 ^ 2) / 15= - ( 40.5 * 4.05 ^ 2) / 15= -44. (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 40.5 * 4.05 ^ 2= -23. (KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见 H边池壁计算。

敞口矩形水池设计(4m×5m×2.5m)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010- ), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007- ), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069- ), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138- ), 本文简称《水池结构规程》-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 无顶盖半地上长度L=5.400m, 宽度B=4.400m, 高度H=2.800m, 底板底标高=-2.800m池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注: 地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-5.000m,池内水深1.500m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面30.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.30活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.40活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C)1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明: 双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算池壁自重G2=[2×(L+B)-4×t1]×[H-h1-h3]×t1×γc=[2×(5.400+4.400)-4×0.200]×[2.800-0.200-0.300]×0.200×25.00=216.20kN底板自重G3=(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3×γc=(5.400+2×0.200)×(4.400+2×0.200)×0.300×25.00= 208.80kN水池结构自重Gc=G2+G3=425.00 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=(L-2×t1)×(B-2×t1)×Hw×rw=(5.400-2×0.200)×(4.400-2×0.200)×1.500×10.00= 300.00 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 4.080×(2.800-0.300) = 10.20 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 10.20 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 5.400×4.400×1.50= 35.64 kN地面活荷载作用力Gh2= 4.080×30.00= 122.40 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=35.64+122.40= 158.04 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.800×4.800 = 27.84 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(425.00+300.00+10.20+0.00+158.04)/27.840= 32.08 kN/m23.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下, 不考虑地下水作用,r=18.00kN/m3(3)根据基础规范的要求, 修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 100.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(2.800-0.5)= 141.40 kPa3.1.3 结论: Pk=32.08 < fa=141.40 kPa, 地基承载力满足要求。

矩形水池结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)，以下简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》《建筑结构静力计算手册》（第二版）2．几何信息：水池类型: 无顶盖，半地下水池水池长度L ＝11940 mm，宽度B ＝5990 mm，高度H ＝4180 mm地面标高＝0.000 m，池底标高＝-4.180 m池壁厚度t3＝400 mm，池壁贴角c1＝0 mm底板中间厚度t2＝400 mm，底板两侧厚度t4＝400 mm底板贴角长度c2＝0 mm，底板外挑长度a ＝400 mm池壁顶端约束形式: 自由底板约束形式: 固定3．地基土、地下水和池内水信息：地基土天然容重γ＝18.00 kN/m3，天然容重γm＝20.00 kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00 度，地下水位标高＝-2.000 m池内水深H W＝0.00 mm，池内水重度γs＝10.00 kN/m3地基承载力特征值f ak＝120.00 kPa宽度修正系数ηb＝0.00，埋深修正系数ηd＝1.00修正后地基承载力特征值f a＝170.89 kPa浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f＝1.054．荷载信息：地面活荷载q ＝10.00 kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90恒荷载分项系数: 池身的自重γG1＝1.20, 其它γG＝1.27活荷载分项系数: 地下水压力γQ1＝1.27, 其它γQ＝1.27地面活荷载准永久值系数ψq＝0.40温（湿）度变化作用的准永久值系数ψt＝1.00池内外温差或湿度当量温差△t ＝10.0 度温差作用弯矩折减系数ηs＝0.65混凝土线膨胀系数αc ＝1.00×10-5 /℃5．材料信息：混凝土强度等级：C25轴心抗压强度标准值f ck＝16.70 N/mm2；轴心抗拉强度标准值f tk＝1.78 N/mm2轴心抗压强度设计值f c＝11.90 N/mm2；轴心抗拉强度设计值f t＝1.27 N/mm2混凝土弹性模量E c＝2.80×104 N/mm2纵向受力钢筋种类：HRB400钢筋强度设计值f y＝360 N/mm2；弹性模量E s＝2.00×105 N/mm2钢筋混凝土重度γc＝25.0 kN/m3，泊松比μc＝0.167内侧钢筋保护层厚度as ＝35 mm，外侧保护层厚度as' ＝35 mm裂缝宽度限值[ωmax] ＝0.200 mm，配筋调整系数＝1.00三、地基承载力验算及抗浮验算：1．基底压力计算：池壁自重G2＝1295.03 kN底板及底板贴角自重G3＝865.05 kN水池自重G c＝G1＋G2＋G3＝0.00 ＋1295.03 ＋865.05 ＝2160.07 kN池内水重G w＝0.00 kN池顶覆土重量G t1＝0.00 kN池顶地下水重量G s1＝0.00 kN底板外挑覆土重量G t2＝806.14 kN底板外挑地下水重量G s2＝266.72 kN基底以上的覆盖土总重量G t＝G t1＋G t2＝0.00 ＋806.14 ＝806.14 kN基底以上的地下水总重量G s＝G s1＋G s2＝0.00 ＋266.72 ＝266.72 kN顶板活荷载作用力G h1＝0.00 kN地面活荷载作用力G h2＝149.84 kN活荷载作用力总和G h＝G h1＋G h2＝0.00 ＋149.84 ＝149.84 kN基底面积A ＝86.50 m2基底压强P k＝(G c＋G w＋G t＋G s＋G h) / A＝(2160.07＋0.00＋806.14＋266.72＋149.84)/86.505 ＝39.11 kN/m2 2．修正地基承载力：依照《建筑地基基础设计规范》式5.2.4：f a = f ak＋ηb×γ×(b－3)＋ηd×γm×(d－0.5)f a = 120.00＋0.00×10.00×(6.0－3)＋1.00×13.83×(4.2－0.5)= 170.89 kN/m23．地基承载力验算结论：P k＝39.11 kN/m2≤f a＝170.89 kN/m2故地基承载力满足要求。

矩形水池结构计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1矩形水池结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)，以下简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》《建筑结构静力计算手册》（第二版）2．几何信息：水池类型: 无顶盖，半地下水池水池长度L ＝ 11940 mm，宽度B ＝ 5990 mm，高度H ＝4180 mm地面标高＝ m，池底标高＝ m池壁厚度t3＝ 400 mm，池壁贴角c1＝ 0 mm底板中间厚度t2＝ 400 mm，底板两侧厚度t4＝ 400 mm底板贴角长度c2＝ 0 mm，底板外挑长度a ＝ 400 mm 池壁顶端约束形式: 自由底板约束形式: 固定3．地基土、地下水和池内水信息：地基土天然容重γ＝ kN/m3，天然容重γm＝ kN/m3地基土内摩擦角φ＝度，地下水位标高＝ m池内水深HW ＝ mm，池内水重度γs＝ kN/m3地基承载力特征值fak＝ kPa宽度修正系数ηb ＝，埋深修正系数ηd＝修正后地基承载力特征值fa＝ kPa浮托力折减系数＝，抗浮安全系数Kf＝4．荷载信息：地面活荷载q ＝ kN/m2，活荷载组合值系数＝恒荷载分项系数: 池身的自重γG1＝ , 其它γG＝活荷载分项系数: 地下水压力γQ1＝ , 其它γQ＝地面活荷载准永久值系数ψq＝温（湿）度变化作用的准永久值系数ψt＝池内外温差或湿度当量温差△t ＝度温差作用弯矩折减系数ηs＝混凝土线膨胀系数αc ＝×10-5 /℃5．材料信息：混凝土强度等级： C25轴心抗压强度标准值fck ＝ N/mm2；轴心抗拉强度标准值ftk＝N/mm2轴心抗压强度设计值fc ＝ N/mm2；轴心抗拉强度设计值ft＝N/mm2混凝土弹性模量Ec＝×104 N/mm2纵向受力钢筋种类： HRB400钢筋强度设计值fy ＝ 360 N/mm2；弹性模量Es＝×105 N/mm2钢筋混凝土重度γc ＝ kN/m3，泊松比μc＝内侧钢筋保护层厚度as ＝ 35 mm，外侧保护层厚度as' ＝ 35 mm裂缝宽度限值[ωmax] ＝ mm，配筋调整系数＝三、地基承载力验算及抗浮验算：1．基底压力计算：池壁自重G2＝ kN底板及底板贴角自重G3＝ kN水池自重Gc ＝ G1＋ G2＋ G3＝＋＋＝ kN池内水重Gw＝ kN池顶覆土重量Gt1＝ kN池顶地下水重量Gs1＝ kN底板外挑覆土重量Gt2＝ kN底板外挑地下水重量Gs2＝ kN基底以上的覆盖土总重量Gt ＝ Gt1＋ Gt2＝＋＝ kN基底以上的地下水总重量Gs ＝ Gs1＋ Gs2＝＋＝ kN顶板活荷载作用力Gh1＝ kN地面活荷载作用力Gh2＝ kN活荷载作用力总和Gh ＝ Gh1＋ Gh2＝＋＝ kN 基底面积A ＝ m2基底压强Pk ＝ (Gc＋ Gw＋ Gt＋ Gs＋ Gh) / A ＝＋＋＋＋/ ＝ kN/m22．修正地基承载力：依照《建筑地基基础设计规范》式：f a = fak＋ηb×γ×(b－3)＋ηd×γm×(d－fa= ＋××－3)＋××－= kN/m23．地基承载力验算结论：P k ＝ kN/m2≤ fa＝ kN/m2故地基承载力满足要求。

矩形水池结构计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》《建筑结构静力计算手册》（第二版）2．几何信息： 水池类型:无顶盖，半地下水池水池长度L ＝11940mm ，宽度B ＝5990mm ，高度H ＝4180mm 地面标高＝0.000m ，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm ，池壁贴角c 1＝0mm底板中间厚度t 2＝400mm ，底板两侧厚度t 4＝400mm 底板贴角长度c 2＝0mm ，底板外挑长度a ＝400mm 池壁顶端约束形式:自由底板约束形式:固定3．地基土、地下水和池内水信息： 地基土天然容重γ＝18.00kN/m 3，天然容重γm ＝20.00kN/m 3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m池内水深H W ＝0.00mm ，池内水重度γs ＝10.00kN/m 3地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa宽度修正系数ηb ＝0.00，埋深修正系数ηd ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.054．荷载信息： 地面活荷载q ＝10.00kN/m 2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γG1＝1.20,其它γG ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γQ1＝1.27,其它γQ ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψq ＝0.40温（湿）度变化作用的准永久值系数ψt ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t ＝10.0度 温差作用弯矩折减系数ηs ＝0.65混凝土线膨胀系数αc ＝1.00×10-5/℃5．材料信息： 混凝土强度等级：C25轴心抗压强度标准值f ck ＝16.70N/mm 2；轴心抗拉强度标准值f tk ＝1.78N/mm 2 轴心抗压强度设计值f c ＝11.90N/mm 2；轴心抗拉强度设计值f t ＝1.27N/mm 2 混凝土弹性模量E c ＝2.80×104N/mm 2 纵向受力钢筋种类：HRB400钢筋强度设计值f y ＝360N/mm 2；弹性模量E s ＝2.00×105N/mm 2 钢筋混凝土重度γc ＝25.0kN/m 3，泊松比μc ＝0.167 内侧钢筋保护层厚度as ＝35mm ，外侧保护层厚度as'＝35mm裂缝宽度限值[ωmax ]＝0.200mm ，配筋调整系数＝1.00三、地基承载力验算及抗浮验算： 1．基底压力计算： 池壁自重G 2＝1295.03kN底板及底板贴角自重G 3＝865.05kN 水池自重G c ＝G 1＋G 2＋G 3＝0.00＋1295.03＋865.05＝2160.07kN池内水重G w ＝0.00kN 池顶覆土重量G t1＝0.00kN 池顶地下水重量G s1＝0.00kN 底板外挑覆土重量G t2＝806.14kN 底板外挑地下水重量G s2＝266.72kN 基底以上的覆盖土总重量G t ＝G t1＋G t2＝0.00＋806.14＝806.14kN基底以上的地下水总重量G s ＝G s1＋G s2＝0.00＋266.72＝266.72kN顶板活荷载作用力G h1＝0.00kN 地面活荷载作用力G h2＝149.84kN 活荷载作用力总和G h ＝G h1＋G h2＝0.00＋149.84＝149.84kN基底面积A ＝86.50m 2基底压强P k ＝(G c ＋G w ＋G t ＋G s ＋G h )/A＝(2160.07＋0.00＋806.14＋266.72＋149.84)/86.505＝39.11kN/m 22．修正地基承载力：依照《建筑地基基础设计规范》式5.2.4：f a =f ak ＋ηb ×γ×(b －3)＋ηd ×γm ×(d －0.5)f a =120.00＋0.00×10.00×(6.0－3)＋1.00×13.83×(4.2－0.5)=170.89kN/m 23．地基承载力验算结论： P k ＝39.11kN/m 2≤f a ＝170.89kN/m 2故地基承载力满足要求。

精品文档矩形水池计算书项目名称_____________ 构件编号_____________ 日期_____________设计_____________校对_____________ 审核_____________一、基本资料1．设计依据:《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》 (CECS 138:2002)《混凝土结构设计规范》 (GB50010—2002)《地基基础设计规范》 (GB50007—2002)《给排水工程结构设计手册》中国建筑工业出版社《土木工程特种结构》高等教育出版社马芹永 2005 年 7 月第一版2．几何参数:水池长度: L1 = 25.00 m水池宽度: W1 = 11.00 m壁板高度: H1 = 1.80 m顶板厚: h2 = 0 mm底板厚: h1 = 300 mm壁板厚: h4 = 300 mm垫层厚: h3 = 200 mm底板外伸 : C1 = 300 mm基底标高: E f = -1.80 m地下水位标高 : E w = -2.10 m池内设计水位 : H i = 1.80 m注：默认地面标高为±0.00。

3．土层参数:土的类别 : e 或 IL 大于 0.85 的粘性土土的容重: 18.0 kN/m3饱和土容重: 20.0 kN/m3地基承载力特征值 : 150 kPa 土压力标准值计算形式 : 主动土压力 土壤内摩擦角 : 30.0° 4．材料参数:混凝土等级 : C25钢筋混凝土容重 : 25.00 kN/m 3 钢筋等级 : HRB335混凝土抗拉强度标准值 : 1.78 N/mm 2 主筋的弹性模量 : 2.00 × 105 N/mm 2 钢筋的相对粘结系数 : 1.0 保护层厚度 :5．其他参数:壁面温差或湿度当量温差△ t : 10.0 ℃ 池顶活荷载标准值 : 2.50 kN/m 2 水池类型 : 清水池 水的容重: 10.00 kN/m 3混凝土线膨胀系数α (10-5): 1.00 混凝土的泊松比μ : 0.20 最大裂缝宽度 : 0.25 mm二、地基承载力计算1．求解基底压力: 1) 底板重:P b = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) × 0.30 × 25.00 = 2227.20 kN 2) 壁板重:P w = (2 × 25.00 + 2 × 11.00 - 4 × 0.30) × 1.80 × 0.30 × 25.00 = 955.80 k N 3) 水池自重:P = 0.00 + 2227.20 + 955.80 = 3183.00 kN P s = (25.00 - 2 × 0.30) × (11.00 - 2 × 0.30) × 1.80 × 10.00 = 4567.68 kN 5) 垫层重:P d = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) × 0.20 × 18.00 = 1069.06 kN 6) 覆土重:P f = (2 × 25.00 + 2 × 11.00 + 4 × 0.30) × 0.30 × (1.80 - 0.30) × 18.00 = 592.92 kN 7) 基底面积:A = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) = 296.96 m 28) 总压力 :F k = P p + P s + P d + P f=3183.00 + 4567.68 + 1069.06 + 592.92顶板上层 40 顶板下层 35 底板上层35 底板下层 40 长壁板内侧 35 长壁板外侧 35 短壁板内侧35短壁板外侧35p4) 水重:= 9412.66 kN 9) 基底压强:P k=F k A+G k=9412．.6629696+2.50=34.20kN/m22．求解修正后地基承载力特征值:基础宽度大于 3m 时或埋置深度大于 0.5m 时，从荷载试验或其它原位试验、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按照下式修正。

矩形水池设计(JSC—1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010)，本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138—2002)，本文简称《水池结构规程》钢筋：d — HPB300；D — HRB335；E — HRB400；F — RRB400; G — HRB500; P - HRBF335; Q — HRBF400; R — HRBF500--—---—--——-—-—--—-—--—-———--————-———-—--———--—-—-———-—-—-——-——--——————1 基本资料1。

1 几何信息水池类型：有顶盖全地上长度L=13.000m，宽度B=3。

500m，高度H=4.700m, 底板底标高=0。

000m池底厚h3=500mm，池壁厚t1=300mm，池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm注：地面标高为±0.000。

(平面图） (剖面图）1。

2 土水信息土天然重度18。

00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100。

0kPa，宽度修正系数ηb=0。

00，埋深修正系数ηd=1。

00 地下水位标高-2。

000m，池内水深4.000m, 池内水重度10。

00kN/m3,浮托力折减系数1。

00，抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载：池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数：水池自重1。

20，其它1.27活荷载分项系数：地下水压1.27, 其它1.90活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数：顶板0。