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LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4950 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C20 fc=9.6N/mm2 ft=1.10N/mm2 ftk=1.54N/mm2 Ec=2.55×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 25mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 4.400kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.600kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-25=75 mm六、配筋计算(lx/ly=3000/4950=0.606<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0364+0.0078*0.200)*(1.200*4.400+1.400*2.600)*32 = 3.051 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.051×106/(1.00*9.6*1000*75*75)= 0.0563) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.056) = 0.0584) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*75*0.058/300 = 140mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 140/(1000*100) = 0.140%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案d8@150, 实配面积335 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0078+0.0364*0.200)*(1.200*4.400+1.400*2.600)*32 = 1.214 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.214×106/(1.00*9.6*1000*75*75)= 0.0223) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.022) = 0.0234) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*75*0.023/300 = 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*100) = 0.055%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案d8@150, 实配面积335 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0790*(1.200*4.400+1.400*2.600)*32= 6.340 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.340×106/(1.00*9.6*1000*75*75)= 0.1173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.117) = 0.1254) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*75*0.125/300 = 301mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 301/(1000*100) = 0.301%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@150, 实配面积335 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0790*(1.200*4.400+1.400*2.600)*32= 6.340 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.340×106/(1.00*9.6*1000*75*75)= 0.1173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.117) = 0.1254) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*75*0.125/300 = 301mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 301/(1000*100) = 0.301%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@150, 实配面积335 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*4.400+1.400*2.600)*32= 4.584 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.584×106/(1.00*9.6*1000*75*75)= 0.0853) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.085) = 0.0894) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*75*0.089/300= 213mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 213/(1000*100) = 0.213%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@150, 实配面积523 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*4.400+1.400*2.600)*32= 4.584 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.584×106/(1.00*9.6*1000*75*75)= 0.0853) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.085) = 0.0894) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*75*0.089/300= 213mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 213/(1000*100) = 0.213%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@150, 实配面积523 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0364+0.0078*0.200)*(4.400+2.600)*32 = 2.394 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0364+0.0078*0.200)*(4.400+1.000*2.600)*32 = 2.394 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 2.394×106/(0.87*75*335) = 109.520 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 335/50000 = 0.670%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(0.670%*109.520) = -0.264因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.55×104 = 7.8435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 335/(1000*75) = 0.447%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*335*752/[1.15*0.200+0.2+6*7.843*0.447%/(1+3.5*0.0)]= 5.887×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 2.394/(2.394*(2.0-1)+2.394)*5.887×102= 2.943×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00235*(4.400+2.600)*34/2.943×102= 4.518mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=15.000mmfmax=4.518mm≤fo=15.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0364+0.0078*0.200)*(4.400+2.600)*32= 2.394 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=2.394×106/(0.87*75*335)=109.520N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=335/50000 = 0.0067因为ρte=0.0067 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*109.520)=0.186因为ψ=0.186 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=118) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.200*109.520/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0298mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0078+0.0364*0.200)*(4.400+2.600)*32= 0.952 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=0.952×106/(0.87*75*335)=43.569N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=335/50000 = 0.0067因为ρte=0.0067 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*43.569)=-1.197因为ψ=-1.197 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=118) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.200*43.569/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0118mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0571*(4.400+2.600)*32= 3.597 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=3.597×106/(0.87*75*523)=105.413N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=523/50000 = 0.01055) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0105*105.413)=0.192因为ψ=0.192 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.200*105.413/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0105)=0.0326mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0571*(4.400+2.600)*32= 3.597 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=3.597×106/(0.87*75*523)=105.413N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=523/50000 = 0.01055) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0105*105.413)=0.192因为ψ=0.192 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.200*105.413/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0105)=0.0326mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0790*(4.400+2.600)*32= 4.975 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=4.975×106/(0.87*75*335)=227.611N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=335/50000 = 0.0067因为ρte=0.0067 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*227.611)=0.6606) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=118) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.660*227.611/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2042mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0790*(4.400+2.600)*32= 4.975 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=4.975×106/(0.87*75*335)=227.611N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=335/50000 = 0.0067因为ρte=0.0067 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*227.611)=0.6606) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=118) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.660*227.611/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2042mm ≤ 0.30, 满足规范要求。

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lbs是什么重量单位

lbs是什么重量单位

lbs是什么重量单位lbs是什么重量单位：lbs是英制重量单位，即磅，单数时是lb，但当是复数形式时就要用lbs。

lb是英国和美国的重量单位磅的简写。

一千克约等于2.2磅。

一磅等于0.45千克，即453.59克。

重量单位，有着悠久的历史，在古代，各国就有自己的计量单位，中国古代的重量单位，钧：三十斤是一钧；十圭重一铢，二十四铢重一两，十六两重一斤。

现在常见的重量单位有毫克(mg)，克(g)，千克(kg)，吨(t)等。

国内常用：两(50克)，斤(10两，500克)，公斤(1000克)。

LBS是英文pounds（磅）一种不恰当的缩写，lb来自拉丁语libra :scales / balance。

单数是LB 但当是一复数形式时就要用LBS了。

如:1磅=1lb 2磅=2lbsLBS是重量单位,LBS是磅,1LBS=0.4536 KGLBS是英文pounds（磅）一种不恰当的缩写，lb来自拉丁语libra :scales / balance 。

单数是LB，但当是一复数形式时就要用LBS了。

LBS是英美国家的重量单位磅，1LBS=0.45359KG。

接下来给大家说一下LBS与其他单位的换算，让大家清楚的进行单位之间的换算。

LBS与kg的换算：1磅＝0.4535924千克(kg)LBS与g的换算：1磅＝453.59237克(g)LBS与T吨的换算：1磅＝0.0004536吨(t)LBS与斤的换算：1磅＝0.9071847斤吨与LBS的换算：1吨(t)＝2204.6226218磅kg与LBS的换算：1千克(kg)＝2.2046226磅g与LBS的换算：1克(g)＝0.0022046磅斤与LBS的换算：1斤＝1.1023113磅LBS是英美国家的重量单位磅，平时在进口牛卡纸等进口纸张的标签上都会有LBS这个单位，同时LBS可以与kg、g、T、斤进行换算。

LB技术

LB技术


缺点：


成膜效率低； LB薄膜均为有机薄膜，它包含了有机材料 的弱点； LB薄膜厚度很薄，在薄膜表征手段方面难 度较大。术可以把一些具有特定功能的有机分子或生 物分子有序定向排列，使之形成某一特殊功能的 超薄膜，如有机绝缘薄膜、非线性光学薄膜、光 电薄膜、有机导电薄膜等。它们有可能在微电子 学、集成光学、分子电子学、微刻蚀技术及生物 技术中得到广泛应用。 LB薄膜电子束敏感抗蚀层有可能成为超高分辨率 微细加工技术的一个发展方向。 有机非线性光学材料具有非线性极化率高、不易 被激光损伤、制备方便等特点，LB技术为有机非 线性材料提供了重要途径。
LB薄膜每层分子的亲油基都指向基片表面
LB薄膜每层分子的亲水基与亲水基相连，亲油基与亲油基相连
LB薄膜每层分子的亲水基指向基片表面
L B制模装置


水槽 刮膜板 表面压传感器 提膜装置
LB薄膜的优点



LB薄膜中分子有序定向排列； 很多材料都可以用LB技术成膜； LB薄膜由单分子层组成，它的厚度取决于 分子大小和分子层数； 通过严格控制条件，可以得到均匀、致密 和缺陷密度很低的LB薄膜； 设备简单，操作方便。
薄膜的化学制备方法
L B 技术


LB技术是指把液体表面的有机单分子膜转移到固 体衬底表面上的一种成膜技术。得到的有机薄膜 称为LB薄膜。 基本原理类似于表面活性剂。其分子具有两性基。 亲水基：羧基（-COOH），醇基（-OH)等； 憎水基：烷烃基，烯烃基，芳香烃基等；

单分子层的转移 根据薄膜分子在基片上的相对取向， LB薄膜可分为X型、Y型、Z型三种类型。
lb是哪个国家的缩写

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来讲讲这个国家
Lebanon（黎巴嫩），简称LB，是一个位于中东地区西南舷和地中海沿岸的国家，也是美索不达米亚地区的一部分，其政体为内阁共和政体，主体民族为黎巴嫩人。

拉丁语中的“Lebanon”意为“白雪之地”，从这一点上可以窥出黎巴嫩的地理特征。

黎巴嫩位于西南舷，面积仅约10400平方公里，是一个狭长的海岸国家。

黎巴嫩自古着称“东方的欧洲”，颇具文化和宗教的象征意义。

自古以来，黎巴嫩便有“拉马塔特”神庙，传说这里是“准则俗义”的珍贵遗产之地。

此外，它还拥有拉丁式老城，考古遗址，美丽的海岸景观，当地特有的小镇和港口等景观，因此，黎巴嫩是一个有重大历史意义且充满浪漫情怀的国家。

此外，黎巴嫩社会不仅具有小国独特的文化气质，而且还特别以烹饪鲜美的料理著称，世界认可的厨艺技术令人叹为观止。

黎巴嫩的活力来自其多元的文化熔炉，随着古代的丰富历史，黎巴嫩是自由交往、民俗和内阁相容性的非凡展示场所。

总之，黎巴嫩是具有独特魅力、自古以来文化传承和顽强生命力的国家，它以文化丰富、历史悠久的特点著称，深受国际游客喜爱。

公称压力与磅(LB)关系换算

公称压力与磅(LB)关系换算

公称压力与磅(LB)关系换算的讨论我们通常所用的PN，CLass，都是压力的一种表示方法，所不同的是，它们所代表承受的压力对应参照温度不同，PN欧洲体系是指在120℃下所对应的压力，而CLass美标是指在425.5℃下所对应的压力。

所以在工程互换中不能只单纯的进行压力换算，如CLass300#单纯用压力换算应是2.1MPa，但如果考虑到使用温度的话，它所对应的压力就升高了，根据材料的温度耐压试验测定相当于5.0MPa。

阀门的体系有2种：一种是德国（包括我国）为代表的以常温下（我国是100度、德国是120度）的许用工作压力为基准的“公称压力”体系。

一种是美国为代表的以某个温度下的许用工作压力为代表的“温度压力体系”美国的温度压力体系中，除150LB以260度为基准外，其他各级均以454度为基准。

150磅级（150psi=1MPa）的25号碳钢阀门在260度时候，许用应力为1MPa，而在常温下的许用应力要比1MPa 大得多，大约是2.0MPa。

所以，一般说美标150LB对应的公称压力等级为2.0MPa，300LB对应的公称压力等级为5.0MPa等等。

因此，不能随便按照压力变换公式来变换公称压力和温压等级。

PN是一个用数字表示的与压力有关的代号，是提供参考用的一个方便的圆整数，PN是近似于折合常温的耐压MPa数，是国内阀门通常所使用的公称压力。

对碳钢阀体的控制阀，指在200℃以下应用时允许的最大工作压力；对铸铁阀体，指在120℃以下应用时允许的最大工作压力；对不锈钢阀体的控制阀，指在250℃以下应用时允许的最大工作压力。

当工作温度升高时，阀体的耐压会降低。

美标阀门以磅级来表示公称压力，磅级是对于某一种金属的结合温度和压力的计算结果，他根据ANSI B16.34的标准来计算。

磅级与公称压力不是一一对应的主要原因是磅级与公称压力的温度基准不同。

我们通常使用软件来计算，但是也要懂得使用表格来查磅级。

日本主要用K值表示压力等级。