目录
1、冲压工艺性分析及工艺方案的确定 (3)
1.1 冲压工艺性分析 (3)
1.2 冲压工艺性方案 (3)
2、毛坯展开及毛坯排样 (3)
3、冲压力和压力中心计算 (4)
3.1 落料力的计算 (4)
3.2 冲孔力的计算 (4)
3.3 冲裁力的计算 (4)
3.4 卸料力的计算 (4)
3.5 推件力的计算 (5)
3.6 总冲压力的计算 (5)
3.7 压力中心的确定 (5)
4、冲压设备的选用 (5)
5、凸模凹模凸凹模刃口及结构尺寸计算 (5)
5.1 计算模具刃口尺寸 (5)
5.2 落料凹模结构尺寸计算 (7)
5.3 冲孔凸模与凸凹模结构尺 (8)
6、模具总体结构设计 (9)
7、模具总装图 (10)
one
题目：图为一垫片零件图，材料为Q235，厚度2mm,大批量生产。要求按照冷冲模具的设计步骤完成整体设计，编写设计说明书画出模具总装图
1、冲压工艺性分析及工艺方案的确定
1.1 压工艺性分析
该材料为Q235钢，冲压性能较好，形状结构简单，尺寸精度不高，且孔与边缘的距离较大。因此，该零件具有良好的工艺性。
1.2 冲压工艺性方案
由该零件的形状特点可看出，该零件的成形包括冲孔、落料2种基本工序。由于该零件的生产批量大，形状简单，而且它的孔边距满足凸凹模壁厚要求，因此，该零件宜采用复合模成形方式加工。
2、毛坯展开及毛坯排样
根据该零件毛坯的形状特点，可确定采用直列单排的排样模式，查表可得条料边缘的搭边和工件间的搭边分别为1.5mm和2mm。从而可计算出条料宽度和送进步距分别为：
two
送进步距 h=52+b=52+1.5=53.5mm
条料宽 B=52+2a=52+4=56mm
排样图
3、冲压力和压力中心计算3.1 落料力的计算
F
落=KLtτ F
落
---落料力
L----冲裁轮廓总长 t----材料厚度
τ----材料抗拉强度 K=1.3
L=πD=3.14×52=163.28
τ=340MPa
F
落
=1.3×163.28×2×340=144.34KN
3.2 冲孔力的计算
F=KLtτ
L=πD=3.14×25=78.5mm
F
冲孔
=1.3×78.5×2×340=69.39KN
3.3 冲裁力的计算
F
冲裁力=F
落
+F
冲孔
=144.3+69.39=213.69KN
3.4 卸料力的计算
three
F K F
=
卸卸落料力卸
K—卸料力因数卸
K=0.05
F
卸
=0.05×144.34=7.217KN
3.5 推件力的计算
F
推=KF
冲孔力推
K—推件力因数
推
K=0.55
F
推
=0.55×69.39=38.16KN 3.6 总冲压力的计算
F
总=F
冲裁力
+
推
卸
F
F+=213.69+7.21+38.16=259.06KN
初选设备为开式压力机J23—35
3.7 压力中心的确定
该零件形状结构对称，所以选用零件的几何中心为压力中心。
4、冲压设备的选用
根据冲压力的大小，选取开式双柱可倾压力机JH23—35，其主要技术参数如下：
公称压力：350kN
滑块行程：80mm
最大闭合高度：280 mm
闭合高度调节量：60 mm
滑块中心线到床身距离：205mm
工作台尺寸：380 mm×610 mm
工作台孔尺寸：200 mm×290 mm
模柄孔尺寸：φ50 mm×70 mm
垫板厚度：60 mm
four
five
5、凸模 凹模 凸凹模刃口及结构尺寸计算
5.1 计算模具刃口尺寸
零件上包含二个尺寸： 落料尺寸：A=φ5274
.00+ 冲孔尺寸：B=φ251.0+
查得冲裁模刃口双间隙 ：24.0min =Z mm ， 36.0max =Z mm 。
（1）落料刃口尺寸计算：
φ5274
.00+的凸凹模的制造公差由表查得
mm 030.0=凹δ mm 020.0=凸δ
由于min max 05.0Z Z -<=+凸凹δδ ， 故采用凸模与凹模 分开加工方法，
查表4-3 凸凹模尺寸系数x 得X=0.5
D 凹=（D-x ∆）δ凹+0=（52-0.5×0.74）03.00+=51.6303
.00+mm
mm Z D D 0
02.0002.00min 51.51)24.05.063.51()(---=⨯-=-=凸凹凸δ
其工作部分结构尺寸如图所示：
（2）冲25mm 孔刃口尺寸计算：
1
.00
25+φ的凸凹模的制造公差由表查得 mm 030.0=凹δ mm 020.0=凸δ 由于min max 050.0Z Z -<=+凸凹δδ , 故采用凸模与凹模分别加工方法，
