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九江长江大桥正桥钢梁安装吊索架指导性工艺设计

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九江长江大桥正桥钢梁安装吊索架指导性工艺设计目录1、吊索架在钢梁上弦走行应力分析2、塔吊2.1TN12型塔吊2.2F0/23B型塔吊2.3两种塔吊比较3、吊索架组拼要求4、YCD一200型液压拉伸机5、吊索6、垫座6.1垫座安装6.2垫座铸钢块6.3在垫座上的起顶作业7、走道8、防止吊索颤振措施9、锚箱小车10、锚箱内桁车11、测索调索本文件使用说明本文件为《吊索架设计说明书》在工艺设计方面的补充和细化，凡说明书未涉及的或与本文件有别的内容以本文件为准。

本文件中举例的数据系以设计规划的预想条件为前提，在桥处编制实施性施工组织文件时可作原则性的借鉴。

1、吊索架在钢梁上弦走行应力分析应力分析的前提如下：⑴钢梁伸臂117m时吊索架开始走行；⑵吊索架走行时计算风力[1]20kg/m2。

（3）计算杆力有5项，钢梁安装轴力N，吊索架所生轴力N′，风力所生轴力N″，吊索架所生杆件局部挠曲M，钢梁次应力M′。

其中，M的计算，假定吊索架轮重为均布荷载q，上弦杆长度L（9m）中部正挠矩+M为0.1ql2；M′，只有其在L/2处存在正挠矩时才计算。

计算图式举例如图1.1所示。

图1.1 吊索架走行计算图式注[1]此仅为作应力分析之用的计算风力值，并非吊索架走行时的容许风力，吊索架的走行应选择无风或微风天气进行。

⑷吊索架走行综合应力表 1.1 吊索架走行综合应力（kg/cm 2）表附注：N 一安装，N ′一吊索架轴力，N ″一风力，M 一轮压挠矩，M ″一节点次应力。

⑸小结 ① 吊索架在钢梁上弦杆走行产生的综合应力在3000 kg/cm 2以下，留有裕度。

② 在综合应力中，钢梁安装轴力σN 占主导，为70~80%；吊索架轮重在上弦杆中引起局部挠曲应力，σM 占25~30%，因此严格控制钢梁伸臂孔上的安装荷载是十分必要的。

2、塔吊2.1 TN112型塔吊北岸吊索架组拼用TN112型塔吊如图2.1所示。

本塔吊为西德产品，按西德标准“DIN150一H1/B3”进行吊装作业。

本塔吊的有关性能及要求如下：轨距（中至中）…………………….. 6.5m轮距……………………………………7.1m走道钢轨……………………………….P43起重臂铰点高度……………………….52m铰点距迥转中心……………………….4.5m采用起重臂长度……………………….L=22m中心压载……………………………….配重（混凝土块）……………………..中部6块×1.8t/块=10.8t两侧12块×/侧×1.17t/块×2侧=28.08t配重共计38.88t最小配重（塔高降至△16m，仅保留司机室塔节）：中部6块混凝土块力矩限制器……………………………..155t.m走道铺设要求：塔吊工作时………………………纵横两向均不准有斜坡轨距误差………………………….6500±6(mm)轨距高低差……………………….＜3mm轨距保持杆……………………….每隔6~8根轨枕设置走道尽端保护…………………….两端均应设置活动缓冲器及止轮器塔吊自重…………………………..92.5t(包括配重38.9t)TN112型塔吊为变幅式起重臂，最小伸幅11.9m时起重量11.20t；最大伸幅25.50m时起重量5.30t。

在北岸钢梁安装中，TN112塔吊在拼完吊索架后宜降低塔高至铰点△16m，（最小塔高）如图2.2所示，以便随着安装钢梁的延伸而前移。

因为架完一孔钢梁后，随即要安装公路桥面板，要求塔吊让出位置。

塔高为铰点△16m的TN112塔吊跟随吊索架之后，仍可利用于施工作业。

2.2.F0/23B型塔吊南岸吊索架组拼用F0/23B型塔吊如图2.3所示。

本塔吊为南斯拉夫产生（现有国产，四川建筑机械厂）采用行走式，起升高度61.6m，臂架长度31.7m，其有关性能及要求如下：轨距（中至中）………………….6.0m轮距…………………. …………6.0m走道钢轨……………. ………… P43起升高度………………. ………61.6m采用臂架长度…………. ………31.7m中心压载………………. ………有力矩限制………………. ………145t.m走道铺设要求：塔吊工作时……………………..纵横两向均不准有斜坡轨距误差………………………..6000±6mm轨顶高低差……………………..＜3mm轨距保持杆………………………每隔6~8根轨枕设置走道尽端保护…………………….两端均应设置活动缓冲器及止轮器塔吊自重………………………….不包括中心压载69t中心压载116.6t塔吊总重共计185.6tF0/23B型塔吊为固定式起重臂架，采用4倍率起重小车，最小吊距14.5m时起重量10t；最大吊距30m时起重量4.4t。

2.3 两种塔吊比较⑴TN112型塔吊的旋转平面在底部，配重38.9t设在转盘尾部。

这样，塔身回转时配重随着回转，配重的作用保持不变。

⑵F0/23B型塔吊的旋转平面在底部，只有起重臂架回转相应设置配重；塔身不回转，压载固定在底架上，其重量达116.6t。

⑶由于上述这两种塔吊不同的机构设计，可以推断，TN112型塔吊的旋转机构是重负荷的，而F0/23B型塔吊的则相对负荷较轻；前者旋转时可能晃动较大，对司机影响较大，后者旋转时晃动相对较小，对司机影响也较小。

⑷TN112型塔吊为变幅起重臂，司机需要照顾回转、变幅和起重三个动作；F0/23B型塔吊为固定式起重臂架，有起重小车在臂架轨道上行驶，司机只需照顾回转和起重两个动作。

⑸TN112型塔吊最大塔高为52m，因其为整个塔身旋转，无法与建筑物附着，塔高不能再增大；而F0/23B型塔吊只是起重臂架部分单独旋转，塔身固定不动，可以附着建筑物上，因此塔高最大可至203.8m。

⑹在工作状态下的抗倾复稳定安全系数，TN112型塔吊K=2，F0/23B型塔吊K=2.8。

3、吊索架组拼要求吊索架组拼完成后的尺寸要求如下：轨距（中至中）……………………….12500±10（mm）轨顶高低差（横向）…………………＜.4mm吊索架横向宽度（中轴线）………….. 12500±10（mm）吊索架高度误差………………………..±50mm吊索架垂直度………………………… 90°±5′走道铺设要求：吊索架走行时…………………………..平坡或小于5‰的纵向上坡吊索架工作时………………………… 平坡轨距保持杆…………………………… 每隔6~8根轨枕设置走道尽端保护……………………………两端均应设置活动缓冲器及止轮器4、YCD一200型液压拉伸机在内、外索的张拉作业中均采用此型拉伸机，对内索，作为牵引引伸杆的张拉作业；对外索，既作为牵引引伸杆的张拉之用，又接着进行外索的初张拉。

在整个双层吊索架的张拉作业中统一采用此一种型号的拉伸机。

在牵引引伸杆的张拉作业中，最大张拉力预计为50~60t，在挂索力约5t的基础上可按10~15t 的增量递增。

每个下锚箱中对称设置2台拉伸机，前、后方吊索两桁各2个锚箱中4台拉伸机并联于同一油泵，张拉作业要求同步，平衡、对称进行。

不同步的索力差，在牵引引伸杆的作业中不大于2t，在初张拉作业中不大于4t，两者均不得大于同组索力的5%。

YCD一200拉伸机的张拉行程为180mm，因此在引伸杆上布置中间接头间距应小于180mm。

穿心孔直径160mm。

引伸杆的设计容许张拉力为150t，以适应外索完成初张拉时的需要。

YCD一200拉伸机主要性能如下：公称张拉力………………………..200t张拉缸液压面积…………………..440cm2最大张拉油压…………………… 500kg/ cm2张拉行程…………………………..180+5mm穿心孔直径………………………..160mm外型尺寸（直径×长度）………..∮390×575mm自重（不包括撑脚）………………250kg为配合锚具LZM169一∮5的使用，YCD一200拉伸机需新制撑脚。

其开档尺寸加大至310mm，高度550mm。

YCD一200拉伸机在内索下锚箱中的作业布置如图4.1所示，其引伸杆上的接头布置如图4.2所示。

YCD一200拉伸机在外索下锚箱中的作业布置如图4.3所示，其引伸杆上的接头布置如图4.4所示。

[1]因引伸杆兼作张拉杆用，为配合拉伸机穿心孔直径，此段中间接头（N4）作导向用，间距不大于行程180mm。

[1]参见图4.2。

YCD一200拉伸机在内、外索张拉作业中所需备品如表4.1所示。

表4.1 YCD一200拉伸机在锚箱中张拉备品表附注：⑴在张拉作业中，拉伸机拉杆螺母不能同时跨N4、N5两配件受力，只能在其中一件上且上满丝扣才能受力。

⑵对各接头无应上满丝扣才能作业。

5、吊索内吊索N1制造长度L=83770mm，设计温度+20℃，使用于第2、3、5、6等各孔梁的安装（要经过温度校正，并复测长度）。

内索下锚箱加长拉板T7023，用以代替内索下锚箱原有拉板T7001在第4、7、9等各孔梁的安装中使用。

外吊索N2，制造长度L=101260mm，设计温度+20℃，使用于第7、9两孔梁的安装（要经过温度校正，并复测长度）。

吊索的装配原则：⑴以第2孔为例，内索上锚箱的装配如图5.1所示，原则上在使用上不再调整。

⑵内索下锚箱的装配如图5.2所示，确定锚头在导管中的位置及引伸杆长度（内索按预紧力50t伸长400mm考虑）。

⑶根据⑴⑵两项尺寸，计算实需索长L′=83610mm（应实测上下铰点座标值后计算）与制造索长相比富余160mm，有利于挂索作业，如图5.3所示。

表5.1 内索N1索长检验⑸以第7孔为例，外索上锚箱的装配如图5.4所示。

⑹外索下锚箱的装配如图5.5所示，确定锚头在导管中的位置及引伸杆长度。

（外索按预紧力50t伸长830考虑）⑺根据⑸⑹两项尺寸，计算实需索长L′=101110mm，与制造索长相比富余150mm，有利于挂索作业，如图5.6所示。

⑻吊索在装配前应分别对内索（N1）和外索（N2）标定其张拉振动频率，以便采用振动频率计测定吊索张拉后的索力。

6、垫座垫座分甲、乙两型。

乙型用于单竖杆墩顶处，如#1、#2、#4、#5墩；甲型用于双竖杆墩顶处，如#3、#6、#9墩。

除#6墩顶上的甲型垫座须承受双层吊索架反力荷载处，其余均只承受单层吊索架的反力。

为减轻甲型垫座在#6墩双层吊索架作业下的反力荷载，在对吊索架起顶时可使之与走行机构脱钩，（此时为北岸最后一次使用吊索架，用后即拆除）减重约66吨。

在吊索架作业时不得使垫座及铸钢块上沾油、沾水，应保持干燥环境。

6.1垫座安装乙型垫座在钢梁上弦相干节点板上组装后的立面布置如图6.1 所示。

垫座的安装须在吊索架走过该节点后才可进行，因此在垫座的长度范围内（约 4.7m）吊索架走道应设置短轨，待吊索架走过后拆除短轨安装垫座。

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九江长江公路大桥斜拉索杠杆质量减振器的设计与安装

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８ １ ８ ＋２ ３ ３ ． ５ ＋１ ２ ４ ． ５ ）ｍ 双塔 双索 面｝ 昆合 梁斜 拉桥 ， 该桥 斜
拉索较长 ， 在外部激励下 易产生 振动 ， 需采 取机械 减振 措施
进行控制 。针对 九江 长 江公 路大 桥斜 拉 索 的特性 ， 为其 设
计、 制 造并 安装 了一种杠杆质量 减振器 （ Ｌ ＭＤ） ， 杠杆质 量减 振器 由索夹 、 连 接杆 、 支座 、 杠杆、 上下容器等组成 ， 支座 和减 振器实体 固定在梁体 上 ， 减振器 主体通过 连接 杆 、 索夹 与斜 拉索连接 。安装后 的测试结果 表明 ， 这种类型 的减振 器对斜 拉索具有 良好 的抑振效果 。 关键词 ：斜拉桥 ； 斜拉索 ； 杠杆质量 减振器 ； 安装 ； 测试 ； 附加阻尼
后 又 通 过连接 杆传 回到 斜 拉 索 ， 从 而起 到 抑 制 斜拉
效果 。
（ ３ ） 放 大倍 数 。在 实 际 应用 中 ， 通 过 调节 减 振 器 的放大倍 数 可以对减 振 系统 的模 态 刚度和 阻尼 以 及模 态质量 进行 放大 ， 对阻尼 力 、 质 量惯 性力进 行有
２ 杠杆质量减振器设计
ｌ 概 述
２ ． １ 杠 杆质 量减振 器
福州至银川高速公路九江长江公路大桥在江西
省境 内九 江 区段 跨 越 长 江 ， 连 接 江 西 省 九 江市 与湖 北 省 黄梅 县 。主桥 为 （ ７ ０ ＋７ ５ ＋８ ４ ＋８ １ ８ ＋２ ３ ３ 。 ５ ＋ １ ２ ４ ． ５ ）ｍ 双 塔 双 索 面 混 合 梁 斜 拉 桥 （ 图 １ ） 。其 中 南 塔边 跨 为混凝 土 梁 ， 其 余 三跨 为钢梁 ， 主桥斜 拉索
摘 要 ：九 江 长 江公 路 大 桥 主 桥 为 （ ７ ０ ＋７ ５ ＋８ ４ ＋
九江长江大桥三大拱拼装合拢指导性工艺

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九江长江大桥三大拱拼装合拢指导性工艺前言三大孔桁梁与拱的结构制造尺寸是无荷载（包括恒载）亦即桁拱闰放时，按厂设上拱图支点位置情况下，自然闭合处于无应力状态的，但九江桥三大孔架设先拼完桁梁，再拼装拱，桁梁由于恒载已产生挠度变形，故拱无法自然闭合。

在西南某桥桁拱拼培育，采取桁梁下设二个临时支点，调整桁梁标高使拱合拢，本桥三大孔位于深水急流之中，难于修建临时墩，故本桥拱部合拢采取调整支点标高，三大拱各有一处采取施顶强迫合拢及局部压重等措施。

在桁梁跨中合拢时，7#、8#墩支点较63、93号墩高出一个高度h 值，此时桁梁跨中合拢部分可处在无应力状态合拢闭合，当继续维持这一h值，桁梁上拼装三大拱时，因三大孔均增加了恒载，主跨216米跨中部分的桁梁及拱肋基本上仍处于较低应力状态，根据初步计算边拱合拢后中拱合拢时C32C31只需顶开距离4cm，顶力70/T桁略可说明此点。

所以拼装三大拱及三大拱合拢时，各支点标高基本上仍将维持这一h值高差，但在必要时需作适当调整。

边孔由于恒载作用，跨中拱肋变形较大，所以根据初步计算，边拱中部合拢处需顶开距离（顶程）13cm，第一个边拱合拢需施顶力350T/桁；第二个边拱合拢需施顶力380T/桁，三大拱每个强迫合拢处板层接头允许最大活动间隙量为16.5cm。

故边孔合拢前，该处空隙仅留16.5一13=3.5cm，假如边孔安装荷载增加，合拢处可能顶死，拱肋拼装合拢即在困难，以第九孔边拱为便，如第九孔安装荷载加大了，拼装合拢将形成困难，势必采取顶升8#墩，降落7#墩，如6#墩下降会造成铁路面断道，不宜采用或第8孔增加压重等措施。

为确保三大拱合拢质量，施工中除执行“九江长江大桥钢梁架设规则”外，特提出如下指导性工艺。

第一节合拢方案1.1九江桥三大孔柔性拱合拢方案：采取调整支点标高及合拢点施顶，必要时采取局部压重等措施。

1.2合拢点为：C10C9、C10′C9′、C14C14′、C32C31、C26C26′共7个合拢点。

九江长江公路大桥双壁整体式钢吊箱设计

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确 掌进 提高 经 济 效 益为终 选 定 兰 一 ，Ｉ ３整 式 吊 设 保 度 工 程 方案 程为 一 一 … 一 一 ， Ｆ Ｆ Ｉ 体 钢 箱计 ， 最
诒 柙
、
钢 吊箱在加 工厂 分段 加工 、 整体 拼装 ， 囊法 下水后 气 浮运 至现场 ， 采用 ３艘 起重 船抬 吊进行 安装 。
２ 钢 吊箱 总 体 施 工 方 案 比选
２ １ 国 内类似特 大 型桥梁 承 台施工 钢 吊箱 方案 ．
２ １ １ 润 扬 长 江 公 路 大桥 北 汊斜 拉 桥 ．．
钢 吊箱 施工 。钢 吊箱 呈 哑 铃 形 ， 壁 长 ｌ７ ９ 外 １ ． ５ｍ、
宽 ５．０ｍ， 间宽 ２ｍ， １ 沿 高 度 方 向分 ３ ２３ 壁 高 ６ｍ，
摘 要 ： 着跨 江 、 河 、 海 湾 特 大 型桥 梁建 设 的快 速 发展 ， 梁 深水 基 础 越 来 越 平 常 化 ， 随 跨 跨 桥 而作 为 深 水 施 工 临 时 止 水 结 构 的钢 吊箱 对 深 水 基 础施 工 起 着 至 关 重 要 的 作 用 。 文 中 对 丸 江 长 江 公 路
２０ ０ ９年 １ １月 １ 日约 为 １ ８ ｍ／ ； ０ ９年 １ ０ ． ｓ２ ０ ２月 ５
日约为 １ ８ｍ／ ；０ ０年 ６月 ２ ． ｓ２ １ Ｏ日约 为 ２ １ ｓ ． ２ｍ／ ；
２１ ０ ０年 ９月 １ ２日约 为 １ ８ ｓ ． ７ｍ／ 。
表 １ 近 ６年 长 江 水 位 九 江 站 统计 结 果 （ 海 高 程 ） 黄
大桥 北 主 塔 ２ 主 墩 承 台钢 吊箱 设 计 与 施 工 关键 技 术进 行 了研 究 。 ２
关 键 词 ： 梁 ；深 水承 台；钢 吊箱 ； 计 与施 工 桥 设 中图分类号 ： ４．５ Ｕ４ ３ ２ 文献 标 志 码 ： Ａ 文章 编 号 ：６ １ ２ ６ （０ １ Ｏ 一 Ｏ ５ 一Ｏ １ ７ － ６ ８ ２ １ ）４ １ ８ ７
长江大桥主桥施工方案

长江大桥主桥施工方案

长江大桥主桥施工方案1. 引言长江大桥作为我国重要的交通基础设施项目，对于加强沿江地区的交通联系、促进经济发展具有重要意义。

本文将就长江大桥主桥的施工方案进行详细探讨。

2. 工程背景长江大桥主桥位于长江上游，是连接两岸的重要通道。

由于长江河道狭窄，水流湍急，施工难度较大。

因此，在确定施工方案前，需要充分考虑工程背景和条件。

3. 桥梁类型选择基于长江河道的特点，我们选择了一座双塔斜拉索吊索桥作为主桥的设计方案。

这种桥型能够满足长江大桥的通航需求，且结构稳定性较强。

4. 施工工艺主桥的施工工艺主要包括三个阶段：桩基施工、主塔施工和桥梁梁段施工。

桩基施工阶段：首先进行桩基的洗凿，消除沉积物和泥沙，以保证承载力和桩基稳定性。

接着进行钻孔和灌注桩，确保桩基的牢固性。

主塔施工阶段：采用预制构件的方式进行主塔的搭建。

首先，将塔柱、塔身和塔顶的预制构件通过吊装等方式进行组装。

然后，进行主塔的施工和混凝土的浇筑，确保主塔的稳定性和承载力。

桥梁梁段施工阶段：通过悬挂浮式起重机等设备进行梁段的吊装和安装。

首先，将悬挂浮式起重机悬挂在主塔上方，然后将梁段从一侧用起重机吊装到指定位置。

最后，通过螺栓连接和预应力张拉等方式，确保梁段的稳定性和连续性。

5. 施工安全在长江大桥主桥的施工过程中，安全是至关重要的。

为确保施工安全，我们采取了以下措施：- 严格遵守施工标准和规范，确保施工符合相关法规和要求。

- 设立安全防护设施，如搭建防护网和围栏，设置警示标识等，以确保工人和施工设备的安全。

- 加强施工现场管理，对工人进行专业培训，确保施工人员具备必要的技能和知识。

- 定期进行施工检查和安全评估，及时发现和解决安全隐患。

6. 环境保护在长江大桥主桥的施工过程中，我们也非常重视环境保护。

为减少对环境的影响，我们采取了以下措施：- 控制施工噪音和震动，减少对周围居民的干扰。

- 严禁污水直排，合理处理施工废水，并采取防止污水外泄的措施。