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960MPa高强钢金属粉芯型药芯焊丝及焊缝金属强韧化机理研究低合金高强钢因具有强度高、塑韧性好等优点而广泛的应用在压力容器、桥梁、海洋平台等重要的钢结构构件中。
尤其是近些年来,随着管道运输、矿山机械、工程机械承受的载荷越来越大,对这类钢的需求量越来越多。
其中,Q960钢是在普通低碳钢的基础上,通过加入适量的合金元素,经过调质处理而得到的高强钢。
但这类钢材因加入的合金元素具有较强的淬硬性,因而焊后易出现冷裂纹、热影响区脆化和软化等问题,尤其是低温冲击韧性达不到要求而限制了其在更大的范围内推广使用。
金属粉芯型药芯焊丝具有低渣或无渣、操作性好、扩散氢含量低、熔敷效率高、飞溅少、烟尘小、焊缝成形好等一系列优点,尤其是粉体配制简单容易,合金元素过渡系数高使其非常适合于低合金高强钢的焊接。
本文从焊缝冶金化处理的角度出发,以改善低合金高强钢焊缝金属低温冲击性能为目标,通过加入锰、钼、铬、镍、钛、硼、铝等合金元素研制了一种与960MPa高强钢相匹配的金属粉芯型药芯焊丝,并对各合金元素的强韧化机理进行了研究。
采用钨极氩弧焊方法进行焊接,通过药粉填充率试验、硬度试验和冲击试验,结合金相组织观察等手段,确定了金属粉芯型药芯焊丝的制备工艺,确定了焊接时所需的工艺参数。
试验用药芯焊丝采用钢带成形法制作,直径为1.6 mm,药粉填充率为16%,焊接时保护气体为纯Ar气体。
在分析焊缝金属中各合金元素作用基础上,确定了Mn、Mo和Cr作为金属粉芯型药芯焊丝的主要合金元素,选择Ni、Nb、Ti、B和Al作为微量合金元素进行调节。
通过对焊缝金属化学成分测量,确定了各合金元素的过渡系数为:Mn53%<sup>6</sup>0%;Mo25%<sup>3</sup>0%;Cr 39%<sup>4</sup>2%;Ni40%<sup>4</sup>8%;Nb 46%<sup>4</sup>9%;Ti 37%<sup>4</sup>1%;B96%<sup>9</sup>8%;V50%<sup>6</sup>4%;Al 25%<sup>3</sup>5%。
关于焊接过程中夹杂物的形成及防止措施分析摘要：夹杂物的存在对焊接质量会有很大影响，故文章在分析其形成机理的基础上，重点介绍了初生夹杂物、二次氧化夹杂物以及焊缝中夹杂物的防止措施，以供参考。
关键词：焊接夹杂物形成措施引言夹杂物是指金属内部或表面存在的和基本金属成分不同的物质，它主要来源于原材料本身的杂质及金属在熔炼、浇注和凝固过程中与非金属元素或化合物发生反应而形成的产物。
其来源途径大概有以下几种：①原材料本身含有的夹杂物，如金属炉料表面的粘砂、氧化锈蚀、随同炉料一起进入熔炉的泥砂、焦炭中的灰分等，熔化后变为溶渣；②金属熔炼时，脱氧、脱硫、孕育和变质等处理过程，产生大量的MnO、SiO2、Al2O3 等夹杂物；③金属与炉衬、浇包的耐火材料及溶渣接触时，会发生相互作用，产生大量的MnO、Al2O3 等夹杂物；④在精炼后转包及浇注过程中，金属表面与空气接触形成的表面氧化膜，被卷入金属后形成氧化夹杂物；⑤在铸造和焊接过程中，金属与非金属元素发生化学反应而产生的各种夹杂物，如FeS、MnS 等硫化物。
夹杂物的存在对金属焊接具有很多危害，通常包括以下几个方面的内容：①夹杂物的存在破坏了金属本体的连续性，使金属的强度和塑性下降；②尖角形夹杂物易引起应力集中，显著降低金属的冲击韧性和疲劳强度；③易熔夹杂物（如钢铁中的FeS）分布于晶界，不仅降低强度且能引起热裂；④夹杂物也能促进气孔的形成，它既能吸附气体，又是气核形成的良好衬底。
因此，必须对其形成机理进行分析，采取有效的防止措施。
2、夹杂物的分类2.1 按夹杂物化学成分，可分为：氧化物---- FeO、MnO、SiO2、Al2O3；硫化物----FeS、MnS、Cu2S；硅酸盐---- FeO.SiO2、Fe2SiO4、Mn2SiO4、FeO.Al2O3.SiO2。
2.2 按夹杂物形成时间，可分为初生夹杂物、次生夹杂物和二次氧化夹杂物。
初生夹杂物：是在金属熔炼及炉前处理过程中产生的；次生夹杂物：是在金属凝固过程中产生的；二次氧化夹杂物：而在浇注过程中因氧化而产生的夹杂物称为二次氧化夹杂物。
武汉科技大学硕士学位论文 第I页学校代码：10488学号：07102036硕 士 学 位 论 文针状铁素体形成对焊接接头题 目组织细化的影响专业 材料学研究方向 新型金属材料及其强韧化姓名 万响亮导师 吴开明 教授定稿日期：2010 年 4 月 28 日第II页武汉科技大学 硕士学位论文School Code: 10488Student ID: 07102036 Wuhan University of Science and TechnologyMaster ThesisFerrite Formation on GrainAcicularofSubject: EffectRefinement in High Strength Steel Weld Joint Major: Materials ScienceResearch Field: Phase Transformations in Metals Master Candidate: X. L. WanSupervisor: K. M. WuDate: April 28, 2010武汉科技大学 硕士学位论文 第III 页分类号：密级：UDC ：硕 士 学 位 论 文针状铁素体形成对焊接接头组织细化的影响Effect of Acicular Ferrite Formation on GrainRefinement in High Strength Steel Weld Joint万响亮指导教师姓名：吴开明 教授 武汉科技大学申请学位级别： 硕士 专业名称：材料学 论文定稿日期： 2010年4月28日论文答辩日期：2010年6月5日 学位授予单位： 武汉科技大学学位授予日期：答辩委员会主席：刘 静 教 授 评 阅 人：王红鸿 副教授 张莉芹 副教授第IV页武汉科技大学 硕士学位论文武汉科技大学硕士学位论文 第I页摘要焊接是低合金高强度钢能否实现其应用价值的最重要的加工手段。
X80管线钢焊缝金属中的针状铁素体孙咸【摘要】探讨了X80管线钢焊缝中针状铁素体的形成条件、对焊缝韧性的影响及针状铁素体控制机理.结果表明,X80管线钢焊缝组织是大量针状铁素体+少量先共析铁素体的混合组织.在针状铁素体影响因素中,起决定作用的是焊缝的化学成分和冷却速度.焊缝中针状铁素体形态和数量与焊缝韧性之间存在对应关系,焊接热输入对焊缝韧性的影响较复杂,存在一个热输入最佳值.优化的焊缝合金系统和化学成分是控制焊缝针状铁素体形成的必要条件,而合理的工艺方法和焊接参数(含热输入)则是控制针状铁素体形成的充分条件.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2019(049)006【总页数】8页(P1-8)【关键词】针状铁素体;焊缝金属;韧性;热输入;X80管线钢【作者】孙咸【作者单位】太原理工大学焊接材料研究所,山西太原030024【正文语种】中文【中图分类】TG113.12;TG457.60 前言X80管线钢是采用超低碳、微合金、控轧控冷技术生产的以针状铁素体组织为主的高强高韧性钢种，是石油天然气输送管道工程中的基本选材，已在西气东输二线管道工程建设中应用。
该钢在国外已经使用了30多年，但在我国的研制及应用起步较晚。
虽然一些单位在掌握该钢焊接工艺方面积累了一定的经验，但随着应用的进一步扩大，该钢焊接接头的使用性能仍然暴露出一些问题。
除了高速埋弧焊易产生气孔、夹渣等缺陷之外，主要是焊缝和热影响区的韧性问题，如对焊接条件敏感、易受热输入的影响等。
有单位反映，X80厚壁管埋弧焊焊缝韧性波动，严重影响接头的使用性能。
关于X80管线钢焊接方面的研究日渐增多，涉及接头使用性能的文献多以热影响区组织性能变化为主，针对焊缝组织研究的甚少。
其实焊缝组织性能对接头很重要，工艺条件（含热输入）不仅影响热影响区韧性，对焊缝韧性亦有明显影响。
为此论文特意将X80钢焊缝中的针状铁素体组织与焊缝韧性相联系，探讨针状铁素体的形成条件、影响因素及控制机理。
由于低合金高强钢中的含碳量低，且冶炼过程中严格控制了硫、磷等杂质元素，而锰含量又较高，因此低合金高强钢的热裂纹倾向较小。
低合金高强钢焊接裂纹主要是冷裂纹，而引起高强钢焊接冷裂纹的主要因素是氢，焊接接头中的氢量含量越高，产生裂纹的倾向就越大。
低合金调质高强钢熔合区附近组织性能及其突变对焊接裂纹的产生极为敏感，焊接裂纹和脆性断裂多发生在这一区域，并且随着钢强度级别的提升，裂纹敏感性越高。
大量研究表明低合金高强钢焊缝中组织通常由先共析铁素体、侧板条铁素体、针状铁素体、细晶铁素体、贝氏体等组织组成, 而先共析铁素体和侧板条铁素体，一般沿晶界生长，铁素体板条粗大，裂纹扩展阻力小，会使接头韧性降低。
低合金高强钢热影响区中的显微组织主要是低碳马氏体、贝氏体、M-A组元和珠光体类组织。
焊丝中合金元素和焊接参数对焊缝显微组织、力学性能具有重要影响已被研究。
研究表明，焊丝中合金元素的含量应随着焊接热输入的增大而增加，从而来抑制铁素体在晶界处的生成，合金元素形成的夹杂物可作为针状铁素体的形核质点。
因此，应增加焊丝中的合金元素的含量，或限制焊接热输入，减少焊接过程中合金元素的挥发。
随着钢种强度级别的提高，焊接热影响区的脆化、软化和裂纹倾向也越来越严重，尤其是800MPa级以上的钢种，焊接热影响区的粗晶区有产生冷裂纹和韧性下降的倾向。
低合金高强钢热影响区可能存在强化效果的损失现象（软化或失强），焊前母材强化程度越大，焊后热影响区的软化程度越明显。
并且在低合金高强钢焊接中为防止焊接裂纹，多采用焊前预热工艺。
如何选择焊接参数，优化焊接工艺，控制热影响区微观组织，避免热影响区脆化的问题，实现高强钢的不预热焊接成为国内外关注的重点。
低合金高强度钢的合金化特点低合金高强度钢（Low Alloy High Strength Steel，LAHSS）是一种在钢中添加合金元素以提高其强度和硬度的材料。
它具有比普通碳钢更高的强度和耐用性，同时具备良好的可焊性和可加工性。
低合金高强度钢的合金化特点主要体现在以下几个方面：1. 添加合金元素：低合金高强度钢通常通过添加合金元素来提高其性能。
常用的合金元素包括锰、铬、钼、钛、镍、铜等。
这些合金元素的添加能够有效地改善钢的晶格结构和强度，提高其抗拉强度和耐蚀性。
2. 元素间的相互作用：合金元素在低合金高强度钢中的加入不仅仅是单纯的叠加效应，还会产生相互作用。
例如，钼和铬的共存可以形成强大的固溶体强化效应，使钢的强度得到进一步提高。
3. 细化晶粒：合金元素的添加还可以有效地细化低合金高强度钢的晶粒，从而提高其强度和硬度。
细小的晶粒不仅可以增加晶界的强度，还可以提高钢材的塑性和韧性。
4. 控制碳含量：低合金高强度钢中的碳含量通常控制在较低的水平，以避免碳与合金元素形成碳化物，从而降低钢的强度。
此外，较低的碳含量还可以提高钢材的可焊性和可加工性。
5. 精确控制热处理：热处理是低合金高强度钢的关键工艺之一。
通过精确控制加热和冷却过程，可以使合金元素均匀分布在钢材中，从而获得更高的强度和硬度。
低合金高强度钢的合金化特点使其在许多领域具有广泛的应用。
首先，在汽车制造行业中，低合金高强度钢可以用于制造车身结构件和安全部件。
其高强度和优良的冲击韧性可以提供更好的碰撞安全性能，同时减轻车身重量，提高燃油经济性。
在航空航天工业中，低合金高强度钢可以用于制造飞机的结构件和发动机零部件。
其高强度和耐腐蚀性能可以提高飞机的结构强度和耐久性，同时减轻飞机的重量，提高飞行性能。
低合金高强度钢还可以用于建筑、桥梁、石油和天然气开采、海洋工程等领域。
其高强度和耐蚀性能使其成为这些领域中的理想材料，能够满足复杂工况和恶劣环境下的使用要求。
焊接工艺中焊缝夹杂物形成机理与控制技术焊接是一种常见的金属连接工艺，广泛应用于各种领域。
然而，在焊接过程中，焊缝中往往会产生一些夹杂物。
这些夹杂物可能对焊接接头的强度和耐腐蚀性能产生负面影响。
因此，在焊接工艺中研究焊缝夹杂物的形成机理并发展相应的控制技术具有重要意义。
一、焊缝夹杂物的形成机理在焊接过程中，焊接材料在高温状态下发生液态或部分液态的融化与流动，从而形成焊缝。
然而，由于焊接材料的熔点和蒸发温度不同，以及焊接过程中存在的气体（例如空气中的氧气和水蒸气），就会导致焊缝中夹杂物的形成。
1.气孔气孔是焊缝中最常见的夹杂物，它们通常由气体在焊接过程中产生，并被熔池困住。
气孔的形成与以下几个因素有关：焊材中的气体含量，焊接过程中的气体保护措施，以及焊缝形状和焊接参数的选择。
2.氧化物在焊接过程中，如果焊材表面没有得到很好的清洁和保护，氧气就会与熔池接触，从而形成氧化物夹杂物。
氧化物的形成可以通过改善焊接材料的表面清洁度和使用适当的气体保护措施来控制。
3.夹渣焊接过程中，如果焊缝中含有过多的焊渣（即未熔合的焊材），就会形成夹渣夹杂物。
夹渣的形成可以通过适当选择焊材和焊接参数，以及采取适当的气体保护和焊接工艺控制措施来减少。
二、焊缝夹杂物的控制技术为了减少焊缝夹杂物的形成，以下是一些焊接工艺中常用的夹杂物控制技术。
1.焊材预处理焊接材料在使用前应进行预处理，包括清洗、除油和除氧等。
这样可以减少焊接材料表面的污染物和氧化物含量，从而降低夹杂物的形成。
2.气体保护在焊接过程中，使用合适的气体保护可以有效地减少夹杂物的形成。
常用的气体保护包括惰性气体（如氩气）和还原气体（如氢气）。
选择适当的气体类型和流量，以及合适的保护方法，可以减少气孔和氧化物的产生。
3.焊接参数控制焊接参数的选择对夹杂物的形成具有重要影响。
包括焊接电流、电压、焊接速度、焊接角度等。
通过优化这些参数的选择，可以控制焊缝中的夹杂物形成。
4.焊接工艺改进改进焊接工艺也是减少夹杂物形成的有效方法。
低合金高强度钢药芯焊丝焊缝中夹杂物诱导针状铁素体形核的作用余圣甫 李志远 石仲方方土 张国栋(华中科技大学材料科学与工程学院 武汉 430074)摘要: 测量了HSLA 钢药芯焊丝焊缝中夹杂物尺寸大小,分布状况,用透射电镜和能谱仪观测了焊缝中夹杂物的形态和化学成分,系统研究了焊缝中AF 的形核机理。
在药芯焊丝焊缝中,适量的Ni 、Mn 和Mo 有利于提高焊缝显微组织中的AF 质量分数,Ni 、Mn 和Mo 的质量分数和焊接线能量对夹杂物的尺寸大小、化学成分影响不大,诱导AF 形核、长大的夹杂物是Ti 、Mn 、Si 、Al 、Cu 形成的氧硫复合物。
夹杂物有高能惰性界面,以及夹杂物附近存在很高的应变能,两者共同作用诱导药芯焊丝焊缝中AF 的形核。
叙词: 药芯焊丝 焊缝金属 非金属夹杂物 AF 中图分类号: TG 401 20001106收到初稿,20010121收到修改稿0 前言尽管新型工程材料不断涌现,但具有较高强度、良好低温冲击韧度,属于绿色环保材料的低合金高强度钢(High strength low alloy steel ,简称HSLA 钢)在21世纪机械工程制造业中仍占据着主导地位。
随着HSLA 钢焊接结构用于天然气管道,海洋平台等严酷环境下,对HSLA 钢焊缝的强度和韧性提出了更高要求,如何有效地提高焊缝的强度和韧性是人们关注的焦点。
研究发现焊缝中含有适量的针状铁素体(Acicular ferrite ,简称AF )不仅能提高其强度,而且能显著提高其低温冲击韧度[1],因AF 板条之间为高角度晶界[2],AF 含有高密度位错,微裂纹解理跨越AF 要消耗很高的能量。
由此可见,AF 在工程结构钢的焊缝显微组织中占据着举足轻重的地位。
自发现AF 能显著提高焊缝的低温冲击韧度,有关AF 的形核机理、影响因素倍受关注,许多材料工作者从事AF 的形核机理、影响因素的研究,得出了许多有价值的结论[1～3]。
熔敷效率高、综合成本低的药芯焊丝目前广泛用于HSLA 钢的焊接,但现有关药芯焊丝焊缝中AF 形核机理研究报道不多见。
本文研究了HSLA 钢药芯焊丝焊缝中夹杂物尺寸大小、化学成分与AF 形成的关系,这对控制HSLA 钢药芯焊丝焊缝中的显微组织,提高其强韧性有着重要的理论意义和实际工程价值。
1 材料和试验方法母材为Mn 2Mo 2Ni HSLA 钢,化学成分与力学性能如表1。
焊接材料为Y J 657碱性药芯焊丝和Y J 501酸性药芯焊丝,焊接时电流160～180A ,电压28～30V ,气体流量20L/min 。
研究Ni 、Mn 、Mo 对焊缝显微组织、焊缝中夹杂物的影响时,调整Y J 657药芯焊丝中Ni 、Mn 、Mo 的质量分数,获得不同Ni 、Mn 、Mo 质量分数的焊缝。
用不同焊接速度焊接,获得不同焊接线能量的焊缝。
将各种情况下的焊缝制成金相试样,用AMRA Y —1000型扫描电镜和J EM2000FX 透射电镜观察焊缝的组织和夹杂物的形貌,对诱导AF 形核、长大的夹杂物进行能谱分析,用IBAS —2000自动图像分析仪对焊缝中的夹杂物的尺寸大小、分布进行测量。
表1 Mn 2Mo 2Ni H S LA 钢的化学成分与力学性能质 量 分 数w /%力 学 性 能屈服点抗拉强度夏比V 形缺口冲击韧度C Si Mn Ni Mo SPσs /MPaσb /MPaαK v -20℃/(J ・cm -2)01100150115011250135≤01012≤01035570680200 第37卷第7期机 械 工 程 学 报Vol 137 No 17 2001年7月CHINESE JOURNAL OF MECHANICAL EN GINEERIN GJ ul 1 20012 试验结果与讨论211 Ni、Mo、Mn对焊缝中AF的影响表2为不同化学成分焊缝中先共析铁素体(Proeutectoid ferrite,简称PF)和AF的百分数。
由1、2和3号数据可知,随焊缝中Ni质量分数增加, AF增多,PF减少;Ni质量分数达1184%后,Ni质量分数的增加对焊缝中的AF和PF影响不大。
由4、5和6号数据可知,随焊缝中Mn质量分数的增加,AF增多,PF减少;Mn质量分数达1156%后,Mn质量分数的增加,焊缝中的AF稍微减少,PF稍微增加。
由5、7和8号数据可知,焊缝中Mo质量分数增加,AF有所增加,PF有所减少;焊缝中Mo质量分数达0149%时,Mo质量分数增加,焊缝中AF减少,PF增多。
表2 焊缝的化学成分质量分数和PF、AF的百分比w/%编号C Si Mn S P Ni Mo Ti Al PF AF 10104201371134010010101301550130010150104053174613 20104001351147010100101211840133010130103528137117 30104501381151010110101321250132010140104027197211 40104601350178010110101911890135010150103556164314 50105001361156010100101611950132010140104027167214 60105201361189010120101121010135010160103530116919 70104301331163010100101511880149010130103823187712 80104801491159010110101711890164010150103647155215 由此可见,焊缝中Ni、Mo和Mn的质量分数影响焊缝中的显微组织。
这是因为Ni、Mo和Mn能改变焊缝的相变动力学,即Ni、Mo和Mn使焊缝中的连续冷却转变CCT图曲线的位置发生了变化[4]。
由于Ni和Mn能细化原始奥氏体晶粒,扩大CCT 图的AF形成区域。
随着焊缝中Ni和Mn合金元素质量分数的增加,AF质量分数增加。
但焊缝中Ni和Mn的质量分数有一个最佳范围,焊缝中Ni 质量分数超过215%,Mn质量分数超过118%会使原奥氏体晶粒粗大,不利于AF的形成。
Mo是铁素体稳定元素,焊缝中Mo质量分数小于0145%时,Mo质量分数的增加抑制焊缝中块状PF,有利于AF形核。
焊缝中Mo质量分数大于0145%时,Mo促进M2A组元形成,出现侧板条铁素体。
因此,开始焊缝中Mo质量分数增加,AF有增加,PF有减少;Mo质量分数达0149%时,增加Mo 质量分数,焊缝中AF减少,PF增多。
图1为焊缝中2101%Ni、1189%Mn、0135%Mo 时的光学显微照片,图2为其扫描电镜照片。
由图可以看出,焊缝中有较多的AF,少量的PF。
212 Ni、Mo、Mn对焊缝中夹杂物的大小、分布的影响 表3为焊缝中Ni、Mn、Mo质量分数不同时(化学成分见表1),Y J657碱性药芯焊丝焊缝中夹杂物数据。
不难看出,Ni、Mn、Mo对焊缝中夹杂物的大小、分布影响不大。
这是因为焊缝中的夹杂物为图1 焊缝光学显微组织照片 ×300图2 焊缝扫描电镜显微组织照片 ×1000 MnO、TiO、SiO2、Al2O3、MnS、CuS或(Mn,Cu)S的复合物,TiO、SiO2、Al2O3的熔点较高,先从液态金属中析出,Mn的氧化物、硫化物依附TiO、SiO2、Al2O3形核、长大,同时Ni、Mo基本不形成氧化物,66 机 械 工 程 学 报第37卷第7期表3 不同化学成分焊缝中夹杂物的大小、分布编名义面积百分率名义平均面积名义最大直径面密度 直径范围d/mm号A/%A av/μm2D max/μmρA/(个・mm-2)<110110～210210～310 1013110147201909637769195291800125 2013290148301896656672149251841167 3013530157201983596963142351001158 4013170148501928471265133341000167 5013170145401892636771182271730145 6012660148001915534172106261471147 7012830144501869607976123221481129 8013040144701916609568104311440152焊缝中的夹杂物大小、分布主要取决于TiO、SiO2、Al2O3。
因此,Ni、Mn、Mo对焊缝中夹杂物的大小、分布影响不大。
213 焊接线能量对焊缝中夹杂物的大小、分布的影响 表4为测得焊接线能量E不同时焊缝中夹杂物的大小、分布的数据。
9～11号为Y J657碱性药芯焊丝焊缝中夹杂物的数据、12～13号为Y J501酸性药芯焊丝焊缝中夹杂物的数据。
由表中数据可知,焊接线能量对焊缝中夹杂物的大小、分布的影响不大。
但碱性药芯焊丝焊缝中夹杂物的名义最大平均直径D max是酸性药芯焊丝的一半,面密度ρA是酸性药芯焊丝的4倍,碱性药芯焊丝焊缝中夹杂物的直径小于210μm占98%以上,酸性药芯焊丝焊缝中夹杂物直径小于210μm占70%左右,这主要是熔渣的碱度不同造成的。
表4 焊接线能量不同焊缝中夹杂物的大小、分布编线能量名义面积百分率名义平均面积名义最大直径面密度直径范围d/mm号E/(kJ・mm-1)A/%A av/μm2D max/μmρA/(个・mm-2)≤110110～210210～310≥310 90142013170145501913669268126311310143 100167013280148301920656663104351531143 111120013100148601916614266120321031177 120142013341197411787164228167451761217912178 130167013522114011834161422165461201817512136 141120013632130411852154121146461221917012162 由于诱导AF形核、长大的夹杂物直径为017～210μm,酸、碱性药芯焊丝焊缝中的夹杂物大部分在此范围内,有诱导AF形核、长大的能力。
214 诱导AF形核的夹杂物的化学成分和形态 图3为Y J657药芯焊丝焊缝的透射电镜照片及用能谱仪分析的夹杂物成分曲线图。
由图可知,诱导AF形核、长大的夹杂物核心(a处)为Mn、Ti、Si和Al的氧化物的复合物,为MnO、TiO、SiO2、Al2O3的复合物,同时有微量的Mn、Cu硫化物。
