西翼风井高爆开关整定计算

煤矿井下高压开关过流整定计算书2.＃井下KBGF-400/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 023掘进动力电源皮带机两台55KW+55KW+刮板机55+30KW+皮带张紧机2×5.5KW =206 KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式： )108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(206-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.5(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2.5 A1.＃井下KBGF-500/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 12 采面10掘进动力电源11121 11122采面皮带55KW+55KW+刮板机55KW ×5+30KW ×2皮带张紧机2×5.5KW 煤电钻4KW ×4=462KW线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(462-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =3.72(A) 计算结果：1＃移动变电站用高压真空开关过流整定：3.5 A3.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 1掘进01掘进主用局扇风机电源11123掘进2×28KW +110501掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A4.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 11123掘进110501掘进备用局扇风机电源3掘进2×28KW +1掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A)5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A4.地面变电所代800变压器高压开关150/5∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水处理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采用变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷(1.732×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*380*0.85)=1.79高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开） ∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑Pe=593.5KW线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A) 计算结果：井下斜井变电所1#变压器高压开关过流整定：取1.5A7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑Pe=440.5KW线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1358+〔(440.5-2×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ eϕco Ue Pe Ie e⨯⨯⨯⨯=310001000÷(1.732*1140*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*660*0.85)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A10.10KV 母线联络开关与变电所进线总开关相同，故整定值也相同不再另作计算。

2018年第7期2018年7月0引言煤矿井下供电关系到井下安全生产，由于井下环境恶劣，井下供电的设备容易发生故障，如过负荷、漏电、短路等问题，因此对于井下供电关键设备，例如高压隔爆开关、低压馈电开关、电磁启动器、电缆等加强管理和维护是非常必要的。

根据中国煤矿安全相关的安全规程中的规定，在井下开关设备上必须安装过负荷、漏电保护、短路防护等设施。

但这些设施目前缺少开关整定值的统一标准，矿井对于整定值的计算也不够重视，因此常常出现由于整定值设置不当造成的保护拒动或误动的情况，对矿井的安全生产极为不利。

1电流保护电流保护包括过负荷保护和速断保护两个类型，需进行合理的整定值计算，方能判断出电压等级及每千瓦负荷中电流的大小。

不同等级每千瓦额定电流值表见表1。

表1不同等级每千瓦额定电流值表1.1电力系统中的速断保护装置对于电力系统，速断保护分为限时电流速断和电流速断。

前者作为后备保护，能对于线路末端的短路故障进行电流整定，并采取过保护措施；后者按照线路末端发生短路的整定值，进行短路电流整定，还能作为相敏保护定值进行馈电开关的保护，计算出保护定值[1]。

对于馈电开关和高压开关进行速断整定保护，根据煤矿供电线路较短的特点，以稍大于负荷的最大启动电流为目的作为煤矿速断保护的工作准则，而对于变压器来说，采用稍大于启动励磁涌流进行整定值计算。

速断保护的系数计算：I=K (nP max +p 1+p 2+…+P n )，(1)式(1)中，I 为速断保护电流，A ；K 为每千瓦额定电流，A ；n 为循环电流次数；P max 为最大启动负荷，kW ；p 1，p 2，…，P n 为每次启动负荷，kW 。

低压馈电开关速断整定方式和高压隔爆开关的整定方式是一致的。

整定值设置为不延时，一旦发生电流超过整定值的情况，就会跳闸。

对于灵敏度的计算，需进行最远端两相短路电流值及速断整定值的计算，参照电力系统相关规定，最远端两相短路电流值的计算过程，要考虑电缆截面、供电距离、电压等级、变压器容量等[2]。

井下高压开关整定计算说明书一、概述我矿地面变电所主变压器型号为SFZ7-12500/35，分三路向井下中央泵房供电。

井下中央泵房馈出额定电压6.3KV，按其三相短路容量100MvA进行计算。

二、公式说明：1．Xx=U P2/S d2.X L =X O X L3.I d(3)=Up/√3 Xd4. I d(2)=(√3 /2)Id3=0.5Up/Xd5.∑Ie=(∑Pn×Kx)/(Ue×COSφ)6.n≥(I Qe+kx∑Ie)/(K b×Ige)注：Xx-----系统电抗Ω；Up-----电源母线平均电压V；X L-----电缆电抗Ω；S d-----短路容量MVA；X O-----单位长度电抗Ω/Km（取0.08Ω/Km）；L-----电缆长度Km ；I d(3)-----d点三相短路电流A；X d-----总电抗；I d(2)-----d点两相短路电流A；∑Pn-----总功率KW；∑Ie-----其余额定电流之和A；I Qe-----最大起动电流A；K b-----变压器变比（二次侧电压为690v、1140v时分别为８.7、5）；Ige-----高压配电装置额定电流A；Kx-----需用系数；n-----整定倍数；cosφ------功率因数；三、保护变压器时，所需参数如表：2.短路整定根据《细则》所规定为法计算校验,我矿使用真空高爆保护为电子式保护,变压器短路容量按100MvA计算。

n≥(I Q+∑Ie×k X)/(k b×Ige)3.过流校验:①保护变压器时：K=Id(2)/（Kb×I z）≥1.5 查表可知Id(2)值。

②保护6KV干线时：K=Id(2)/ I z≥1.5通过以上公式计算可知Id(2)值。

四、矿用隔爆型高压真空配电装置档位选择：短路整定档位：1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10倍过载整定档位：0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.0、1.2、1.4倍中央泵房中央泵房Ⅰ回路①中央泵房2426#开关变比630/5 总开关总功率:5235KW其中泵房内1#.3#泵为1000KW,直接启动Ie=116A.两泵不同时使用,将其余负荷电流均折算至6KV时,电流计算：Ie=(ΣPn×Kx)/(√3Up×COSφ)=(5235×0.51)/(√3×6.3×0.8)=306A＜I干线IQe=6Ie=6*116=696A过载整定: IZ≥Ie=306An≥Iz/Ige=306/630=0.5取0.6倍短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=1.3×（696+306）/630=2.1取3.0倍，则I z=3.0×630=1890A过流校验:计算6KV保护两相短路电流，L1=3.5KM在六采中部变电所I回路处。

三元东矿机电运输系统井下高低压开关整定计算整定人：张建勋审核人：***审核人：***河南省郑煤集团（公司）三元东矿机电科三元东矿机电科2010年3月1日井下高爆开关整定方案（一）中央变电所进线高爆开关1#、7#进线高爆开关选用PBG—200/10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置，电压互感器变比100，电流互感器变比40，配用ZLZB综合保护装置。

1、过流保护整定I opk = K k K kx/（K re×K i）I wmax=1.2×1/（0.85×40）×60=2.117A过流整定0.5倍档位，过载延时整定2档位。

式中：K k——可靠系数，一般取1.15——1.25K kx——接线系数K re——返回系数K i——电流互感器变比I wmax——线路长时最大工作电流2、短路保护整定短路保护整定3倍档位。

3、漏电保护漏电保护调整为零序功率方向型，零序电流整定1.0档位，零序电压整定5v档位，动作时间整定为0.3s。

（二）控制动力变压器高爆开关2#、6#高爆开关选型PBG—50/10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置，控制630KV A干式变压器，电压互感器变比100，电流互感器变比10，配用ZLZB综合保护装置控制。

1、过流保护整定I opk = K k K kx/（K re×K i）I Bmax=1.2×1/（0.85×10）×36.9=5.2A过流整定1.2倍档位，过载延时整定2档位。

式中：K k——可靠系数，一般取1.15——1.25K kx——接线系数K re——返回系数K i——电流互感器变比I Bmax——变压器最大工作电流2、短路保护整定短路保护整定2倍档位。

3、漏电保护漏电保护调整为零序功率方向型，零序电流整定0.5档位，零序电压整定3v档位，动作时间整定为0.2s。

（三）控制采区变电所负荷高爆开关3#、5#进线高爆开关选用PBG—200/10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置，电压互感器变比100，电流互感器变比40，配用ZLZB综合保护装置。

井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。

（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。

（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。

（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。

2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。

3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。

一、负荷统计：空压机160KW(1台工作1台备用）、主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。

同时工作容量164.5KW.副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作2台备用）、喷浆机 5.5KW1台。

同时工作容量139.5KW.回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机 5.5KW1台。

同时工作容量241KW.主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。

同时工作容量87.5KW.局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW.二、保护装置整定计算：1、馈电开关整定：1.1、K-1#总开关整定：I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf式中Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ）同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf=(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8=530A ，取整定值为550A 。

按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：5.1II )2(dz 式中IZ —过流保护装置的电流整定值，A ；Id （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A ；折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53，换算长度为 5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为 1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m查表得d1两相短路电流值为1640AI d（2）/I Z=1640/550A=2.98＞1.5 满足要求。

采三区井下临时变电所高压开关整定值计算第一节 高压部分额定电流的计算方法:第一种:查书或从设备名牌上得出。

.第二种:通过计算方法可得:Ie=Pe/1.732UeCOS Ф（COS Ф取0.85）一、5#高爆 Ige=200A 带3#移变：1695轨道石门及临时水仓负荷（△Pe=651.9KW ，△Ie=392A ） 3#移变负荷表：（一）3#移变整定值：两相短路电流计算：变压器二次侧电压为1140V ，容量1000KVA ，型号KBSGZY-1000/1.2，系统容量为100MVA 计算。

1、查《煤矿井下供电的三大保护细则》附录二表1得，系统电抗Xx=0.0144Ω 电缆型号MYP-3×70-20m Lg=0.02Km （其电阻、电抗忽略不计） 2、变压器电阻、电抗：Rb=0.0101Ω Xb=0.0931Ω ∑R= Rb=0.0101Ω∑X=Xb+X X =0.0931+0.0144=0.1075Ω）（2d I =1.2/（222）（）（∑∑+X R ）=5557A 3、过流保护整定:代入公式1:Iz1= K1ΣIe/Kf/Kb=1.2×392/0.85/8.3=66.7An1=Iz1/Ieb=66.7/200＝0.33取0.3（移变高压侧过流电流整定倍数取0.3倍,即为Iz1= 60A ，时限取2.5S ） 4、短路保护整定:代入公式2:Iz2=( K2×IQe+ΣIe) /Kb =（1.2×1.3×7×139+252）/8.3 =213.2A代入公式3：n2=Iz2/Ige =1.066取0.2（移变高压侧短路电流整定倍数取1.5倍，即为Iz2=300A ）名称 功率Pe(KW) 额定电流Ie(A) 额定电压Ue (V) 名称 功率Pe(KW) 额定电流Ie(A) 额定电压 Ue(V) 水泵 2×220 2×139 1140 带式输送机 55 39.6 1140 潜水泵 37 26.7 1140 带式输送机 110 69.6 1140 照明综保2.221140张紧装置5.53.9611405、效验灵敏度系数：Km=）（2d I / K b I z2=5557/(8.3×300)=3.35>1.2所以,满足要求。

高防开关整定计算机电矿长：机电副总机电科：机电队：计算：高防开关整定计算一、电流整定1、过载保护动作电流值按电流互感器5A的0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.2、1.4倍分级整定，精度为±8%；举例：PBG-100/6高防开关电流互感器变比为100/5 2部局部通风机2×(2×11)=44KW①低压电流：I低=44KW×1.15=50.6A②高压电流：I高=50.6A×0.13=6.6A考虑到过流系数取1.2，则I高=6.6A×1.2=7.9A④整定电流：高防开关的档位取0.2级，I整=100×0.2=20A2、短路保护动作电流值按电流互感器5A的1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10.0倍分级整定，从短路信号出现发出保护信号小于0.1秒，精度为±8%。

举例：PBG-100/6高防开关电流互感器变比为100/5 2部局部通风机2×(2×11)=44KW①低压电流：I低=44KW×1.15=50.6A②高压电流：I高=50.6A×0.13=6.6A考虑到过流系数取1.2，则I高=6.6A×1.2=7.9A④整定电流：高防开关的档位取0.2级，I整=100×0.2=20A⑤短路电流：高防开关的档位取1.6倍，I短=1.6×20=32A二、漏电保护1、零序电流整定值分档可调，标称值为0.5A、1.0A、2.0A、3.0A、4.0A、5.0A、6.0A、8.0A八档，精度为±8%；2、零序电压整定值分档可调，标称值为3.0V、4.0V、5.0V、10.0V、15.0V、20.0V、25.0V六档，精度为±8%；3、漏电动作时间分档可调；标准值为：0.1S、0.2S、0.3S、0.5S、0.7S、1.0S、1.5S、2.0S共八档。

小西煤业井下变电所整定值中央变电所各个开关变压器整定一、中变系统概况中央变电所一回由35站508高压配电柜供电，二回由35站513高压配电柜供电，中变有矿用高爆开关19台。

二、中央变电所高爆开关计算：1、系统电源电抗505.10221==S av sy S U X =2.205Ω(Ss 为母线短路容量MVA 取50MVA) 井下中变I 回高爆开关整定计算（1）高爆开关20135KV 变电站110KV--10KV--中变--500KVA 移动变压器MYJV22 3x120 1200m 高压 r=0.196 x=0.07 R=rx1.2=0.2352Ω X=x X 1.2=0.084Ω ()22sy X X R Z ++==2.301Ω ZU I av 313==2639A ZU I av 212==2283A整定电流计算总负荷∑P=630+630+500+400+400+500+315+400=3775kWcos@=0.8 U=10KV i K =400/5=80 N I 2=P/(Kb*1.73*U*con@)=273A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =4.1A 速断：A K I I i N sg 3.16/4)4.12.1(2=⨯-=IzI d )2(＝13042283＝1.7≥1.5 满足灵敏度要求。

（2）高爆开关202无负荷 （3）高爆开关203无负荷 （4）高爆开关204开关整定电流计算①500KVA 移动变压器一次侧的电流计算(实际整定)cos@=0.8 Kb=10/0.66 P=123.9KW U=0.66KV i K =200/5=40N I 2=P/(Kb*1.73*U*con@)=8.95A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =0.29A 速断：A K I I i N sg 74.1/6)4.12.1(2=⨯-=(500KVA 移动变压器的额定电流计算 ：AI AI e e 43866.073.15009.281073.150021=⨯==⨯=)②500KVA 移动变压器一次侧的电流计算(变压器容量整定)cos@=0.8 Kb=10/0.66 P=500KVA U=0.66KV i K =200/5=40N I 2=P/(Kb*1.73*U)=28.9A g I =（1.2-1.4）N I 2/i K =0.9A 速断：A K I I i N sg 2.5/6)4.12.1(2=⨯-= ③短路电流计算线路中的阻抗：MYPTJ3*35 230m 1R =0.23x0.616=0.1415 1X =0.23x0.084=0.0193 ()21211)(sy X X R Z ++==2.33ΩA I de 260533.235.103=⨯=A I de 225333.225.102=⨯=IzI d )2(＝2082253＝10≥1.5 满足灵敏度要求。

井下低压整定计算示例说明：1、低防开关型号：变电所内1－4＃低防开关为BKD1-400（BKD16-400）型。

掘进迎头5＃总开关为BQD-200，6－8＃开关为BQD-80型2、电缆L规格型号、长度为：U－1000 3×50+1×16mm2，L＝450米。

3、3＃开关所带负荷为100KW，4＃开关所带负荷为90KW。

计算步骤变电所内低防开关为BKD1－400型一、2＃分开关保护整定计算步骤：（一）、过流保护整定计算：2＃分开关所带负荷总功率Pe：55＋22＋5.5＝82.5KWIe=Pe/（3Ue cosФ）＝82.5/（1.732×0.69×0.8）＝86.3A 取过电流保护整定值为：I＝95A。

（二）、短路保护整定计算：1、干变的阻抗：Z b（6000）=U d%×Ue2/Se＝4.22％×60002/500000＝3.038欧换算低压侧（690V）后的阻抗Z b（690）=（690/6000）2×Z b（6000）=0.0132×3.038=0.04欧2、U-1000 3×50mm2电缆的电抗、电阻和阻抗：（1）、电抗：X L=X O L＝0.06×0.45＝0.027欧（2）、电阻：R L=L/DS＋R h＝450/（42.5×50）＋0.01＝0.222欧（3）、电缆的阻抗：Z L＝22RLXL ＝0.224欧3、近短保护：（1）、至被保护线路末端的总阻抗为：Z总＝Zb（690）＋Z L＝0.04＋0.224＝0.264欧（2）、被保护线路末端两相短路电流值为：I短＝Ue（690）/2Z总＝690/（2×0.264）＝1307A近短保护定值可取：I近短＝1000A灵敏度校验：I短/ I近短=1307/1000=1.3≥1.2，满足灵敏度要求。

4、远短保护：（1）、55KW绞车的额定电流为：I e1= P e1/（3U e cosФ）＝55/（1.732×0.69×0.8）＝57.5A （2）、22KW排沙泵的额定电流为：I e2= P e2/（3U e cosФ）＝22/（1.732×0.69×0.8）＝23A （3）、5.5KW喷浆机的额定电流为：I e3= P e3/（3U e cosФ）＝5.5/（1.732×0.69×0.8）＝5.8A （4）、I总＝7I e1＋I e2＋I e3＝7×57.5＋23＋5.8＝431.3A远短保护定值可取：I远短＝600A灵敏度校验：I短/ I远短=1307/600=2.1≥1.5，满足灵敏度要求。

风井高低压继保整定计算日期审核日期机电部长日期机电副总日期风井临时变电所低压继保整定1#动力变压器下继保整定保护一．1.变压器容量：KBSG-630/102.馈电开关;KJZ-630 开关编号：201#ΣPe=1043KW 低压660V IQe:518A1）过流保护整定：IZ取490A2）短路保护整定：IdZ取1960A3.过载:Ig=Kx*Pe/√3*cos错误!未找到引用源。

*Ue=0.7*681/1.732*0.8*0.69=489取490AKx取0.7Pe总为所有负荷=1328KW4.短路：Idz=Iqe+错误!未找到引用源。

ΣIe=75*6*1.15+606*1.15=1128取1960A取最小两相短路电流LH=40*0.53=21.2m两相短路电流查表得Id平方=8325K= Id平方/Iz=8325/1960＞1.5经效验合格二．1.变压器容量：KBSG-630/102.馈电开关;KBZ-400 开关编号：203#ΣPe=205.4KW 低压660V IQe:276A1）过流保护整定：IZ取170A2）短路保护整定：IdZ取850A3.过载:Ig=Kx*Pe/√3*cos错误!未找到引用源。

*Ue=0.7*205/1.732*0.8*0.69=150取170AKx取0.7Pe总为所有负荷=205.4KW4.短路：Idz=Iqe+错误!未找到引用源。

ΣIe=40*6*1.15+165.4*1.15=466取850A为最小两相短路电流LH=42.5*0.53+108*0.73=100m两相短路电流查表得Id平方=5124K= Id平方/Iz=5124/850＞1.5经效验合格2.变压器容量：KBSG-630/101. 馈电开关;KBJZ-200 开关编号：T-30064ΣPe=76KW 低压660V IQe:152A1）过流保护整定：IZ取80A2）短路保护整定：IdZ取400A2.过载:Ig=Kx*Pe/√3*cos错误!未找到引用源。

郑州集团白坪煤业西翼风井项目部井下高爆开关整定计算说明整定人：郑超启审核人：董强胜副总工：副总经理：日期： 2015年9月30日井下负荷统计及计算1、井下电力负荷计算应符合下列规定：1.能够较精确计算出电动机功率的用电设备，直接取其计算功率；2.其他设备，一般采用需要系数法计算。

2、井下各种用电设备的需要系数及平均功率因数，宜按表1的规定选用。

注：当有功率因数补偿时，按计算的功率因数。

3、每个回采工作面的电力负荷，可按下列公式计算：S= Kx*∑Pe/COS￠ (-1)综采、综掘工作面需要系数可按下式计算：Kx=0.4+0.6*Pd/∑Pe (-2)一般机采工作面需要系数可按下式计算：Kx=0.286+0.714*Pd/∑Pe (-3)式中 S-工作面的电力负荷视在功率(kVA)；∑Pe-工作面用电设备额定功率之和(kW)；COS￠-工作面的电力负荷的平均功率因数，见表1；Kx-需要系数，见表1；Pd-最大一台(套)电动机功率(kW)。

4、采区变电所的电力负荷，可按下式计算：S= Ks*Kx*∑Pe/ COS￠ (4)式中 Ks-本采区内各工作面的同时系数，见表2。

注：①不包括由地面直接向采区供电的负荷，若为单采区或单盘区矿井，则同时系数取1。

5、井下主变电所的电力负荷，可按下式计算：Sj=K S1*∑S+ K S2*∑Pn/ COS? (5)式中 Sj--井下总计算负荷视在功率(kVA)；∑S--除由井下主(中央)变电所直配的主排水泵及其他大型固定设备计算功率之外的井下各变电所计算负荷视在功率之和(kW)；∑Pn--由井下主(中央)变电所直配的主排水泵及其他大型固定设备计算功率之和(kw)；COS ￠--井下主排水泵及其他大型固定设备加权平均功率因数； K S1--井下各级变电所问的同时系数，见表2；K S2--井下主排水泵及其他大型固定设备间的同时系数，只有主排水泵时取1.00，有其他大型固定设备时取0 90～0.95。

高爆整定计算河西副斜井变电所各台高爆的保护整定计算：河西副斜井变电所各台高爆的保护整定计算：（１）各台高爆的速断保护整定：当按倍数取值设定时，按公式：nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe 进行整定: 式中：I′Qe ------ 为该系统线路上所带的最大一台电动机的额定启动电流，A。

I (3)---- 低压侧最远点处三相短路电流换算至高压侧后的三相短路电流（A）。

按电压1140V，线路最远点，电缆截面70ｍｍ，线路最长1500ｍ计算。

查表得，I(3)=1.15KI(2)=1.15×0.114×1121=146.963AK-----低压侧最远点处三相短路电流换算至高压侧时的换算系数，对于1140V 电压等级为：K=0.114; 2 I(2)------ 低压侧最远点处的两相短路电流值（A）,查表得：70ｍｍ电缆，长度 1500 ｍ，由 1000KVA/10/1.14 移变供出后的I(2)=1121A。

当按电流取值设定时，按公式：Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj 进行整定。

则有：１＃高爆、2＃高爆的速断整定为： nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/400=0.514 取nk=0.6 Ik=(1.2～ 1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/80=2.57A 3＃高爆的速断整定为：取 Ik=3A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～ 1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A 5＃高爆的速断整定为：取 Ik=21A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A 7＃高爆的速断整定为：取 Ik=21A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/200=1.029 取nk=1 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/40=5.144A 取 Ik=6A 8＃高爆的速断整定为： nk=(1.2～1.4)I(2)/ I′QeKｍ=1.4×127.79/400×2=0.22 取 nk=0.22 Ik=(1.2～1.4)I(2)/KjKｍ=1.4×127.79/80×2=1.12A 式中：取 Ik=1.12A I(2)---为线路上最小两相短路电流（A）； Kｍ---灵敏度系数，取 Kｍ=2 6＃高爆的速断整定为： nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/200=1.03 取 nk=1 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/40=5.14A 4＃高爆的速断整定为：取 Ik=5A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A 9#高爆的速断整定为：取 Ik=21A nk=(1.2～1.4)I(3)/ I′Qe=1.4×146.963/50=4.115 取nk=5 Ik=(1.2～1.4)I(3)/Kj=1.4×146.963/10=20.575A （2）各台高爆过载电流的整定计算：取 Ik=21A 当按倍数取值设定时，按公式：nａ＝ＫｒｅｊＫｅ(I′Qe+KX∑Ie′)／KretIge 进行整定: 式中：Ｋｅ――为接线系数，取Ｋｅ=1 KX---需用系数，取 KX=0.65 ∑Ie′-----为该系统线路上所带的其余电动机的额定电流之和，安。

三、风井变电所继电保护整定计算1、 风井一进线盘（1#）电流互感器变比TA K =75/5风机启动运行时，动力变压器基本空载运行，按最大1台电动机额定电流计算，I=47×6=282 A ，采用串电抗器降压启动，启动电流为282×85%=239.7 A ，保证16A （互感器一次电流15×16=240 A ）时，继电器不动作，此启动电流下，启动时间为30s过流保护ca TAre wc co r op I K K K K I =⋅=471585.014.1⨯⨯⨯=5.2A选用GL-12/10型继电器,定值5A （16A,30s ）速断保护qbop I ⋅=1.2×16=19.2A 取20 A灵敏系数校验opK sI I K ）（2min ==15202492866.0⨯⨯=7.22、 农业盘（2#）农业线路5用户，T 接5台变压器，化机厂1台240 kV A ，毛巾厂1台100 kV A ，杨仁武钢球厂1台100kV A ，东大封第二钢球厂1台200 kV A ，兴丰钢球厂1台200 kV A ，木庄糠醛厂1台200 kV AUS I 3==637.0200200200100100240⨯⨯+++++）（=70A电流互感器变比TA K =300/5过流保护ca TAre wc co r op I K K K K I =⋅=706085.014.1⨯⨯⨯=2.3A选用GL-15/5型继电器,定值2A,15s速断保护qbop I ⋅=2×2=4A灵敏系数校验opK sI I K ）（2min ==6042143866.0⨯⨯=7.73、 1#风机启动盘（3#）电流互感器变比TA K =50/5 过流保护ca TAre wc co r op I K K K K I =⋅=471085.034.1⨯⨯⨯=13.4A鼠笼电动机采用串85%电抗器降压启动，启动电流为47×6×85%=239.7 A ，保证24A （互感器一次电流24×10=240 A ）时，继电器不动作，此启动电流下，启动时间为30s选用GL-12/10型继电器,定值13A （24A,30s ）速断保护qbop I ⋅=1.2×24=28.8A 取29A灵敏系数校验opK sI I K ）（2min ==29102492866.0⨯⨯=7.44、 2#风机启动盘（6#）电流互感器变比TA K =100/5 过流保护ca TAre wc co r op I K K K K I =⋅=352085.034.1⨯⨯⨯=5A鼠笼电动机采用串65%电抗器降压启动，启动电流为35×6×65%=136.5 A ，保证7A （互感器一次电流7×20=140 A ）时，继电器不动作，此启动电流下，启动时间为30s选用GL-12/10型继电器,定值5A （7A,30s ）速断保护qbop I ⋅=1.2×7=8.4A 取9 A灵敏系数校验opK sI I K ）（2min ==9102447866.0⨯⨯=23.55、 动力变压器盘（5#）电流互感器变比TA K =50/5 动力变压器50 kV A ，I=4.8A过流保护ca TAre wc co r op I K K K K I =⋅=8.41085.014.1⨯⨯⨯=0.8A选用GL-15/5型继电器,定值2A,10s速断保护qbop I ⋅=2.5×2=5A灵敏系数校验opK sI I K ）（2min ==5102446866.0⨯⨯=42.46、 风井二进线盘（8#）电流互感器变比TA K =75/5风机启动运行时，动力变压器基本空载运行，按最大1台电动机额定电流计算，I=47×6=282 A ，采用串电抗器降压启动，启动电流为282×85%=239.7 A ，保证16A （互感器一次电流15×16=240 A ）时，继电器不动作，此启动电流下，启动时间为30s过流保护ca TAre wc co r op I K K K K I =⋅=471585.014.1⨯⨯⨯=5.2A选用GL-12/10型继电器,定值5A （16A,30s ） 速断保护qbop I ⋅=1.2×16=19.2A 取20 A灵敏系数校验opK s I I K ）（2min ==20152447866.0⨯⨯=7.1。