20m箱梁换算截面几何特性计算及承载能力极限状态计算

20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）1、中跨N1束已知量：P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量：P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量：P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量：P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式：ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）PP--- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）AP--- 预应力筋的截面面积（139mm2/根）EP--- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段：ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段：ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段：ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段：ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段：ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段：ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段：ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段：ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出：中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6（mm）ΔL2=68.9 * 2=137.95（mm）ΔL3=68.7* 2=137.52（mm）边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8（mm）ΔL2=68.9 + 69.0=138.0（mm）ΔL3=68.7 + 69.5=138.22（mm）三、实际伸长值计算计算公式：ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值（mm）ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值。

20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γc tβ1β2V1/2F=γcH式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3t------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。

V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 mH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。

此处取1.15,F=0.22γc tβ1β2V1/2=0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2=24kN/m2F=γcH=26x1.4=36.4kN/ m2取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2有效压头高度：H0=35/26=1.35m2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。

D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m惯性距：I=1.0416cm4截面系数：W=4.166cm3应力：ó= M/W=0.2835KN.m /4.166 cm3=68N/mm2<fm=215 N/mm2满足要求跨中部分挠度ω= 0.677ql4/(100EI)=0.677x(35x0.9)x3004/(100x2.1x105x1.0416x104)=0.8mm<[ω]=1.5mm故满足要求3.横肋验算（8#槽钢）竖肋槽钢（8#）间距最大为l=300mm，其跨距等于横向背杠的间距为L=900mm。

毛截面几何特性计算
1.1基本资料
1. 主要技术指标
(1) 标准跨径：3>20m；
(2) 桥梁宽度：0.5m + 2>7m+0.5m,共15m；
(3) 桥梁横坡：2%;
(4) 设计荷载：公路一级；
⑸环境类别：1类；
⑹设计基准期：100年；
(7)每侧护栏重量按6kN/m计，混凝土考虑10年的收缩徐变，整体升温、降温均按20E考虑，基础考虑5mm不均匀沉降，其它作用根据设计情况拟定。

2. 材料规格
混凝土：主梁采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm C50混凝土+SBS改性沥青涂膜防水层+10cm沥青混凝土，桥头搭板、盖梁、耳背墙、防撞护栏及立柱均采用C30混凝土，桩基、系梁采用C25混凝土，其它自选。

预应力筋：采用S 15.20高强度低松弛钢绞线、抗拉强度标注值
f pk =1860MPa，弹性模量E p =1.95 105 MPa。

普通钢筋：直径大于和等于12mm的用HRB335级热轧螺纹钢筋、直径小于12mm的均用R235级热轧光圆钢筋。

1.2截面几何尺寸图
1.桥面横断面布置图
图1-1全桥横断面图
2.截面几何尺寸
C U O
边梁跨中截面
边梁支座截面2号梁跨中截面
r
43.99 r1839,2457.5439,241343.99
■'■'
4
in
o
9
Im
f
/ t
f-
r
45
Q
92.1
2号梁支座截面
中梁跨中截面
中梁支座截面
1.3毛截面几何特性计算
表1-1毛截面几何特性计算结果。

主梁的计算1、主梁的荷载横向分布系数 1）跨中荷载弯矩横向分布系数 a.计算主梁的抗扭惯性炬对于T 梁截面近似按照以下公式计算：∑==mi ii iT tb c I 1i i t b 和----相应单个矩形截面的跨度和厚度；ic ------矩形截面抗扭刚度修正系数m -----梁截面划分单元的个数T 梁截面的分块（尺寸单位：cm ）TI 计算表如下表：b.跨中荷载弯矩横向分布系数的计算按刚接板梁法计算得到的各梁的横向分布系数如下表所示：2）梁端剪力横向分布系数（按杠杆法）按杠杆法计算得到的各梁梁端剪力横向分布系数如下表所示：（3）横向荷载系数汇总综合以上两表，拟取1号梁进行承载力计算。

1号梁活载横向分布系数综合如下：2、内力计算根据所拟定的尺寸，结合活载作用下的梁桥横向分布的计算，即可求得各截面的恒载和活载内力。

根据设计任务书要求，对简支梁桥仅计算跨中和L/4截面的内力，具体如下： 1.恒载内力（一）主梁恒载内力计算(1)主梁自重（一期恒载）按跨中截面计算主梁每延米自重。

预制梁恒载集度为：1g = 0.39×25×=9.75kN/m(2)二期恒载计算二期恒载（参照《混凝土简支梁（板）桥》/易建国主编.-2版.北京：人民交通出版社，2001）取值一侧栏杆及人行道2.18KN/m ，横梁0.63KN/m ，桥面铺装层4.20KN/m 则二期恒载m KN g /01.72从而得最不利主梁（1#）恒载总和见表：（3）主梁恒载内力计算主梁恒载乘相应的恒载弯矩（或剪力）图面积，就得到主梁相应的恒载内力，恒载内力计算见表：2.活载内力 1）汽车冲击力系数汽车冲击力系数参考《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2 应该按照结构基本频率计算。

对于简支梁由下列公式估算基频：CC m EI lf 212π=，g G m c /=其中l －结构的计算跨径，l =19.50m ； E －结构材料的弹性模量，E=210/108.2m N ⨯；cI －结构跨中截面的截面的惯矩，c I =0.0663m ＾4；c m －结构跨中处的单位长度质量，c m =gG /＝993.884Kg/m计算得到基频CC m EI lf 212π==5.64Hz ，由于Hz f Hz 145.11≤≤，则得29.00157.0ln 1767.01=-=f μ2）活载内力计算据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）车道荷载对于公路II 级qk=7.875KN/M，pk=240KN。

换算截面几何特性计算前面计算已知边主梁跨中截面的几何特性。

毛截面面积621.0410mm A =⨯。

毛截面重心轴到1/2板高的距离：681551130mm d =-=（向上），毛截面对其中心轴的惯性矩：1141.3410mm I =⨯。

1 换算截面面积0(1)(1)E p P E s s A A A A αα=+-+- 5241.9510 5.65;3700mm 3.4510pEpp s E A E α⨯====⨯5242105.8;3617m m3.4510c E s ss E A E α⨯====⨯621.0410mm A =⨯代入得：620 1.0410(5.651)3700(5.81)36171077821.9(mm )A =⨯+-⨯+-⨯=2 换算截面重心的位置所有钢筋换算截面距毛截面重心的距离为：01(1)(681100)(1)(68150)Ep p Es s S A A αα=-⨯-+-⨯-(5.651)3700581(5.81)3617631=-⨯⨯+-⨯⨯320951274.6(mm )= 0101020951274.619.44mm(1077821.9S d A ===向下）则换算截面重心至箱梁截面下缘的距离为：0155113019.44661.56mml y =+-=则换算截面重心至箱梁截面上缘的距离为：0155113019.44440.44mmu y =-+=换算截面重心至预应力钢筋重心的距离为：01661.56100561.56mmp e =-=换算截面重心至普通钢筋重心的距离为：01661.5650611.56mms e =-=3换算截面惯性矩2220010101(1)(1)Ep p Es s sI I Ad Ape A e αα=++-+-1162221.3410 1.041019.44(5.651)3700561.56(5.81)3617611.56=⨯+⨯⨯+-⨯⨯+-⨯⨯ 1141.459610(mm )=⨯4换算截面的弹性抵抗矩下缘：116300101 1.459610220.6310mm 661.56ll I w y ⨯===⨯上缘：116300101 1.459610331.39610mm 440.44lu I w y ⨯===⨯承载能力极限状态计算1跨中截面正截面抗弯承载力计算跨中截面构造尺寸及配筋见图3-2。

- 0 -《20M 简支箱梁计算》 （JTGD62－2004）一、计算参数1、 使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m2、 环境条件：Ⅱ类3、 主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算（一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）跨中截面（中板）- 2 -毛截面：28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏）铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q K N m ⨯中＝＝ 铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数 结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支＝ 沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60－2004 基本组合表达式 （4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1） 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。

1 绪论1.1 概述1.1.1 简支梁桥概述由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个铰支座上的梁作为主要承重结构的梁桥。

属于静定结构。

是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。

其构造简单，架设方便，结构内力不受地基变形，温度改变的影响。

1.1.2 简支梁桥受力特点简支梁桥是静定结构，其各跨独立受力。

桥梁工程中广泛采用的简支梁桥有三种类型：1) 简支板桥。

简支板桥主要用于小跨度桥梁。

按其施工方式的不同分为整体式简支板桥和装配式简支板桥；装配式板桥是目前采用最广泛的板桥形式之一。

按其横截面形式主要分为实心板和空心板。

根据我国交通部颁布的装配式板桥标准图，通常每块预制板宽为1.0m，实心板的跨径范围为1.5-8.0m，主要采用钢筋混凝土材料；钢筋混凝土空心板的跨径范围为6—13m；而预应力混凝土空心板的跨径范围为8-16m。

2)肋梁式简支梁桥(简称简支梁桥)。

简支梁桥主要用于中等跨度的桥梁。

中小跨径在8-12m时，采用钢筋混凝土简支梁桥；跨径在20-50m时，多采用预应力混凝土简支梁桥。

在我国使用最多的简支梁桥的横截面形式是由多片T形梁组成的横截面。

3)箱形简支梁桥。

箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。

尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。

1.1.3 预应力混凝土简支梁桥在我国的发展我国修建预应力混凝土连续体系梁桥最早在铁路部门，1966 年在成昆线用悬臂拼装法建成国内第一座预应力混凝土铰接连续梁桥――旧庄河桥，跨24m+48m+24m。

第一座预应力混凝土连续梁桥是1975 年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度26.7m+40.7m+26.7m。

1979 年9 月建成兰州黄河桥（47m+3×70m+47m）为悬臂浇筑的分离式双室箱梁桥，进一步推动了预应力混凝土连续梁的修建和发展。

此后，相继建成湖北沙洋汉江公路桥，云南怒江桥，台州灵江桥等一大批特大跨公路连续梁桥。

20m简支梁桥计算书1、毛截面几何特性计算1.1基本资料1.1.1主要技术指标桥跨布置:10⨯20.0 m，桥梁全长206.04 m。

跨径:标准跨径：20.00 m计算跨径：19.3m。

桥面总宽:15.0 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+14.0 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏。

）设计荷载：公路-Ⅱ级1.1.2材料规格预应力钢筋17⨯钢绞线，直径15.2mm;非预应力钢筋采用335,235HRB R;空心板块混凝土采用C40;桥面铺装采用C40防水混凝土。

1.2截面几何尺寸图1.2.1桥面横断面布置图2%18cmC40现浇防水混凝土2%图1.1 横断面图1.2.2板块结构几何尺寸(a) 中板跨中截面(b) 中板支点截面(c) 边板跨中截面(d) 边板支点截面图1.2 截面几何尺寸图1.3毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD计算校核。

表1-1 毛截面几何特性计算结果2、内力计算及组合2.1永久作用效应计算2.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）1g1 g =A 07659025191475γ=⋅⨯=⋅(kN/m)2.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）2g桥面铺装采用等厚度的18cm 的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.18152567.5⨯⨯=(kN/m)为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:267.5g =6.13611=(kN/m) 2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为:3g = [(0.792350.7659)0.010.9]250.886(kN/m)-+⨯⨯=由此得空心板每延米总重力g 为：119.1475g g I ==(kN/m)（第一阶段结构自重）23 6.1360.8867.022g g g ∏=+=+=(kN/m)（第二阶段结构自重）19.14757.02226.1695g g g g I ∏=∑=+=+=(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表2-1。

20米箱梁模板强度验算根据模板的拼装情况，最我们就对这块模板的刚度和强度进行验算。

1、已知条件：已知大模板的尺寸（如图1-1），H=1000、L=3500、s=900、h=300。

面板采用δ6厚的钢板，纵肋采用［80*43*5槽钢，横向对拉龙骨采用桁架［100*48*5.3槽钢。

浇筑速度为4m/h，混凝土塌落度为180mm，混凝土初凝时间6小时，混凝土密度24kN/m3。

试全面计算此大模板的强度和刚度。

（一）、荷载新浇混凝土侧压力标准值最大值F=—混凝土密度外加剂影响修正系数，不参外加剂时取1.0，混凝土塌落度影响修正值，塌落度180mm时取1.15F===73 KN/㎡新浇混凝土侧压力设计值F1=54X1.2=64.8 KN/㎡。

倾倒混凝土时荷载标准值，6KN/㎡，其设计值值F2=6X1.4=8.4 KN/㎡。

（二）、面板验算选面板小方格中最不利情况下计算，即三面固定，一面简支（短边）。

由于==0.33,查最大弯矩系数：Kmax=-0.0629,最大挠度系数：=0.00182.（1）、强度验算取1㎜宽的板条为计算单元，荷载为：F3=F1+F2=54+8.4=62.4 KN/㎡=0.0624故载荷q=0.0624x1=0.0624N/㎜板受的最在弯矩：Mmax==0.0629x0.0624x300x300=353（Kmax=0.0629,q=0.0624,Lx=s=367）最大挠度：Wx==6（6是板厚）由强度验算公式：σmax=≤fσmax===59 ＜215故满足要求。

（2）、挠度验算由挠度验算公式：Vmax=取F=54KN/㎡=0.054钢板的钢度公式：==4x106（E—钢材的弹性模量，h—钢板厚度，ν=钢板的泊松系数。

）则Vmax===0.2mm （Kf —挠度计算系数，Vmax —板的计算最大挠度。

）［υ］==0.6mm＞0.2mmVmax＜［υ］,挠度满足要求。

三、横向主梁计算（如图1-2）（1）、荷载q==0.0624X300=19 N/mm（F3 —模板面的侧压力，L3—横肋的间距。