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挑钢平台计算书材料自重：14＃工字钢：168.9N/m×31m＝5236N木板：400N/m2×9＝3600N防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N挡脚板：4.7 N/m×9＝42.3N合计：9922.3N 施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14＃工字钢，间距600mm）14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m木板自重：400 N/ m2×0.6×1.2＝288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m合计：538.1 N/m活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/mq＝538.1＋1800×1.4＝3058.1N/mM＝1/8ql2＝3440.4 N·m验算：14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mM< Wnf，满足要求。
2、计算主梁（采用14＃工字钢）次梁传递：1/2×3058.1×3＝4587.2N转换为均布荷载：4587.2÷0.6＝7645.3N/m14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/mq＝7895.4 N/m为安全考虑，R3按不受力计算。
R1＝（7895.4×2.5×1.25－7895.4×0.5×0.25）÷3＝7895.4NR2＝（7895.4×3－7895.4）÷0.707＝22334.9NMmax＝7894.5N·m，14＃工字钢Wnf＝21930 N·m>M，满足要求。
编号顶标高底标高长度格构柱数量零件编号规格厚度宽度P1-1-2.5-32.2029.73立柱4L180*16P1-1钢板4-14*300*58014300 P1-2-2.5-37.0034.51立柱4L180*16P1-2钢板4-14*300*58014300 P1-3-2.5-33.0030.53立柱4L180*16P1-3钢板4-14*300*58014300 P1-4-2.5-32.8030.33立柱4L180*16P1-4钢板4-14*300*58014300 P1-5-2.5-38.6536.151立柱4L180*16P1-5钢板4-14*300*58014300 P2-1-2.5-32.2029.714立柱4L180*16P2-1钢板4-14*300*58014300 P2-2-2.5-33.0030.53立柱4L180*16P2-2钢板4-14*300*58014300 P3-1-1.0-32.2031.212立柱4L180*18P3-1钢板4-14*300*58014300 P3-2-1.0-38.00371立柱4L180*18P3-2钢板4-14*300*58014300 P3-3-1.0-33.3032.31立柱4L180*18P3-3钢板4-14*300*58014300 P3-4-1.0-42.7541.751立柱4L180*18P3-4钢板4-14*300*58014300 P3-5-1.0-39.9538.951立柱4L180*18P3-5钢板4-14*300*58014300 P4-1.0-32.2031.24立柱4L180*18P4钢板4-14*300*58014300 P4-1.0-33.00321立柱4L180*18P4钢板4-14*300*58014300 P5-1.0-42.7541.751立柱4L180*18P5钢板4-14*300*58014300 P6-1-2.5-32.2029.742立柱4L180*18P6-1钢板4-14*450*58014450 P6-2-2.5-37.4034.93立柱4L180*18P6-2钢板4-14*450*58014450 P6-3-2.5-40.2537.755立柱4L180*18P6-3钢板4-14*450*58014450 P6-4-2.5-38.6036.12立柱4L180*18P6-4钢板4-14*450*58014450 P6-5-2.5-32.8030.39立柱4L180*18P6-5钢板4-14*450*58014450 P6-6-2.5-38.6536.152立柱4L180*18P6-6钢板4-14*450*58014450 P6-7-2.5-39.9537.451立柱4L180*18P6-7钢板4-14*450*58014450 P6-8-2.5-32.7030.210立柱4L180*18P6-8钢板4-14*450*58014450 P6-9-2.5-33.0030.56立柱4L180*18P6-9钢板4-14*450*58014450 P7-1-2.5-32.2029.7108立柱4L180*18P7-1钢板4-14*450*58014450P7-2-2.5-39.9537.451立柱4L180*18P7-2钢板4-14*450*58014450 P7-3-2.5-32.7030.22立柱4L180*18P7-3钢板4-14*450*58014450 P7-4-2.5-39.0536.551立柱4L180*18P7-4钢板4-14*450*58014450 P7-5-2.5-38.6036.11立柱4L180*18P7-5钢板4-14*450*58014450 P7-6-2.5-40.2537.751立柱4L180*18P7-6钢板4-14*450*58014450 P7-7-2.5-32.8030.37立柱4L180*18P7-7钢板4-14*450*58014450 P7-8-2.5-33.0030.51立柱4L180*18P7-8钢板4-14*450*58014450 P7-9-2.5-37.0034.51立柱4L180*18P7-9钢板4-14*450*58014450 P8-1-1.0-32.2031.265立柱4L200*18P8-1钢板4-14*450*58014450 P8-2-1.0-39.0538.054立柱4L200*18P8-2钢板4-14*450*58014450 P8-3-1.0-38.6537.651立柱4L200*18P8-3钢板4-14*450*58014450 P8-4-1.0-36.6535.651立柱4L200*18P8-4钢板4-14*450*58014450 P8-5-1.0-33.3032.38立柱4L200*18P8-5钢板4-14*450*58014450 P8-6-1.0-39.6538.651立柱4L200*18P8-6钢板4-14*450*58014450 P8-7-1.0-37.3536.352立柱4L200*18P8-7钢板4-14*450*58014450 P8-8-1.0-38.00371立柱4L200*18P8-8钢板4-14*450*58014450 P8-9-1.0-36.5035.54立柱4L200*18P8-9钢板4-14*450*58014450 P8-10-1.0-40.0539.053立柱4L200*18P8-10钢板4-14*450*58014450 P8-11-1.0-42.7541.754立柱4L200*18P8-11钢板4-14*450*58014450 P8-12-1.0-37.3536.353立柱4L200*18P8-12钢板4-14*450*58014450 P8-13-1.0-33.5032.510立柱4L200*18P8-13钢板4-14*450*58014450 P8-14-1.0-33.00324立柱4L200*18P8-14钢板4-14*450*58014450 P8-15-1.0-39.9538.951立柱4L200*18P8-15钢板4-14*450*58014450 P8-16-1.0-38.3037.32立柱4L200*18P8-16钢板4-14*450*58014450 P8-17-1.0-32.7031.75立柱4L200*18P8-17钢板4-14*450*58014450 P9-1-1.0-32.2031.2121立柱4L200*18P9-1钢板4-14*450*58014450 P9-2-1.0-39.0538.052立柱4L200*18P9-2钢板4-14*450*58014450 P9-3-1.0-33.3032.33立柱4L200*18P9-3钢板4-14*450*58014450 P9-4-1.0-38.6537.652立柱4L200*18P9-4钢板4-14*450*58014450 P10-1-1.0-36.5035.51立柱4L200*18P10-1钢板4-14*450*58014450 P10-2-1.0-42.7541.752立柱4L200*18P10-2钢板4-14*450*58014450 P10-3-1.0-37.00362立柱4L200*18P10-3钢板4-14*450*58014450 P10-4-1.0-33.5032.51立柱4L200*18P10-4钢板4-14*450*58014450长度每米比重每米重量合计每米重每12米重量每12米总重总重钢板数量43.5174250.520883388.351685807.8576.5130032894343.5174250.520883388.360035807.8576.5130038255043.5174250.520883388.353075807.8576.5130034424543.5174250.520883388.352725807.8576.5130033664443.5174250.520883388.362905807.8576.5130040545343.5174250.520883388.351685807.8576.5130032894343.5174250.520883388.353075807.8576.5130034424548.6194.4270.92332.83633.160655807.8576.5130035194648.6194.4270.92332.83633.171935807.8576.5130041305448.6194.4270.92332.83633.162795807.8576.5130035954748.6194.4270.92332.83633.181165807.8576.5130046666148.6194.4270.92332.83633.175725807.8576.5130043605748.6194.4270.92332.83633.160655807.8576.5130035194648.6194.4270.92332.83633.162215807.8576.5130035954748.6194.4270.92332.83633.181165807.8576.5130046666148.6194.4309.12332.84283.357745807.85114.7195149344348.6194.4309.12332.84283.367855807.85114.7195158525148.6194.4309.12332.84283.373395807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.370185807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.358905807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.370285807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.372805807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358715807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.359295807.85114.7195151634548.6194.4309.12332.84283.357745807.85114.7195149344348.6194.4309.12332.84283.372805807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358715807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.371055807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.370185807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.373395807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358905807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.359295807.85114.7195151634548.6194.4309.12332.84283.367075807.85114.7195157375054.4217.6332.32611.24561.767895807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.782805807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.781935807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.777575807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.770285807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.784105807.85114.7195164255654.4217.6332.32611.24561.779105807.85114.7195160815354.4217.6332.32611.24561.780515807.85114.7195161965454.4217.6332.32611.24561.777255807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.784975807.85114.7195165405754.4217.6332.32611.24561.790855807.85114.7195169996154.4217.6332.32611.24561.779105807.85114.7195160815354.4217.6332.32611.24561.770725807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.769635807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.784765807.85114.7195165405754.4217.6332.32611.24561.781165807.85114.7195161965454.4217.6332.32611.24561.768985807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.767895807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.782805807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.770285807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.781935807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.777255807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.790855807.85114.7195169996154.4217.6332.32611.24561.778345807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.770725807.85114.71951539347单件总重总重分段数量8457253713 982898283 8749262473 8638259133 10344103444 84571183963 8749262473 95841150063 11323113234 987498743 12782127824 11932119324 9584383353 981698163 12782127824 107074497073 12636379083 136******** 130******** 10939984483 131******** 135******** 109191091923 11092665543 1070711563903135******** 10919218383 131******** 130******** 136******** 10939765713 11092110923 12444124443 120677843523 14590583614 14503145034 137******** 12421993683 14835148354 139******** 14247142474 136******** 150******** 16084643354 139******** 124651246463 12356494233 150******** 14312286244 12176608793 120671460102314590291804 12421372633 14503290064 136******** 16084321674 138******** 12465124653 kg5845734t5845.734。
塔吊格构式基础计算书塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：红旗II-16；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：127.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通5.6级；最大起重荷载Q：20kN；塔吊地脚螺栓的直径d：18mm；塔吊起升高度H：28.3m；塔吊地脚螺栓数目n：8个；塔身宽度B: 1m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5m；格构柱缀件类型：缀板；：0.6m；格构柱分肢材料类型：L80x8；格构柱缀件节间长度a1格构柱基础缀件节间长度a：1.8m；格构柱钢板缀件参数:宽450mm，厚200mm；2：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L45x5；格构柱截面宽度b13、基础参数桩中心距a：2m；桩直径d：1m；桩入土深度l：10m；桩型与工艺：泥浆护壁灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：12mm；承台宽度Bc：4m；承台厚度h：1.2m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：14；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：1.166；主弦杆材料：圆钢；主弦杆宽度c：120mm；非工作状态：所处城市北京，基本风压W=0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：160kN·m；基础所受水平力P：20kN；塔吊倾覆力矩M：287.0kN·m；工作状态：=0.45 kN/m2，所处城市北京，基本风压W额定起重力矩Me：160kN·m；基础所受水平力P：20kN；塔吊倾覆力矩M：287.0kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算=25×Bc×Bc×h×1.2=25×4.00×4.00×1.20×1.2=576.00kN承台自重：Gc作用在基础上的垂直力：N=Gt+Gc=127.40+576.00=703.40kN2、塔吊风荷载计算=0.45kN/m2；地处北京，基本风压为ω挡风系数计算：φ = [3B+2b+(4B2+b2)1/2]c / Bb挡风系数Φφ=0.52=1.36体型系数μs查表得：荷载高度变化系数μ=1.166；z高度z处的风振系数取：β=1.0；z所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.36×1.17×0.45=0.50kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.50×0.516×1.00×28.30×28.30×0.5=103.04kN·m； 总的最大弯矩值：M max =M e +M ω+P ×h=160+103.04+20×1.2=287.04kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：V=ω×B×H×Φ+P=0.50×1.00×28.30×0.516+20=27.28kN5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：N=703.40kN M max =287.04kN ·m V=27.28kN图中x 轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax 最不利方向进行验算。
挑钢平台计算书材料自重：14 井工字钢:168.9N/m X 31m = 5236N木板：400N/m2x 9 = 3600N防护栏杆：34.8 N/m X 30m = 1044N挡脚板：4.7 N/m X 9= 42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14#工字钢，间距600mm）14# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m木板自重：400 N/ m2X 0.6X 1.2 = 288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m X.2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X.2= 5.6 N/m合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2X0.6= 1800 N/mq= 538.1+ 1800 X 1.4= 3058.1N/mM = 1/8ql2= 3440.4 N • m验算：14#工字钢：Wn = 102cm3, Wnf = 102X 215= 21930 N • m M<Wnf,满足要求。
1/2 X 3058.14587.2 一0.614# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m X .2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X .2= 5.6 N/m q = 7895.4 N/m 为安全考虑，R3按不受力计算。
R1=( 7895.4X 2.5X 1.25-7895.4X 0.5X 0.25) 一 3 = 7895.4N R2=( 7895.4X 3- 7895.4) 一 0.707= 22334.9NMmax = 7894.5N • m , 14 # 工字钢 Wnf = 21930 N • m>M ,满足要求。
3、 验算钢丝绳：钢丝绳所受拉力 T = 5829.4X 3-( 2X 0.707)= 12367.9 N/m选用直径18.5mm 钢丝绳，取极限强度1700N/mm 2,拉力总和为219079N ,换算系数取0.82,夹角为45o 。
格构式钢平台基础Ⅰ计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、钢平台计算桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1、钢板强度验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max1=F/n+M/L=622.89/4+910.004/2.263=557.845kNQ min1=F/n-M/L=622.89/4-910.004/2.263=-246.4kN简化钢平台板为单向板(断面扣除2个锚栓孔直径)承载计算,钢板自重：q=1.35×78.5×t×a =1.35×78.5×0.05×0.46=2.437kN/mM中1=qa2/8+ Q max a/4=2.437×0.462/8+557.845×0.46/4=64.217kN·mM中2=qa2/8+ Q min a/4=2.437×0.462/8+-246.4×0.46/4=-28.272kN·mM=64.217kN·mh c=(A c×(110+t)+(a-2R)t2/2)/(A c+(a-2R)t)=(3184×(110+50)+(460-2×36)×502/2)/(3184+(460-2×36)×50)=44.033mmW=((a-2R)t3/12+(a-2R)t×(h c-t/2)2+I x+A c×(110+t-h c)2)/max((220+t-h c)，h c)=((460-2×36)×503/12+(460-2×36)×50×(44.033-50/2)2+23939000+3184×(110+50-44.033)2 )/max((220+50-44.033)，44.033)=344421.735mm3σ=M/W=64.217×106/344421.735=186.449N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！2、基础节螺栓验算每个螺栓所受剪力：N v b=n vπd2f v b/4=1×π×302×310/4=219.126kN；螺栓所受剪力：N v=F v/n=57.47355/8=7.184kN≤219.126kN满足要求！螺栓抗拉验算：N t b=πd e2f t b/4=π×272×500/4=286.278kN螺栓抗拉验算：N t=Q min1/(n/4)=246.4/(8/4)=123.2kN≤286.278kN满足要求！螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算：((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((7.184/219.126)2+(123.2/286.278)2)0.5=0.432≤ 1满足要求！3、焊缝验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max2=(F+1.35G p1)/n+M/L=(622.89+1.35×6)/4+910.004/2.263=559.87kNQ min2=(F+1.35G p1)/n-M/L=(622.89+1.35×6)/4-910.004/2.263=-244.375kN钢平台与格构柱连接角焊缝：h f1=10mm焊缝长度l w1=4×2×l =4×2×100=800mm节点板与钢平台连接采用双面角焊缝：h f2=8mm焊缝长度l w2=4×2×n1×b1=4×2×2×75=1200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=Q min2/(0.8×0.7×(l w1×h f1+l w2×h f2))=244.375×103/(0.8×0.7×(800×10+1200×8))=24.795N/mm2≤f=160N/mm2 满足要求！节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：h f2=8mm焊缝长度l w3=4×2×n1×h1=4×2×2×200=3200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=N/(0.8×0.7×l w3×h f2))=559.87×103/(0.8×0.7×3200×8)=39.053N/mm2≤f=160N/mm2 满足要求！四、桩顶作用效应计算承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.2×25+0×19)=691.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×691.2=933.12kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G p1+G p2)/n=(461.4+6+40)/4=126.85kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G p1+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+6+40)/4+(674.077+18.927×6.35)/2.263=477.868kN Q kmin=(F k+G p1+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+6+40)/4-(674.077+18.927×6.35)/2.263=-224.168kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+1.35×(G p1+G p2))/n+(M+F v h)/L=(622.89+1.35×(6+40))/4+(910.004+25.551×6.35)/2.263=645.122kN Q min=(F+1.35×(G p1+G p2))/n-(M+F v h)/L=(622.89+1.35×(6+40))/4-(910.004+25.551×6.35)/2.263=-302.627kN 五、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[179.51+19.26×(46.00/2-2.84)2]=32029.068cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1130/(32029.068/(4×19.26))0.5=55.42分肢长细比：λ1=l01/i y0=31.00/1.96=15.816分肢毛截面积之和：A=4A0=4×19.26×102=7704mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(55.422+15.8162)0.5=57.632 λ0max=57.632≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=15.816≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×57.632，40)=28.816满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=57.632×(235/235)0.5=57.632查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.818Q max/(φA)=645.122×103/(0.818×7704)=102.37N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=7704×215×10-3×(235/235)0.5/85=19.487kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.487×0.61/4=2.972kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0284=0.403m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=19.487×0.61/(2×0.403)=14.741kN σ= M0/(bh2/6)=2.972×106/(20×3002/6)=9.906N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×14.741×103/(2×20×300)=3.685N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×464=3248mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4642/6=251179mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=2.972×106/251179=12N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=14.741×103/3248=5N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((12/1.22)2+52)0.5=11N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.403×1000=269mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.403×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=610mm≤2b1=2×0.403×1000=806mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×28.4))/(179.51×104/610)=151.703≥6满足要求！六、桩承载力验算考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.8/2,5)=2.4mf ak=(2.4×100)/2.4=240/2.4=100kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(4.8×4.8-4×0.503)/4=5.257m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(5.2×5+7.4×24+3.1×18)+200×0.503+0.1×100×5.25 7=674.659kNQ k=126.85kN≤R a=674.659kNQ kmax=477.868kN≤1.2R a=1.2×674.659=809.591kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-224.168kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=224.168kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=(l t-(H0-h r))×(γz-10)×A p=(22-(11.3-5))×(25-10)×0.503=118.375kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.7×5.2×5+0.7×7.4×24+0.7×3.1×18)+118.375 =483.463kNQ k'=224.168kN≤R a'=483.463kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=645.122kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.503×106 + 0.9×(300×2412.743))×10-3=5210.017kN Q=645.122kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5210.017kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=302.627kNf y A S=300×2412.743×10-3=723.823kNQ'=302.627kN≤f y A S=723.823kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！七、下承台计算1、板底面长向配筋面积板底需要配筋：A1=ρbh0=0.0015×4800×1139=8201mm2板底面长向配筋面积：A S1'=9504mm2≥A1=8201mm2满足要求！2、板底面短向配筋面积板底需要配筋：A2=ρlh0=0.0015×4800×1139=8201mm2板底面短向配筋面积：A S2'=9504mm2≥A2=8201mm2满足要求！3、板顶面长向配筋面积板顶面长向配筋面积：A S3'=6362mm2≥0.5A S1'=0.5×9504=4752mm2 满足要求！4、板顶面短向配筋面积板顶面短向配筋面积：A S4'=6362mm2≥0.5A S2'=0.5×9504=4752mm2 满足要求！八、示意图下承台配筋图桩配筋图钻孔灌注桩详图格构柱详图格构柱逆作法加固图格构柱截面图格构柱止水片详图柱肢安装接头详图水平剪刀撑布置图钢平台平面图钢平台节点图。
格构式井架计算书工程名称：0000000000编制单位：1、编制依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）、《建筑施工计算手册》第二版、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)。
本格构式型钢井架设计高度为33.00米，吊重10.00kN，钢井架截面尺寸：长a×宽b=2.10m×2.10m，井架立柱为4L75×8角钢，缀条L63×6角钢，附墙架为18a号槽钢，每节高度1.50m，地基承载力100.00kPa,基础厚度500mm,混凝土采用C25。
第一道第二道第三道第四道第五道第六道第七道第八道第九道第十道第十一道第十二道第十三道第十四道第十五道标高7.014.021.028.0间距7.37.07.07.02、荷载计算(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）G=K(Q+q)其中 K—动力系数，K=1.20；Q—起吊物体重力，Q=10.00kNG=1.2×(10.00＋4.00)=16.80kN；(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力SS=f0×G其中f0—引出绳拉力计算系数，取0.27;S=0.27×(1.2×(10.00＋4.00))=4.54kN；(3)井架自重力q，取1.50kN/m;井架的总重自重N q=q，×H=1.50×33.00=49.50kN 附墙架以上部分自重：N q1=q，×(H－H1)=1.50×(33.00-7.30)=38.55kN；N q2=q，×(H－H2)=1.50×(33.00-14.30)=28.05kN；N qi-1=q，×(H－H i-1)=1.50×(33.00-21.30)=17.55kN；N qi=q，×(H－H i)=1.50×(33.00-28.30)=7.05kN；(4)风荷载风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积：∑Ac=0.075×1.50×3＋0.063×0.85×(2.10＋2.10)＋0.063×0.85×(2.58＋2.58)×( 33.00/1.50)=18.47m2井架受风轮廓面积A F=1.50×0.85×(2.10＋2.10)×(33.00/1.50)=117.94m2φ=∑Ac/A F=0.16,h/b=1.00由荷载规范查得η=0.92风荷载体型系数μs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.16×(1＋0.92)×1.1=0.43β按荷载规范计算得出β=3.2ω,= ω0μZμSβZ A F=0.71×1.00×0.43×3.2×117.94=115.22kN沿井架高度方向的平均荷载：q=115.22/33.00=3.49kN/m3、井架计算(1)风荷载作用下井架的受力计算附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下(取井架的最底部两跨及上部三跨计算)：各支座由下到上的内力分别为：R1=27.61kN , M1=-16.11kN·mR2=22.73kN , M2=-12.68kN·mR i-1=23.16kN , M i-1=-21.17kN·mR i=31.10kN , M i=-38.55kN·mR max=31.10kN;(2)井架轴力计算附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为：第1组H1=+7.00m；N1=G+N q1+S =16.80+38.55+4.54=59.89kN；第2组H2=+14.00m；N2=G+N q2+S=16.80+28.05+4.54=49.39kN；第i-1组H i-1=+21.00m；N i-1=G+N qi-1+S=16.80+17.55+4.54=38.89kN；第i组H i=+28.00m；N i=G+N qi+S=16.80+7.05+4.54=28.39kN；4、截面验算(1)井架截面的力学特性；井架的截面尺寸为2.10m×2.10m；主肢型钢采用4L75×8；主肢的截面力学参数为：z o=2.15cm,I xo=I yo=59.96㎝4，A o=11.50㎝2;型钢井架截面示意图井架的y—y 轴线截面总惯性距：I y =4=4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z a A I y 井架的x—x 轴线截面总惯性距：I =4=4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4x ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z b A I x 井架的y ,—y ,轴和x ,—x ,轴线截面总惯性距：I ,y = I ,==486833.48cm 4x o o 45sin I 45cos I 2y 2x + (2)井架的长细比计算：井架的长细比计算公式:λ=)4/(0A I H 其中 H—井架的总高度，取33.00m;I—井架的截面最小惯性距，取486833.48cm 4；A 0—主肢截面面积，取11.50㎝2； 经过计算得到λ=3300/102.88=32.08。
矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.5×25+0×19)=600kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×600=720kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(465.1+600+20)/4=271.275kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(465.1+600+20)/4+(1806+88.7×(1.5+18.2-3-1.5/2))/3.394=1220.202kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(465.1+600+20)/4-(1806+88.7×(1.5+18.2-3-1.5/2))/3.394=-677.652kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(627.885+720+1.35×20)/4+(2438.1+119.745×(1.5+18.2-3-1.5/2))/3.394=1624.773kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(627.885+720+1.35×20)/4-(2438.1+119.745×(1.5+18.2-3-1.5/2))/3.394=-937.33kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[1175.08+49.07×(48.00/2-4.55)2]=78953.535cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1820/(78953.535/(4×49.07))0.5=90.745 分肢长细比：λ1=l01/i y0=20.00/3.14=6.369分肢毛截面积之和：A=4A0=4×49.07×102=19628mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(90.7452+6.3692)0.5=90.968λ0max=90.968≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=6.369≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×90.968，40)=40满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=90.968×(235/235)0.5=90.968查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.614Q max/(υA)=1624.773×103/(0.614×19628)=134.818N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=19628×215×10-3×(235/235)0.5/85=49.647kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=20.00+30=50cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=49.647×0.5/4=6.206kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.48-2×0.0455=0.389m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=49.647×0.5/(2×0.389)=31.907kNσ= M0/(bh2/6)=6.206×106/(12×3002/6)=34.477N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×31.907×103/(2×12×300)=13.295N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×570=3990mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×5702/6=379050mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=6.206×106/379050=16N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=31.907×103/3990=8N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((16/1.22)2+82)0.5=16N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.389×1000=259mm满足要求！缀板厚度：12mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.389×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=500mm≤2b1=2×0.389×1000=778mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×12×3003/(12×(480-2×45.5))/(1175.08×104/500)=11.813≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.199×(2.64×10+9×15+11.1×22.5+5.6×25+2.2×27.5+0.46×37.5)+1000×0.385=149 1.419kNQ k=271.275kN≤R a=1491.419kNQ kmax=1220.202kN≤1.2R a=1.2×1491.419=1789.702kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-677.652kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=677.652kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=31×(25-10)×0.385=179.025kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.6×2.64×10+0.6×9×15+0.6×11.1×22.5+0.6×5.6×25+0.6×2.2×27.5+0.6×0.46×37.5)+179.025=842.876kNQ k'=677.652kN≤R a'=842.876kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=9×3.142×202/4=2827mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1624.773kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.385×106 + 0.9×(360×2827.433))×10-3=5738.213kN Q=1624.773kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5738.213kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=937.33kNf y A S=360×2827.433×10-3=1017.876kNQ'=937.33kN≤f y A S=1017.876kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2827.433/(0.385×106))×100%=0.734%≥0.45%满足要求！六、承台计算承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mmM=(Q max+Q min)L/2=(1624.773+(-937.33))×3.394/2=1166.629kN·mX方向：M x=Ma b/L=1166.629×2.4/3.394=824.931kN·mY方向：M y=Ma l/L=1166.629×2.4/3.394=824.931kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=627.885/4 + 2438.1/3.394=875.303kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.4-1.6-0.7)/2=0.05ma1l=(a l-B-d)/2=(2.4-1.6-0.7)/2=0.05m剪跨比：λb'=a1b/h0=50/1438=0.035，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=50/1438=0.035，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.864×1.4×1.71×103×4×1.438=11892.572kNβhsαl f t lh0=0.864×1.4×1.71×103×4×1.438=11892.572kNV=875.303kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11892.572kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.438=4.476ma b=2.4m≤B+2h0=4.476m，a l=2.4m≤B+2h0=4.476m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=824.931×106/(1.02×19.1×4000×14382)=0.005δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-δ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=824.931×106/(0.997×1438×360)=1598mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1598,0.0015×4000×1438)=8628mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=13581mm2≥A1=8628mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=824.931×106/(1.02×19.1×4000×14382)=0.005δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-δ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=824.931×106/(0.997×1438×360)=1598mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(1598, ρlh0)=max(1598,0.0015×4000×1438)=8628mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=13581mm2≥A2=8628mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=13581mm2≥0.5A S1'=0.5×13581=6791mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=13581mm2≥0.5A S2'=0.5×13581=6791mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
格构式型钢井架计算书依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》完成。
一、荷载计算:井架所受到的荷载主要包括以下几项：1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G其中 K ——动力系数，K=1.20；Q ——起吊物体重力，Q=10.00kN；q ——吊盘（包括索具等）自重力，q=2.00kN。
经过计算得到 G=14.40kN。
2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S其中 f0——引出绳拉力计算系数，取1.06。
经过计算得到 S=15.26kN。
3.井架自重力为1.00kN/m4.风荷载为 Qw = 1.200kN/m5.摇臂杆端点A各杆件的内力摇臂杆的起重荷载为 Q2=16.50kN则起重滑轮组引出的索拉力S1=1.20×16.50=19.80kNA点三向力平衡公式根据已知条件=30.00，=45.00。
其中 N ——摇臂杆的A端点轴力，经计算得到为34.30kN；T1——变幅滑轮组缆风绳的张力，经计算得到为17.75kN。
6.每根缆风绳的自重力其中 Ts ——每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；q ——缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；l ——每根缆风绳长度，H/cos确定(m)；H ——缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；——缆风绳与井架的夹角；w ——缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。
经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为H1=50.00m —— Ts1=21.21kN；H2=20.00m —— Ts2=8.49kN；格构式型钢井架立面示意图二、井架内力计算:1. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的轴向力分别为第1道H1=50.00mN1=14.40+15.26+1.00×(50.00-50.00)+17.75×sin45.00+2×21.21=84.64kN第2道H2=20.00mN2=14.40+15.26+1.00×(50.00-20.00)+17.75×sin45.00+(34.30-19.80)×sin30.00+2×8.49+2×21.21=138.86kN摇臂杆的支点截面处 H=38.17mN0=14.40+15.26+1.00×(50.00-38.17)+17.75×sin45.00+(34.30-19.80)×sin30.00+2×21.21=103.72kN2. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的弯矩计算：型钢井架计算简图经过连续梁的计算得到27.76型钢井架剪力图(kN)142.997型钢井架弯矩图(kN.m)经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的弯矩分别为第1道H1=50.00m弯矩和支点力分别为M1=1.25kN.m； Q1=8.36kN第2道H2=20.00m弯矩和支点力分别为M2=143.00kN.m； Q2=46.91kN摇臂杆的支点截面处 H0=38.17m弯矩为M0=163.28kN.m三、整体稳定性计算:1. 井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.60×2.00m；主肢的截面力学参数为 A0=11.50cm2，Z0=2.15cm，I x0=60.00cm4，I y0=60.00cm4；格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩：井架的x-x轴截面总惯性矩：井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=440672.63cm4；I y=279028.66cm4；I y'=I x'=359850.63cm4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值279028.66cm4。
钢框架结构计算书
钢框架结构计算书是指对钢框架结构进行力学计算的文件。
以下是钢框架结构计算书的基本内容和要点：
1. 结构概述：对钢框架结构的主要构件和整体结构进行描述和概述，包括结构形式、构件材料、截面形状等。
2. 荷载计算：根据设计要求和使用场所的荷载标准，计算结构所受的静、动力荷载。
包括自重、风荷载、地震荷载等。
3. 材料参数：列出结构所用材料的参数和性能，如钢材的屈服强度、抗拉强度等。
这些参数是进行力学计算的基础。
4. 结构计算：根据荷载和材料参数进行结构计算，包括各构件的内力计算、应力计算、变形计算等。
计算过程中需要遵循力学原理和结构力学的方法。
5. 构件设计：根据计算结果，对各构件的尺寸进行设计，确保各构件满足强度、刚度和稳定性要求。
涉及到构件的截面尺寸、槽钢的连接等。
6. 抗震设计：针对地震荷载，进行抗震设计和计算，确保结构在地震作用下的安全性和稳定性。
包括设立防震设施、计算结构的抗震性能等。
7. 结果分析和讨论：对计算结果进行分析和讨论，评估结构的安全性、经济性和可行性等。
通过结果分析，可以指导后续的结构设计和施工。
8. 附录和图纸：附上相关的图纸、照片和计算公式等。
图纸要包括整体结构图、构件图、连接节点图等，以便清晰地表达结构形式和设计思路。
钢框架结构计算书是设计、施工过程中非常重要的文件，它提供了结构设计的理论基础和计算依据。
计算书需要由专业人员编制，按照相关的国家标准进行设计和计算。
同时，对于大型和复杂的钢框架结构，可能需要进一步的专业软件支持，以提高计算的准确性和效率。
格构式钢平台基础Ⅰ计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ63(TC5610)-中联重科40.5塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN)464.1起重荷载标准值F qk(kN)47.1竖向荷载标准值F k(kN)511.2水平荷载标准值F vk(kN)18.3倾覆力矩标准值M k(kN·m)1335非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN)464.1水平荷载标准值F vk'(kN)73.9倾覆力矩标准值M k'(kN·m)15522、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35F k1＝1.35×464.1＝626.535起重荷载设计值F Q(kN)1.35F qk＝1.35×47.1＝63.585竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585＝690.12水平荷载设计值F v(kN)1.35F vk＝1.35×18.3＝24.705倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35M k＝1.35×1335＝1802.25非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×464.1＝626.535水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×73.9＝99.765倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35M k＝1.35×1552＝2095.2三、钢平台计算钢平台底标高(m)1钢平台宽b(m)0.61钢平台板厚t(mm)20塔吊基础节加固杆件截槽钢塔吊基础节加固杆件型16a号槽钢面类型号钢平台总重G p1(kN)6格构式钢柱总重G p2(kN)30锚栓孔直径R(mm)36钢平台与格构柱连接角焊缝焊角尺寸h f1(mm)10节点板与格构柱连接角焊缝焊角尺寸h f2(mm)：10钢平台单边节点板个数n12节点板厚t1(mm)16节点板高h1(mm)200节点板宽b1(mm)75钢平台验算方式双向板双向板的支撑形式四边简支钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215钢平台底标高(m)1基础节螺栓螺栓强度等级高强螺栓10.9级螺栓直径d(mm)30螺栓个数n12螺栓有效直径d e(mm)27螺栓抗剪强度设计值f v b(N/mm2)310螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm2)500桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1、钢板强度验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max1=F/n+M/L=626.535/4+2095.2/2.263=1082.484kNQ min1=F/n-M/L=626.535/4-2095.2/2.263=-769.217kN简化钢平台板为双向板(断面扣除2个锚栓孔直径)承载计算,钢板自重：q=1.35×78.5×t =1.35×78.5×0.02=2.119Kn/m2板的支撑方式为四边简支，板在两个方向的长度lx=ly=a，查双向板在均布荷载作用下的内力系数表得最大弯矩在跨中，Mx=My，弯矩系数为0.0479M中=0.048(qa+Q max/a)a2=0.048×(2.119×0.46+1082.484/0.46)×0.462=23.861kN·m 1M中2=0.048(qa+Q min/a)a2=0.048×(2.119×0.46+(-769.217)/0.46)×0.462=-16.939kN·mM=23.861kN·mh c=(A c×(80+t)+(a-2R)t2/2)/(A c+(a-2R)t)=(2195×(80+20)+(460-2×36)×202/2)/(2195+(460-2×36)×20)=29.844mmW=((a-2R)t3/12+(a-2R)t×(h c-t/2)2+I x+A c×(80+t-h c)2)/max((160+t-h c)，h c)=((460-2×36)×203/12+(460-2×36)×20×(29.844-20/2)2+8662000+2195×(80+20-29.844)2)/max((160+20-29.844)，29.844)=151708.392mm3σ=M/W=23.861×106/151708.392=157.282N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！2、基础节螺栓验算每个螺栓所受剪力：N v b=n vπd2f v b/4=1×π×302×310/4=219.126kN；螺栓所受剪力：N v=F v/n=99.765/12=8.314kN≤219.126kN满足要求！螺栓抗拉验算：N t b=πd e2f t b/4=π×272×500/4=286.278kN螺栓抗拉验算：N t=Q min1/(n/4)=769.217/(12/4)=256.406kN≤286.278kN满足要求！螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算：((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((8.314/219.126)2+(256.406/286.278)2)0.5=0.896≤ 1满足要求！3、焊缝验算荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max2=(F+1.35G p1)/n+M/L=(626.535+1.35×6)/4+2095.2/2.263=1084.509kNQ min2=(F+1.35G p1)/n-M/L=(626.535+1.35×6)/4-2095.2/2.263=-767.192kN钢平台与格构柱连接角焊缝：h f1=10mm焊缝长度l w1=4×2×l =4×2×160=1280mm节点板与钢平台连接采用双面角焊缝：h f2=10mm焊缝长度l w2=4×2×n1×b1=4×2×2×75=1200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=Q min2/(0.8×0.7×(l w1×h f1+l w2×h f2))=767.192×103/(0.8×0.7×(1280×10+1200×10))=55.241N/mm2≤f=160N/mm满足要求！节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：h f2=10mm焊缝长度l w3=4×2×n1×h1=4×2×2×200=3200mm考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=N/(0.8×0.7×l w3×h f2))=1084.509×103/(0.8×0.7×3200×10)=60.519N/mm2≤f=160N/mm 满足要求！四、桩顶作用效应计算基础布置桩数n4长向桩心距a l(m) 1.6宽向桩心距a b(m) 1.6桩直径d(m)800桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G p1+G p2)/n=(464.1+6+30)/4=125.025kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G p1+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L=(464.1+6+30)/4+(1552+73.9×5.92)/2.263=1004.263kNQ kmin=(F k+G p1+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L=(464.1+6+30)/4-(1552+73.9×5.92)/2.263=-754.213kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+1.35×(G p1+G p2))/n+(M+F v h)/L=(626.535+1.35×(6+30))/4+(2095.2+99.765×5.92)/2.263=1355.755kN Q min=(F+1.35×(G p1+G p2))/n-(M+F v h)/L=(626.535+1.35×(6+30))/4-(2095.2+99.765×5.92)/2.263=-1018.187kN 五、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)8.9缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度h r(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X16分肢材料截面积A0(cm2)49.07分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 3.14格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)1175.08分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm) 4.55分肢材料屈服强度f y(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm 2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料424×300×20格构式钢柱缀件截面积A 1x '(mm 2)6000缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm 2)215缀件钢板抗剪强度设计值τ(N/mm 2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸h f (mm)10焊缝计算长度l f (mm)584焊缝强度设计值f f w (N/mm 2)1601、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X 、Y 轴惯性矩：I=4[I 0+A 0(a/2-Z 0)2]=4×[1175.08+49.07×(46.00/2-4.55)2]=71514.523cm 4 整个构件长细比：λx =λy =H 0/(I/(4A 0))0.5=890/(71514.523/(4×49.07))0.5=46.626 分肢长细比：λ1=l 01/i y0=31.00/3.14=9.873分肢毛截面积之和：A=4A 0=4×49.07×102=19628mm 2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max =(λx 2+λ12)0.5=(46.6262+9.8732)0.5=47.66 λ0max =47.66≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=9.873≤min(0.5λ0max ，40)=min(0.5×50，40)=25 满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.856Q max/(φA)=1355.755×103/(0.856×19628)=80.692N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=19628×215×10-3×(235/235)0.5/85=49.647kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=49.647×0.61/4=7.571kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0455=0.369m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=49.647×0.61/(2×0.369)=41.036kNσ= M0/(bh2/6)=7.571×106/(20×3002/6)=25.237N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×41.036×103/(2×20×300)=10.259N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×584=4088mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×5842/6=397899mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=7.571×106/397899=19N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=41.036×103/4088=10N/mm2 ((σf /1.22)2+τf2)0.5=((19/1.22)2+102)0.5=19N/mm2≤f f w=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.369×1000=246mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.369×1000，6]=9mm 满足要求！缀板间距：l1=610mm≤2b1=2×0.369×1000=738mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×45.5))/(1175.08×104/610)=25.323≥6满足要求！六、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C40桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩底标高d2(m)-25桩有效长度l t(m)20.1桩间侧阻力折减系数ψ0.8桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 20Φ16地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.6自然地面标高d(m)2土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa)端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)素填土 1.847.641500.6-粉土 1.5212.823500.72-粉土 1.5510.193500.72-粉土 2.49526.323500.7-粉土9.41510.033500.72-粉土 1.37530.43500.72-粉土 2.025131.363500.7-粉土 3.24548.433500.72-粉砂 3.23208.43500.68-粉土 2.22555.923500.7-粘性土 2.42531.223000.7-粉土 4.44483500.72-软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角θ(°)30修正后的地基承载力特征值f a(kPa)885.92考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.465×26.32+9.415×10.03+1.375×30.4+2.025×131.36+3.245×48.43+3.23×2 Q k=125.025kN≤R a=2717.583kNQ kmax=1004.263kN≤1.2R a=1.2×2717.583=3261.1kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-754.213kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=754.213kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=20.1×(25-10)×0.503=151.655kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.7×0.465×26.32+0.72×9.415×10.03+0.72×1.375×30.4+0 Q k'=754.213kN≤R a'=1915.457kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=20×3.142×162/4=4021mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1355.755kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(300×4021.239))×10-3=8291.209kNQ=1355.755kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8291.209kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=1018.187kNf y A S=300×4021.239×10-3=1206.372kNQ'=1018.187kN≤f y A S=1206.372kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(4021.239/(0.503×106))×100%=0.799%≥0.65%满足要求！5、软弱下卧层验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=885.92kPa(2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力σz=[(F k+G k)-3/2(a l+a b+2d)·Σq sik l i]/[(a l+d+2t·tanθ)(a b+d+2t·tanθ)]=[(464.1+0)-3/2×(1.6+1.6+2×0.8)×1264.055]/[(1.6+0.8+2×5×tan30°)×(1.6+0.8+2×5×tan30°)]=-129.286kPa因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa(3)、软弱下卧层验算σz+γm(l t+t)=0+18×(20.1+5)=451.8kPa≤f a=885.92kPa 满足要求！七、示意图桩配筋图钻孔灌注桩详图格构柱详图格构柱逆作法加固图格构柱截面图格构柱止水片详图柱肢安装接头详图水平剪刀撑布置图钢平台平面图钢平台节点图基础立面图。
