桩土相互作用分析.共33页文档

考虑桩土相互作用的长桩基础打桩过程中桩身变形研究目录1. 内容描述 (2)1.1 研究背景及意义 (3)1.2 国内外研究现状 (4)1.3 研究内容及目的 (5)2. 理论基础 (6)2.1 桩土相互作用理论 (7)2.2 桩身变形理论 (8)2.3 长桩基础设计规范及代码 (10)3. 数值模拟方法 (11)3.1 有限元分析软件及模型建立 (12)3.2 桩土相互作用模型边界条件及参数确定 (14)3.3 仿真模拟方案及精度验证 (15)4. 实验研究方法 (16)4.1 实验平台及装置 (17)4.2 试验材料及模型制作 (18)4.3 桩身变形测量方法 (19)5. 研究结果 (21)5.1 桩身变形规律分析 (22)5.1.1 桩长对桩身变形的影响 (23)5.1.2 围岩性质对桩身变形的影响 (24)5.1.3 打桩工艺对桩身变形的影响 (25)5.2 影响因素耦合效应分析 (26)6. 结论与展望 (28)6.1 研究结论 (29)6.2 学术意义及应用价值 (30)6.3 今后研究方向 (31)1. 内容描述本文档旨在全面探讨考虑桩土相互作用的长桩基础打桩过程中的桩身变形特性。

在现代建筑和工程领域,长桩基础因其强度大、适应性广而广泛应用于高层建筑、桥梁工程以及海洋平台等大型结构中。

为确保结构的稳定和安全,深入研究桩土相互作用下的桩身变形极为重要。

首先是桩土接触的动态过程研究,通过分析桩土接触表面应力、应变分布和动力响应,理解桩身受力机制和动态变化规律。

其次,是桩身变形模式的判别,运用弹性动力学理论,结合时域动态仿真,分析桩身在不同打桩阶段的变形演化特性。

此外,还需分析桩土互作的频率响应特性以及桩间土对桩身变形的影响,提炼出桩土系统相互作用下的桩身频率与谐振特性。

此外,本文档还将综合考虑施工参数对桩身变形的影响,比如桩径、打桩顺序、锤击力度等因素。

通过对这些关键参数的控制,研究其在打桩过程中的动力响应特性,以获得最优化的桩身变形控制方案。

土土相互作用对基桩竖向承载力的影响基桩是土木工程中常用的一种地基处理方式，其承载能力对工程的安全与稳定性至关重要。

然而，在实际工程中，土土之间的相互作用往往会对基桩的竖向承载力产生一定的影响。

本文将探讨土土相互作用对基桩竖向承载力的可能影响，并提出相应的解决方案。

首先，土土相互作用对基桩竖向承载力的影响主要体现在两个方面：摩擦阻力的变化和土体集中效应。

对于摩擦阻力的变化而言，其根本原因是土体与土体之间的接触面积的变化导致了摩擦力的改变。

当基桩与土体直接接触时，土体中的空隙对基桩的竖向承载力起到了重要的支撑作用，使得摩擦力较小。

而当基桩与土体之间存在水平位移时，土体中的空隙会被挤压，导致摩擦力的增加，从而降低了竖向承载力。

其次，土体集中效应也是影响基桩竖向承载力的重要因素之一。

土体集中效应指的是土体在基桩附近集中起来形成土体团的现象。

这种现象主要出现在饱和土壤和细粒土壤中，由于土体的流动性较差，容易形成土体团并且团块间形成干接触。

这种干接触会降低土体的有效应力，从而减小基桩的承载力。

此外，土体集中效应还会导致土体侧向挤压力的增加，进一步降低基桩的竖向承载力。

为了解决土土相互作用对基桩竖向承载力的影响，可以采取以下几种方法。

首先，可以通过合理的施工方法来减小土体集中效应。

例如，在施工过程中可以使用挖孔支护措施，防止土体在基桩附近集中；此外，合理选择基桩的直径和间距也可以减小土体集中效应。

另外，可以通过改善土体的力学性质来改善基桩的竖向承载力。

例如，可以利用灌浆注浆等方式改善土体的工程性质，增强土体的密实度和强度，提高基桩的承载能力。

此外，合理选择基桩的材料和形式也是提高基桩竖向承载力的重要措施。

不同材料和形式的基桩在不同工程环境下有着不同的优势和适应性。

因此，在实际工程中应根据具体情况选择适合的基桩类型。

综上所述，土土相互作用对基桩竖向承载力产生了一定的影响，主要表现为摩擦阻力的变化和土体集中效应的作用。

深基坑支护桩与土相互作用摘要:本文论述深基坑支护体系计算中考虑桩土共同作用原理,提供了经过监测与验证的主要结论.关键词:深基坑预应力锚杆排桩非线性共同作用变形协调;1前言目前土抗力法中弹性地基反力法是综合效果最好的，应用日益广泛。

土抗办法中入土桩的挠曲线微分方程为式中:EI为桩身抗弯刚度（KN/m2）P为作用在单位桩长上的力；y为桩身水平变位(m）Z为从地面向下算起的深度(m). 式(1)中，对土压力p作不同的假设就有不同的计算理论，例如，大家所熟知的“m”法假设p＝mzy，而“c”法假设p = cz1／2Y，张有令法假设p=ky等等。

根据Winkler假定，k是与面积有关的，很难在不同的深度上进行不同面积的侧向压板试验来求k。

2计算模型的建立对于深基坑预应力锚杆排桩的计算，本文按照Zemochkin的集中反力方法，但这单用的是一个弹簧，该弹簧的系数不是垫层系数k而是刚性系数K=p/y（Ｐ为集中力;Y为位移)。

因此，不同的土层用不同的K代替，而K是由习惯的土力学的方法求变形模量E，而得到的。

长度L具有弯曲刚度Ei的桩，其承受的土压力可分成n个集中力代替，而集中力是作用于具有刚性系数K的弹簧上，弹簧支承于刚体上。

同样，锚杆也用弹簧代替，刚性系数记为Kt其计算简图如图1所示。

本文提出土的p -y曲线p=ky，将其代入式(1),用有限差分求解桩身内力和位移.3刚性系数的确定3.1土弹簧刚度系数K的确定。

一个土压力弹簧的集中力为p，则分布于圆弧单位面积上的压力为q。

设q=p/bd ,用矩形面积bxd代替圆弧面积。

由弹性力学Boussinesq解可得到位移Y。

设d <b，有式中:E0、VS分别为土的变形模量及泊松比;。

为W与b/d有关的形状系数。

当b/d =1.0时，W= 0.88 ;当b/d=1.5时，W=1.08;当b/d=2.0时，W=1.22b为长边。

若L/n小于直径d，则式(2)中应以d代替b，而W应由d/b之比来决定。

桩基与软土地基相互作用分析引言桩基与软土地基的相互作用一直是土木工程领域的研究重点。

软土地基的特点是强度较低、破坏性较大，而桩基则可以提供额外的承载能力和稳定性。

因此，了解和研究两者之间的相互作用对于设计和建造坚固安全的结构至关重要。

1. 软土地基的特点软土地基是指由于沉积过程或者某种原因导致土壤结构比较松散、云母含量较高、剪切性较弱的土层。

其特点包括低强度、高含水量、易于变形和破坏。

在建造结构之前，必须对软土地基进行合理的处理和加固，以确保结构的稳定性和安全性。

2. 桩基的作用与分类桩基是将长桩预先打入地下，使其成为结构的一部分，起到传递荷载、降低地基沉降、改善地基稳定性的作用。

根据工程需要和土壤特点，桩基可以分为摩擦桩和端承桩两大类。

摩擦桩主要依靠桩身与土壤之间的摩擦力来传递荷载，而端承桩则依靠桩底的承载层来承担荷载。

3. 桩基与软土地基相互作用的机理桩基和软土地基发挥作用时，存在着复杂的相互作用机理。

首先，桩身与土壤之间的摩擦力是传递荷载的主要途径。

当荷载作用在桩顶时，通过桩身沿着桩周平均分布，荷载逐渐传递到土体中，最终通过摩擦力传递到周围的土壤中。

其次，桩底与承载层之间的接触也发挥着重要的作用。

在桩底渗透到承载层时，承载层上的土体被挤压，形成一个与桩基一起工作的整体。

4. 影响相互作用的因素相互作用的效果受到多个因素的影响。

首先，桩的类型和尺寸对相互作用机理有着直接的影响。

不同类型的桩基在荷载传递和承载机理上存在差异，因此需要针对具体情况进行合理选择。

其次，土壤的物理性质也会对相互作用产生影响。

如果软土地基的含水量较高，会导致土壤强度的下降，进而影响桩基的承载能力。

此外，地震、水位变化等自然因素也会对相互作用产生重要影响。

5. 桩基与软土地基相互作用的分析方法在实际工程中，为了正确评估和设计桩基与软土地基的相互作用，需要采用合适的分析方法。

传统的方法包括现场实测、力学分析和试验研究。

近年来，随着计算机技术的发展，数值模拟技术也得到了广泛应用。

第30卷 第1期 岩 土 工 程 学 报 Vol.30 No.1 2008年 1月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Jan., 2008 桩–土–桩相互作用影响的试验研究王 涛，刘金砺(中国建筑科学研究院，北京 100013)摘 要：通过大比例尺模型试验、工程实测结果与弹性理论解进行对比，指出弹性理论解夸大了桩–桩、桩–土、土–土相互作用影响，造成沉降计算值偏大和过高估计桩顶反力的不均匀性和筏底地基土反力的不均匀性。

据此，建议进行上部结构–基础–桩土共同作用的分析计算时，必须充分估计弹性理论解与真实值的差别，以工程实测和试验数据为基础对弹性理论解进行修正，方可获得较满意的计算结果。

关键词：桩–桩；桩–土；土–土；相互作用因子；弹性理论中图分类号：TU473 文献标识码：A 文章编号：1000–4548(2008)01–0100–06作者简介：王 涛(1978–)，男，辽宁鞍山人，博士，主要从事桩基工程研究。

E-mail: taow715@。

Tests on influence of pile-soil-pile interactionWANG Tao, LIU Jin-li(China Academy of Building Research, Beijing 100013, China)Abstract: It was pointed out through large scale model tests and a comparison between the measured results and the theoretical solution of elasticity that the theoretical solution of elasticity exaggerated the influence of pile-pile, pile-soil, soil-soil interaction, and it led to the large predicted value of subsidence and overestimated the non-uniformity of the reaction on pile head and non-uniformity of the earth pressure on raft bottom. The difference between the theoretical solution of elasticity and the real value should be estimated in analysis of interaction of superstructure-foundation-soil, and the theorefical solution of elasticity should be revised based on the measured and model test results.Key words:pile-pile; pile-soil; soil-soil; interaction influence coefficient; elastic theory0 引 言目前，桩筏（箱）基础设计中，考虑上部结构、基础和桩土共同作用的分析还在不断探索中，现在普遍采用的有限元等数值计算手段当中，也大多基于弹性理论进行计算。

浅析桩与土体间的相互作用作者：刘振江来源：《山东工业技术》2018年第15期摘要：建筑工程的建设过程中，桩基础的设计尤为重要，桩基础承载着整个建筑的上部的主要荷载，土与桩基础之间的作用是提升承载力的。

本文通过用PLAXIS 3D软件进行有限元模拟在桩基处于一定的荷载作用下，分析桩基础与土体间的相互影响，通过软件计算出桩的最大应力及土的最大位移；以便在实际工程中更好的利用天然地基的承载力，从而在保证其安全的条件下，减少桩基础的用量，节约资源。

关键词：桩基；土体；PLAXIS 3D；相互作用DOI：10.16640/ki.37-1222/t.2018.15.0911 前言建筑工程的建设过程中，桩基础的设计尤为重要，桩基础承载着整个建筑的上部的主要荷载，土与桩基础之间的作用是提升承载力的。

通过考虑桩基础与土体间的相互作用，更加充分发挥天然地基承载力，从而减少桩的使用量，提高工程的经济效益[1-2]。

桩基础与土体间的相互作用是现在工程中出现的一个重要的问题，国内已经有很多学者对桩土间的相互作用进行了研究[3-4]。

陈顺伟等[5]通过使用ANSYS有限元软件，建立模型，施加动静荷载，使用有限元分析法，从而分析桩与土体间的相互作用，分析两者间的力学特征。

王春等[6]通过对工程实例的具体分析，发现了目前桩土模型在设计计算过程中存在着一定的局限性，并提出一个使用程序计算桩土之间相互作用的模型。

戴民等[7]通过研究桩与土之间相互作用的理论意义，对国内外桩土之间相互作用做出了详细的总结。

2 模型建立本文采用一款已经在岩土工程项目广泛使用的有限元计算软件PLAXIS 3D进行桩基础的模型建立。

采用10节点三角单元进行模拟土体，首先对该模拟桩基础所在场地（几何尺寸为：80mx60mx30m）的土层进行划分。

如图1所示，将该场地土层分为三层，最上面一层为沙土层顶部为±0m，底部为-5 m；中间层为碎石层，顶部-5 m，底部-10 m；第三层为粘土层，顶部-10 m，底部-30 m。

第26卷第3期2006年6月地 震 工 程 与 工 程 振 动EARTHQUAKE ENG I NEER I NG AND ENG I NEER I NG V IBRAT I ONV o.l 26,N o .3Jun .2006收稿日期:2005-11-10; 修订日期:2006-02-29 基金项目:国家自然科学基金项目(50008017)作者简介:刘立平(1971-),男,副教授,博士,主要从事防灾减灾、土-结构相互作用、桥梁检测等研究.文章编号:1000 1301(2006)03 0235 03桩-土动力相互作用对桩基变形特性和受力性能的影响刘立平1,2,李英民1,韩军1,詹滨1(1.重庆大学土木工程学院,重庆400045;2.重庆交通科研设计院,重庆400067)摘要:本文研究水平地震作用下桩-土体系中桩基的地震反应,为桩基的抗震设计提供依据。

以单桩为研究对象,建立有限元分析模型并加以验证,再根据场地条件选取输入波,分析了桩、桩-均匀土体、桩-分层土体3种模型处于弹性和弹塑性状态下的桩基的变形特性和受力性能。

研究表明,桩动力分析时必须考虑桩周土的影响,若按静力法的桩-弹簧模型进行桩的设计会使桩身不安全。

关键词:桩;动力相互作用;土-结构相互作用;弹塑性;抗震中图分类号:P315.9;TU 473.1文献标识码:AInfl uence of so il structure dyna m ic i nteraction on seis m ic responses of pilesL i u Liping 1,2,L iY i n gm i n 1,H an Jun 1,Zhan B in1(1.Coll ege of C i vil Eng i neeri ng ,C hongq i ng U nivers it y ,Chongqing 400045,Ch i na ; 2.Chongq i ng C o mm un i cati on sRes earch and Des i gn Insti tute ,Chongqi ng 400067,Ch i na)Abst ract :The defor m ation and t h e i n ter nal force o f a pile are affected by the p ile so il i n teracti o n .The sing le p ile istaken as a research ob ject and the finite e le m entm ethod is used .Firstly the ana l y tica lm odel is verified ,then the i n put g round m otion is selected according to the site cond ition ,and t h e defo r m ation and the i n ter nal fo rce of a p ile i n the m ode l of p ile ,p ile soi,l pile layered so il under the conditi o n of e lastic and elastic p lastic are researched.K ey w ords :p ile ;dyna m ic i n teracti o n;soil structure interaction ;elastio plastic analysis ;seis m i c引言桩基是应用广泛的基础形式之一,受力复杂。

桩土相互作用下单桩特性探讨1 桩土本构模型的选取本构模型选取是否合适对结构分析非常重要，本文土体选用弹塑性地基模型。

桩土受荷时，当土体进入塑性阶段时，桩仍处于弹性变形阶段，桩与土体正比，其变形较小。

因此，桩基选用线弹性模型。

1.1 弹塑性地基模型本算例在采用有限元软件进行分析时，采用SOLID45单元来模拟，SOLID45单元用于建立三维实体结构模型，单元通过8个节点来定义，每个节点有3个分别沿着X、Y、Z方向平移的自由度[1]。

由于土体和混凝土两种材料的性质相差较大，在一定的受力条件下有可能在其接触面上产生错动滑移或开裂。

因此，在土体和混凝土的交界面考虑接触效应。

有限元程序提供了多种接触形式，并且能将纯拉格朗日乘子法和罚函数法结合起来。

其中法向刚度因子取1.0，以避免取值过小导致造成总刚度病态，不便于收敛。

本文采用刚体-柔体的面-面接触单元来模拟[2]。

其中，土体当作“接触”面，利用TARGE173来模拟，作为柔性面。

桩体当作“目标”面，利用TARGE170来模拟，作为刚性面。

3 计算结果分析3.1 桩身的荷载与沉降关系研究桩基在不同荷载作用下的荷载-沉降曲线是探究桩基受力机理的主要途径。

单桩的P-S曲线如图3.1所示，可以看出，随着荷载的逐步加大，桩顶的沉降逐渐增加，由线性特征逐步表现出非线性的特性。

在桩顶施加相同等级的荷载的情况下，桩的沉降量增加幅度却在加大，曲线的斜率不断增大，表现出明显的非线性，也说明了土体为D-P材料，在荷载作用过程中，不仅发生弹性变形，同时也产生的塑性变形。

图3-2 单桩P-S曲线与桩长的关系由图3-14可知，不同桩长的P-S曲线都有明显的拐点，且在拐点之后都发生了塑性流动。

与此同时，相同荷载作用下，桩顶沉降随桩长的增大而逐渐减小，在相同桩顶沉降处，单桩承载力随桩长的增大而逐渐增加。

3.2 土体压缩模量的影响为了探讨桩间土的压缩模量对桩土共同作用的沉降影响，分别取不同的ES1值，并在桩顶施加700kN的荷载进行分析，得到土体压缩模量ES1对桩顶沉降的影响曲线如图3-3所示。

第一章问题描述土体尺寸为3.6*2.16*1.56，单元尺寸为0.06，上层土体厚度为1.44，下层碎石厚度为0.12，圆桩的水平截面的形心坐标为：1号桩X=1.2，Y=1.08；2号桩X=1.8，Y=1.08；3号桩X=2.4，Y=1.08；4号桩X=1.8，Y=1.68；5号桩X=1.8，Y=0.48。

桩的起始Z坐标为0.06，终止坐标为1.56.直径为0.15。

桩上方有一立方体承台，承台上方有一连接构件，连接一质量块。

各种材料的材料参数如下表所示。

表1-1 各种材料的材料参数输入脉冲的宽度为0.015秒，时间步长为0.00001秒，步数为16384步。

通过自由场程序构造垂直向上入射的SV波。

第二章数值计算结果2.1群桩各个水平截面的剪力时程图2.1.1一号桩各个水平截面的剪力时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.1.2二号桩各个水平截面的剪力时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.1.3三号桩各个水平截面的剪力时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.1.4四号桩各个水平截面的剪力时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.1.5五号桩各个水平截面的剪力时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.2群桩各个水平截面的弯矩时程图2.2.1一号桩各个水平截面的弯矩时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.2.2二号桩各个水平截面的弯矩时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.2.3三号桩各个水平截面的弯矩时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.2.4四号桩各个水平截面的弯矩时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.2.5五号桩各个水平截面的弯矩时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.3群桩各个水平截面形心点X方向的位移时程图2.3.1一号桩各个水平截面形心点X方向的位移时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.3.2二号桩各个水平截面形心点X方向的位移时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.3.3三号桩各个水平截面形心点X方向的位移时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.3.4四号桩各个水平截面形心点X方向的位移时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.3.5五号桩各个水平截面形心点X方向的位移时程图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.4群桩各个水平截面形心点X方向的位移频谱图2.4.1一号桩各个水平截面形心点X方向的位移频谱图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.4.2二号桩各个水平截面形心点X方向的位移频谱图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.4.3三号桩各个水平截面形心点X方向的位移频谱图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.4.4四号桩各个水平截面形心点X方向的位移频谱图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.4.5五号桩各个水平截面形心点X方向的位移频谱图Z=0.06 Z=0.30Z=0.54 Z=0.78Z=1.02 Z=1.26Z=1.44 Z=1.502.5群桩各个水平截面的内力峰值2.5.1一号桩各个水平截面的内力峰值2.5.2二号桩各个水平截面的内力峰值2.5.3三号桩各个水平截面的内力峰值2.5.4四号桩各个水平截面的内力峰值2.5.5五号桩各个水平截面的内力峰值2.6最大弯矩值最大的截面产生最大弯矩所对应时刻桩的挠曲线2.6.1一号桩的挠曲线最大弯矩值最大的截面为Z=1.32处截面，其最大弯矩值为0.464KN*m，该截面产生最大弯矩值所对应的时刻为T=0.01204s，此时桩的挠曲线如下图所示（横轴表示挠度，纵轴表示桩水平截面的位置（以水平截面形心的Z坐标值来表示））2.6.2二号桩的挠曲线最大弯矩值最大的截面为Z=0.06处截面，其最大弯矩值为3.031KN*m，该截面产生最大弯矩值所对应的时刻为T=0.03288s，此时桩的挠曲线如下图所示（横轴表示挠度，纵轴表示桩水平截面的位置（以水平截面形心的Z坐标值来表示））2.6.3三号桩的挠曲线最大弯矩值最大的截面为Z=1.32处截面，其最大弯矩值为0.464KN*m，该截面产生最大弯矩值所对应的时刻为T=0.01204s，此时桩的挠曲线如下图所示（横轴表示挠度，纵轴表示桩水平截面的位置（以水平截面形心的Z坐标值来表示））2.6.4四号桩的挠曲线最大弯矩值最大的截面为Z=1.26处截面，其最大弯矩值为0.519KN*m，该截面产生最大弯矩值所对应的时刻为T=0.01225s，此时桩的挠曲线如下图所示（横轴表示挠度，纵轴表示桩水平截面的位置（以水平截面形心的Z坐标值来表示））2.6.5五号桩的挠曲线最大弯矩值最大的截面为Z=1.26处截面，其最大弯矩值为0.519KN*m，该截面产生最大弯矩值所对应的时刻为T=0.01225s，此时桩的挠曲线如下图所示（横轴表示挠度，纵轴表示桩水平截面的位置（以水平截面形心的Z坐标值来表示））。

桩土相互作用 -回复
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在工程上，桩土相互作用是指桩和土之间的相互影响和相互作用。

桩是经常用于土工工程建设中的混凝土或钢筋混凝土柱，通常埋在土中以承受建筑物或基础的载荷。

土是桩的支撑层，通常由多种不同的土层构成。

当载荷通过桩传递到土中时，桩土相互作用会发生，导致土的应变随着深度和距离的变化而发生变化，最终影响桩的承载能力和稳定性。

因此，研究桩土相互作用对于设计和施工土工工程非常重要。

希望这个解释可以帮助您更好的理解桩土相互作用。