下载文档原格式
天津软土的结构性及其对工程特性影响的研究摘要：土结构性对工程特性具有重要影响。
通过内、外因对天津软土结构性的成因进行分析以及单向固结试验、直剪试验和常规三轴固结不排水试验,对天津地区典型淤泥质软土试验结果的分析,系统对其结构性引起的压缩特性、剪切特性、孔压特性以及强度特性进行研究,以分析结构性对天津软土工程特性的影响关键词：天津地区淤泥质土结构性成因工程特性0 引言土结构性的概念最早由Terzaghi在1925年提出，它是指土中颗粒或土颗粒集合体以及它们之间的孔隙大小、形状、排列及联结等综合特征，表征天然土所具有的结构强度特性。
绝大多数天然土都有一定的结构性，但由于成因和所在环境不同,土的结构性存在较大的差异，因此各地区土的工程特性也不同。
土结构性研究的重要性正越来越受到学者们的认同，其不仅对认识黏土特性和本构模型方面具有重要的理论意义，而且对指导工程勘察和工程实践也具有实际应用价值。
因此，沈珠江院士将它称为21世纪岩土工程学科发展的核心问题[1]。
本文在分析天津地区软黏土结构性的形成原因的基础上，结合室内土工试验方法，系统研究结构性对压缩特性、剪切特性、孔压特性以及强度特性影响的差异，并就天津软土本构模型研究方面提出一些应考虑的问题。
1 天津软土结构性成因1.1 内因软土结构性主要受土中矿物成分影响，黏土中不同的矿物成分及其含量都会影响黏土的结构性尤其是黏土中存在高岭石等膨胀性黏土矿物时，膨胀和收缩会导致土结构性的消失和减少，其他矿物成分也会影响其结构性。
土中水的性质和成分也会对土的结构性产生影响。
对软土而言，由于黏土比表面积很大，土中液相对其性质影响也很大。
液化通过物理和化学作用来改变土颗粒之间以及土中固、液相之间的相互作用从而改变其结构性[2]。
此外,土的沉积过程对土体的结构性形成有较大的影响。
土在沉积过程中，若形成絮凝结构则可能形成结构性强的欠压密土；若形成散絮结构，则土体结构性不会太强。
湛江强结构性黏土的物理力学性质指标及相关性分析张先伟;孔令伟;郭爱国;拓勇飞【摘要】湛江黏土具有较强的结构性,结构性对土的力学特性影响不容忽视.对湛江黏土的物理力学指标的相关性和变异性进行统计分析,建立重要指标间的关系经验公式,这可为湛江地区地基基础可靠性设计的参数选取提供依据.结果表明,湛江黏土富含黏粒、黏土矿物含量高、含胶凝状的有机质成分、强胶结特性以及片状颗粒为主的絮凝结构是导致其具有不良物理性质和良好力学特性指标的根本原因.不同区域黏土的力学指标空间变异性较大,但物理指标变异性较小.e-ω、ωL-ω、ωL-e、α1-2-e关系具有线性相关性,但相互关系明显不同于其他地区黏土特征,因此,工程设计中不能简单借鉴其他地区黏土经验公式.%The Zhanjiang clay has noticeable structures of effect to the soil's mechanical characteristics can not be neglected. This paper presents the relevance and correlation analysis on the physical and mechanical indexs of Zhanjiang clay. Furthermore, empirical formula of indexes' relations are established. The results show that the basic reasons for poor physical properties and good mechanical properties of Zhanjiang clay are high clay content,clay minerals, gelatinous organic matter,strong adhesive bonded connection and flocculated structure of flaky grains. The spatial variability of clay mechanical index in different regions is substantial. But,the spatial variability of cla physical index is small. The e-ω、ωL-ω、ωL-e,a1_2-e relationship are linear correlations that are significantly different with other clays in China. Accordingly it can not use the empirical formula developed from other local clays for engineering design. The results presented in thispaper provide the basis of reliable design parameter selection for the Zhanjiang area clay foundation.【期刊名称】《工程地质学报》【年(卷),期】2011(019)004【总页数】8页(P447-454)【关键词】湛江黏土;强结构性;物理力学指标;相关性【作者】张先伟;孔令伟;郭爱国;拓勇飞【作者单位】中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室武汉430071;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室武汉430071;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室武汉430071;中交第二公路勘察设计研究院有限公司武汉430056【正文语种】中文【中图分类】TU411湛江位于广东省西南部，包括雷州半岛全部和半岛以北一部分。
软土次固结系数的试验研究软土是指一种容许有机物质并具有易湿润特性的土壤，在建筑工程中被广泛应用。
随着大规模土地利用和城市化进程的加快，软土地区的工程建设发展迅速，使软土的工程性质受到广泛关注。
而在软土基础设施工程中，软土次固结系数的研究是一个非常关键的课题。
软土次固结系数是指在不改变其他物理机械性质的情况下，通过一次压实试验，将软土表格层的土壤从初始湿度向增重湿度调节的过程中，每次的压实度与湿度之间的从旧状态到新状态的变化率。
通过测定软土次固结系数，可以有效地判断软土次固结状态，从而为软土设计提供有效参考依据。
为了研究软土次固结系数，我们对一个软土片层进行了试验研究，以探究土壤次固结特性和次固结系数变化规律。
试验步骤如下：1、对软土样本进行水分和机械分析，分析其物理机械性质，评价其用在工程中的适用性；2、用相应的设备进行压实性试验，测量软土样本的初始湿度，每次压实度和湿度，记录压实度和湿度之间变化率；3、绘制压实度湿度关系曲线，拟合曲线，计算出软土次固结系数；4、观察软土次固结过程中的变化规律，总结出软土次固结的特性和表现形式；研究结果表明：在同一软土样本的不同湿度和压实度条件下，软土次固结系数有一定的变化规律。
当湿度从25%增加到35%时，软土的次固结系数以5.5%的速度递增，在35%湿度之后，软土次固结系数达到最大值，并有所下降；当湿度大于35%时，次固结系数下降较慢，受压实度的影响较小。
软土次固结系数的试验研究表明，软土基础设施工程中，在相同压实度、湿度和基本物理机械性质的情况下，软土的次固结系数也会发生一定的变化，这些变化与软土水分含量有关，而水分含量则决定了软土的次固结状态，一般情况下，当软土的湿度大于35%时，软土的次固结状态会出现明显的降低。
从研究结果可以看出，软土次固结系数的变化规律与随时间和湿度变化而发生变化，因此，精确测定软土次固结系数，对于工程地质勘察和设计尤为重要。
以上研究表明，对于软土次固结的研究成果是非常宝贵的，它为软土工程设计提供了可靠的参考依据，为避免软土基础设施工程的失败、破坏和延误提供了有力保障。
软土主次固结划分及影响因素探讨雷华阳;王学超;丁小冬;刘景锦;陈丽;张文振【摘要】Division of primary-secondary consolidation is one of the key problems of prediction and analysis foundation deformation of soft soil correctly and taking effective engineering measures.A series of one dimensional compression secondary consolidation tests and three-dimensional secondary consolidation tests are performed by using unidirectional consolidation apparatus and triaxial shear apparatus for the typical soft soil in Tianjin.Load, pore ratio and pore water pressure,volume strain and time relationship are obtained.The test results show that:the division point of primary-secondary consolidation should be before the pore water pressure dissipation completely.A new method according to the strain rate and strain curve to differentiate the primary and secondary consolidation is founded.And the new method is suitable for all kinds of load.Primary consolidation time is prolonged along with increasing sample height while shortened along with the strengthening of drainage condition.With the increase of the load level,primary consolidation time is prolonged.When the load is less than the structure yieldstress,the division of the primary-secondary consolidation is less affected by load ratio.While the load is greater than the structure yield stress,the primary consolidation time is prolonged along with the increase of load ratio.The ratio of the primary consolidation strain and the total strain after preloading is increased 30.7%than that of no preloading. Theratio increases along with the increase of the preloading load.%主、次固结的划分是正确预测和分析软土地基变形并采取有效工程措施的关键问题之一。
软土结构性对土体力学特性的影响摘要：对软土进行高压固结试验，揭示软土结构对土体力学特性和土体变形的影响，试验结果表明在固结压力相同的情况下，重塑土的竖立变形量大于原状土的竖向变形量，原状土的先期固结压力大于重塑土的先期固结压力，原状土的压缩模量大于重塑土的压缩模量，原状土的压缩系数小于重塑土的压缩系数，压缩模量、压缩系数和固结压力满足乘幂关系。
测得了该软土的灵敏度，软土的结构分类等级灵敏。
关键词：软土结构性；土体结构；力学特性1前言土体的结构性指的是土的物质组成在空间中的排列和土颗粒间的联接特征；土的物理力学性质是微细结构状态的总体反映，是多种结构因素共同作用的综合表现。
天然沉积的软土具有结构性和结构强度，高孔隙度组构受到不大于结构屈服应力的作用时能够保持原状结构不变；受到大于结构屈服应力的作用时，高孔隙度的组构遭受到破坏，孔隙的分布发生了明显的变化，土体的宏观力学性质也随之变化。
所以，土体的结构性对土的工程特性有明显影响。
土体的力学特征指的是土体受到外力影响下呈现出来的物理力学特征，它是由许多力学指标来进行衡量，一般经常用到的力学特征指标有：先期固结压力、竖立变形量、压缩模量、压缩系数、灵敏度等。
下面分别进行说明。
（1）先期固结压力指的是土体承受到的最大的固结压力，又称为前期固结压力，一般通过卡萨格兰德作图法可以获得。
（2）压缩模量指的是在完全侧限情况下，如果土体的应力变化较小，则应力增量和应变增量正相关，两者的比值就是压缩模量，又称为侧限压缩模量，压缩模量可以判断土体的压缩性，也是计算地基压缩变形量的指标。
（3）压缩系数反映土体压缩性的大小，如果土体压力增大之后，孔隙比会减小，压力变化区间不大时，用割线的斜率来表示土体受到压力时的压缩性，这个斜率便是压缩系数。
一般压缩系数越大，土体的压缩性越强。
（4）灵敏度指的原状土和重塑土的无侧限抗压强度的比值，一般用来衡量粘性土的结构对于土壤强度的影响。
软黏土次固结系数影响因素试验研究袁明月;张福海;施海建【摘要】为探究沿海地区深厚软黏土次固结沉降问题,对杨林船闸原状淤泥质土进行6组常规一维固结试验.得到孔隙比随时间变化曲线、孔隙比随固结压力变化曲线、次固结系数随固结压力变化曲线.结果表明:原状样的次固结系数随固结压力的增加先变大后变小,随着加荷比的变大而变大;预压处理可以有效地降低次固结系数,且当固结压力较小时预压对降低次固结系数的效果尤为明显.%This paper bases on a number of one-dimensional consolidation test of six original samples in Yanglin shiplock,and the settlement of deep soft ground in the coastal areas is investigated.The laws of void ratio with the time and the consolidation pressure and the laws of secondary consolidation coefficient with consolidation pressure are described. The results show that the secondary consolidation coefficient of the original sample increases and then decreases with the increase of the consolidation pressure,and it becomes larger with the increase of the load ratios. Besides,we find the preloading can reduce the secondary consolidation coefficient effectively,and it is obvious that the preloading can reduce the secondary consolidation coefficient with a smaller consolidation pressure.【期刊名称】《河南科学》【年(卷),期】2018(036)002【总页数】5页(P210-214)【关键词】软黏土;次固结系数;加荷比;预压处理【作者】袁明月;张福海;施海建【作者单位】河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,南京210098;河海大学江苏省岩土工程技术中心,南京210098;河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,南京210098【正文语种】中文【中图分类】TU411.5我国东南沿海地区土层为河相、海相或泻湖相沉积层，这些沉积层多为欠固结的软黏土层，且土层的深度和厚度均较大.该土层具有孔隙率大、含水率高、渗透性差、压缩性大、灵敏度高和天然强度低的特点［1-5］.随着城市资源的日益紧张，越来越多的城市再建过程中将原有水域填平，然后在深厚软土层上发展新的城市功能区.殷宗泽［6-10］等提出，软土次固结不仅与时间有关，与荷载也相关，并提出了基于相对时间坐标系的e-lgp曲线法计算次压缩量，但对于荷载如何影响次压缩系数并未进行深入探讨.软土一般具有结构性，加荷比会对结构性软土压缩特性有很大的影响［11-15］.但是目前对于深厚软土层的沉降问题尚没有形成完整的理论方法，尤其在次固结沉降的研究上更是存在一定缺陷.这使得城市在建设过程中出现了新的未能预测的沉降问题.因此对于深厚软黏土层次固结沉降的精确计算和减小次固结沉降量成为一个迫在眉睫的任务.工程上常常采用堆载预压、真空预压来加固软基，以减小工后沉降［16-19］.本文尝试运用室内试验的手段得到加荷路径对软土次固结特性的影响，为实际沉降量的计算和施工过程提供指导.1 试验方案本试验采用杨林船闸地基下深度为4.5 m处的淤泥质土原状样进行室内一维压缩试验.试样直径为6.18 cm，高度为2 cm，仪器选用单轴压缩固结仪.所取原状土样的基本物理性质指标如表1所示.表1 淤泥质土基本物理性质Tab.1 Basic physical property of sludge soil天然含水率/%55.1孔隙比1.39塑限/%25.3液限/%51.9塑性指数26.6比重2.67黏粒含量/%56有机质含量/%3.08土质类型CH为减少温度对次固结影响，试验场地设置在20℃左右的地下室.试验组采用常规分级加载试验，每级荷载在上一级荷载作用稳定的情况下施加，得到不同应力水平下的蠕变曲线，其中下一级荷载通过砝码一次施加到试样上面.固结稳定的判别标准为土样在24 h内的竖向变形量小于0.01 mm，详见表2.表2 常规一维固结试验加载过程Tab.2 Original one-dimensional consolidation test of loading process组号时间间隔1 2 3 4 5 6加荷等级/kPa 25-50-100-200-400-800-1600 25-50-75-100-150-200-300-400-600-800-1600 25-100-400-800-1200-1600 25-50-100-200-400-800-1600 200 kPa预压24 h卸载回弹待稳定后加载25-50-100-200-400-800-1600 400 kPa预压24 h卸载回弹待稳定后加载25-50-100-300-600-900-1200-1600正常加载（按变形量小于0.01 mm为准，加载下一级）约3～5 d2 次固结系数影响因素分析次固结系数定义：式中：t1为主固结结束时间，t2表示计算次压缩量的时刻；e1、e2为t1、t2时刻对应的孔隙比.2.1 次固结系数与固结压力关系本文通过试验，次固结系数Ca与固结压力p之间的关系曲线如图1所示.由图1可见常规一维固结试验次固结系数Ca随固结压力的增加表现出先变大后变小的性质.当试样没有进行预压时，固结压力小于100 kPa时，次固结系数Ca随着固结压力p的变大而变大.固结压力大于100 kPa时，次固结系数随着固结压力p的变大而变小，但减小趋势相对较慢.次固结系数在固结压力为100 kPa的时候取得最大值，maxCa=0.021.对于预压200 kPa荷载实验组，次固结系数随着固结压力p 的变大而变大，当固结压力大于200 kPa时次固结系数随着固结压力p的变大而变小，但变化的趋势明显相对较慢.次固结系数在固结压力为200 kPa时取得最大值maxCa=0.011.对于预压400 kPa荷载试验组，次固结系数Ca随着固结压力p 的变大而变大，当固结压力大于200 kPa时次固结系数Ca随着固结压力p的变大而变小，但变化的趋势相对较慢.次固结系数Ca在固结压力为200 kPa的时候取得最大值maxCa=0.009 8.当荷载达到1600 kPa时试样预压与否最终达到的次固结系数大小接近.说明当固结压力很大时预压对于软土次固结减小的效果相对较小.当固结压力较小时，土样为超固结土，结压力越大，土体就越容易打破原来的平衡，产生相互的移动，随着土体中孔隙水的不断排出，颗粒骨架重新排列，颗粒间结合水膜变薄、颗粒间距离减小的程度变大，宏观上表现为次固结系数随固结压力的变大而变大的性质.这点与余湘娟［20］得到的结论类似.当荷载较大时，土样成为正常固结状态，试样主固结所达到的孔隙比较小，试样变地密实，并且试样不可能无限的压缩，当试样很密实时土样的压缩性大大减小，因此当固结压力较大时随着固结压力的增加次固结沉降量、次固结系数表现出降低的性质.图1 固结压力与次固结系数关系曲线Fig.1 Relation curves between consolidation pressure and secondary consolidation coefficient2.2 次固结系数与加荷比关系加荷比PCR定义为下一级固结荷载施加增量与加荷前固结压力的比值，即PCR=ΔP/p.设置控制加荷比不同情况下的对比试验，得到不同加荷方式下次固结系数随加荷比变化曲线.这里不考虑预压情况，即不考虑组号4和5.试验结果如图2所示.图2 不同加荷方式下次固结系数与固结压力关系曲线Fig.2 Relation curves between consolidation pressure and secondary consolidation coefficient under different load ratios由图2可见，常规一维固结压力为100 kPa时，加荷比为3的次固结系数为0.021，加荷比为1/3的次固结系为0.011，此时两者相差0.01，Ca3=1.91Ca1.固结压力为100 kPa，加荷比为1时次固结系数为0.018，加荷比小于1时的次固结系数为0.011，此时两者相差0.007，Ca6=1.64Ca1.固结压力为400 kPa时加荷比为3的试验组Ca=0.016，大于加荷比为1试验组次固结系数Ca=0.01，Ca3=1.6Ca1.综上可知，对于常规一维固结压缩试验固结压力相同时，加荷比越大次固结系数越大，反之亦然.次固结系数受固结压力和加荷比两方面影响较显著.当固结压力小于400 kPa时次固结系数受加荷比和固结压力影响较大.当固结压力大于400 kPa时，次固结系数主要受加荷比影响较大.整体上看，次固结系数随着加荷比的减小而减小.因此工程上应减小每级荷载之差，可以达到减小工后沉降，增加建筑安全稳定的目的. 2.3 预压对次固结系数的影响为探究预压对次固结系数的影响，由试验得到未预压、预压200 kPa、预压400 kPa三种情况下固结压力与次固结之间关系.组号1、4、5孔隙比与时间关系曲线分别见图3、图4和图5，次固结系数与固结压力曲线如图6.图3 组号1孔隙比与时间关系曲线Fig.3 Relation curves of void ratio with time in sample 1图4 组号4孔隙比与时间关系Fig.4 Relation curves of void ratio with time insample 4图5 组号5孔隙比与时间关系曲线Fig.5 Relation curves of void ratio withtime in sample 5图6 次固结系数与固结压力关系曲线Fig.6 Relation curves between consolidation pressure and secondary consolidation coefficient由孔隙比随时间变化曲线图可得：试验未受预压时土体主固结在固结压力为25 kPa时发展较快，试样产生较大压缩.50 kPa时主固结变形取得最小值，随后随着固结压力的增加试样主固结压缩量变大，且未预压实验组的主固结沉降量大于预压试验组的主固结沉降量，随着预压荷载的增加主固结沉降减小量越大.由次固结系数随时间变化曲线图可知：土样经过预压24 h的200 kPa（400 kPa）荷载后土体次固结系数明显小于未经过预压试样的次固结系数.当荷载小于200 kPa（400 kPa）时次固结减小量尤为明显.当固结压力为1600 kPa时未预压、预压200 kPa、预压400 kPa试验条件下次固结系数相差不大.并且预压土样的次固结系数达到峰值后随固结压力的增加减小缓慢.以上规律说明预压对于较小固结压力下次固结系数有明显减小作用，当固结压力明显大于预压荷载时这种较小作用减弱到与未进行预压的次固结试验相差不大.3 结论通过6组常规一维固结试验，研究发现：1）随着固结压力的增加土样孔隙比随时间变化曲线拐点越早出现，即固结压力越大土体主固结时间越短.原状土样次固结系数随着土样固结压力的变大呈现先变大后变小的趋势.2）当固结压力小于400 kPa时，次固结系数受加荷比和固结压力影响较大；当固结压力大于400 kPa时，次固结系数主要受加荷比影响较大.次固结系数随着加荷比的减小而减小.3）预压对于较小固结压力下次固结系数有明显减小作用，当固结压力明显大于预压荷载时，预压对次固结系数影响较小.【相关文献】［1］高彦斌.原位十字板试验评价上海软黏土灵敏性的可靠性［J］.岩土工程学报，2015，37（8）：1539-1543.［2］吴治厚，王建秀，吴江斌.上海地区软土次固结系数的变化特征及影响因素［J］.辽宁工程技术大学学报，2013（1）：102-106.［3］张诚厚，袁文明，戴济群.软粘土的结构及其对路基沉降的影响［J］.岩土工程学报，1999，17（5）：25-32.［4］李军世，孙钧.上海淤泥质黏土的Mesri蠕变模型［J］.土木工程学报，2001，34（6）：75-79.［5］张向东，刘国明.基于遗传算法的软土施工动态预测［J］.福州大学学报（自然科学版），2006，34（5）：745-750.［6］殷宗泽，张海波，朱俊高，等.软土的次固结［J］.岩土工程学报，2003，25（5）：521-526.［7］冯志刚，朱俊高.软土次固结变形特性试验研究［J］.水利学报，2009，40（5）：583-588. ［8］雷华阳，仇王维，贺彩峰，等.滨海软黏土加速蠕变特性试验研究［J］.岩土工程学报，2015，37（1）：75-82.［9］刘春原，朱楠，赵献辉，等.湖泊相软土真空堆载联合预压法的离心机试验研究［J］.岩土力学，2015（s1）：310-314.［10］ GENG X Y，INDRARATNA B，RUDJIKIATKAMJORN C.Analytical solutions for a single vertical drain with vacuum and time-dependent surcharge preloading in membrane and membraneless systems［J］.International Journal of Geomechanics，2012，12（1）：27-42.［11］周秋娟，陈晓平.软土次固结特性试验研究［J］.岩土力学，2006，27（3）：404-408. ［12］王军，高玉峰.加荷比对结构性软土沉降特性的影响［J］.岩土力学，2007，28（12）：2614-2618.［13］王盛源.饱和粘性土主固结与次固结变形分析［J］.岩土工程学报，1992，14（5）：70-75.［14］张迎春，刘吉福，魏金霞.砂井地基主、次固结度粘弹性分析［J］.水运工程，2003，355（8）：20-24.［15］廖红建，苏立君，白子博明，等.次固结沉降对压缩时间曲线的影响研究［J］.岩土力学，2002，23（5）：536-540.［16］ CHAI JC，MIURA N.Traffic-load-induced permanent deformation of road on soft subsoil［J］.Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering，2002，128（11）：907-916.［17］曹永琅，丛建，吴晓峰.高速公路超软土地基的真空预压加固研究［J］.岩土力学，2003，24（5）：771-775.［18］李国维，胡坚，陆晓岑，等.超固结软黏土一维蠕变次固结系数与侧压力系数［J］.岩土工程学报，2012，34（2）：2198-2205.［19］ CHU J，YAN SW，YANG H.Soil improvement by the vacuum preloading method for an oil storage station［J］.Géotechnique，2015，50（6）：625-632.［20］余湘娟，殷宗泽，董卫军.荷载对软土次固结影响的试验研究［J］.岩土工程学报，2007，29（6）：913-916.。
软土次固结系数的试验研究软土是一种拥有特殊属性的土壤，它的出现及应用已经为环境保护和城市发展带来了重大的影响。
由于其特殊的物理性质，软土在土木工程中有着重要的作用，但这种土壤同时也是土木工程施工中最复杂的因素之一。
软土中不同组份土壤属性对其有重要影响，特别是软土土壤次固结系数（Cc），它是衡量软土抗压强度的重要指标，是预测软土抗压特性的关键参考。
为了更准确地预测软土的抗压特性，需要更为准确的测试方法。
综合考虑土木工程中的软土抗压特性，可以用三轴动力试验来测定软土抗压性能。
在实验过程中，根据不同的三轴静压条件，测定不同次固结系数的软土。
通过测试，可以得到软土次固结系数（Cc）的变化趋势。
依据软土抗压强度变化趋势，可以更深入地了解软土抗压特性，从而更好地应用软土土壤。
除了对三轴静压条件下软土抗压性能的测试，还可以根据试验结果，确定各种软土次固结系数（Cc）的关系。
在这种情况下，土壤次固结系数（Cc）是软土强度变化趋势的重要指标，可以得到不同控制参数的软土抗压强度的变化趋势图。
根据以上说明，为了更好地了解软土抗压性能，国内外研究者对软土次固结系数进行了多次研究。
陈奇贞教授的研究表明，以活性粒子和表面阴离子含量作为参数，可以订立软土抗压强度的预测方程，该装置可准确预测各类软土抗压强度，提高工程设计准确度。
张振宁教授的研究中，采用了国内外软土试验数据，探讨了不同参数下软土次固结系数的变化规律，发现软土抗压强度变化，主要受操作温度、松粉含量及排水比等几个参数的影响，从而得出次固结系数（Cc）-松粉含量等关系。
此外，近年来，许多研究者还将不同软土材料研究对比，以及对不同测试方法进行了具体分析，如离心抗压实验、室温和高温动力试验、三轴动力试验、恒荷载动态试验等，以指导不同类型软土土壤的抗压强度检测工作。
综上所述，软土次固结系数的定量研究是了解、分析软土土壤抗压性能的重要内容，也是土木工程施工过程中应用软土土壤的关键。
