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连续重整装置碱洗塔腐蚀原因分析及改进措施某石化80万t/a连续重整装置采用IFP技术，于1997年11月建成投用，2012年检修由60万t/a 扩容改造为80万t/a。
催化剂再生烧焦是连续重整装置催化剂活性的关键工艺。
为了保证催化剂的活性，催化剂烧焦过程中需要不断地注氯。
再生烧焦后的放空气体（再生烟气）中含HCl量为500～2500µg/g。
法国Axens公司的再生烟气处理工艺采用碱洗方式，虽运行成本低、处理后完全达标，但存在操作复杂、设备易腐蚀、碱洗塔运行效率低等问题，为了保证再生气达到环保要求和减少系统腐蚀，在再生系统设置一套洗涤系统，再生气先在静态混合器中与碱液接触中和，再进入碱洗塔进一步洗涤。
再生系统碱洗塔D305主要作用是利用除盐水清洗再生气碱洗之后存在的HCl等腐蚀性离子。
碱洗塔顶部喷洒除盐水，而经过碱洗之后再生气从底部进入，在筒体内完成气液交换，达到对再生气的洗涤作用。
存在问题该碱洗塔为立式容器，一共有5层泡罩塔盘，容积为17.5m3，其规格尺寸为φ1900mm×7 681mm×16mm。
该容器属于一类压力容器，其主要设计参数见表1。
该塔于1997年11月投用，2012年检测发现塔壁裂纹，2013年整体更换了新塔（未更换塔盘），新塔从2016年7月份开始第一次发生塔壁腐蚀穿孔泄漏，一直到2017年停工检修共发生4 次泄漏，均采用塔壁包套等临时堵漏。
运行过程中从罐底排出的废液（碱液）呈红色，类似于铁锈。
腐蚀集中于碱洗罐东、南、西3个方位，圆泡罩塔盘段如图1所示。
气体入口孔在塔的北方位，北方位没有腐蚀穿孔现象。
原因分析工艺条件分析主要工艺流程如图2所示，由于催化剂再生需要注入一定量的氯（二氯乙烷），再生循环气中含烧焦过程中产生HCl等酸性气体，碱液通过P301注入循环气中，经过混合器M308与循环气混合后经冷却器E303进入碱洗塔中下部，在碱洗塔上部注入除盐水，通过5层泡罩塔盘进一步洗去循环气中残留的碱液及少量酸性气体。
空冷管束腐蚀原因分析及使用维护摘要：空气冷却器作为应用于石油化工行业一种换热设备，常用于高温、高压、高腐蚀工况状态下，直接影响设备安稳运转，腐蚀率是评定金属耐腐蚀功能的重要指标。
金属在遭受腐蚀过程中，组织结构、外形尺寸、外表状态、力学功能等均会发生一些改变。
对腐蚀类型进行剖析并监测速率，提出保护措施，延长产品使用寿命。
关键词：管束；腐蚀；氯离子；监测；维护1问题概述空冷器主要由管束、管箱、风机、百叶窗和构架等主要部分组成。
某重整装置脱戊烷塔塔顶空冷器，管程介质为戊烷及液化气，入口温度90℃，出口温度46℃，工作压力1.06MPa。
装置设备人员对空冷巡检检查，发现空冷管箱中部出现结霜现象，使用气体检测仪对空冷检测发现报警仪可燃气超标确认空冷管束泄漏(图1）。
装置启动了管束泄漏问题的调查，对根本原因进行识别。
调依据SHEM10（根原因分析管理程序）的要求，组织相关人员按时完成结论分析。
图1 空冷管束腐蚀泄漏点2原因分析2.1工艺原因低温冻涨，检查DCS数据，空冷冷后温度稳定在47℃左右，现场每班空冷偏流检查没有发现偏流迹象。
目前不具备拆除空冷管束检查确认条件，待大检修时拆下空冷管束进一步排查确定。
腐蚀减薄，大检修周期的延长，加上重整催化剂运行到末期，催化剂持氯能力下降，为了保持催化剂活性，提高反应系统注氯量，目前使用的进口脱氯剂，可以保证脱戊烷塔进料氯含量<1ppm，微量的氯在空冷管束内形成一定量的铵盐，造成物料流速降低，物料中的微量水与铵盐形成酸性环境，引发管束局部腐蚀穿孔泄漏。
空冷出口管线三通处曾经出现过腐蚀泄漏，对泄漏部位进行卡具补强，至本次泄漏前未发生管束泄漏。
腐蚀减薄。
经查询在线腐蚀探针于三年前出现腐蚀速率超标，最高达到5.2mm/a（指标＜0.2mm/a）。
当年更换进口脱氯剂后，腐蚀速率没有出现过超标。
因工艺隔离后无法进行工艺处理，暂时无法进行有效分析判断，大检修更换新空冷管束后进行泄漏点切割检查，确定管子泄漏的根本原因。
常压塔顶循系统结盐腐蚀问题的讨论及对策摘要：总结了某炼化公司运行过程中常压塔顶腐蚀问题以及建议。
关键词：常压塔；PH值；结盐；腐蚀；措施1.顶循系统结盐原因分析装置加工原料为塔河劣质稠油,针对塔河原油高硫、粘度大、低酸的特性，电脱盐设计在工艺上采用了三级脱盐、脱水技术，电脱罐为φ4200×28848×34mm，采用平流鼠笼式结构。
2013年10月大检修时对电脱盐系统进行改造，新增四级脱盐罐，电脱罐为φ5800 mm×36000 mm（T/T）,采用智能调压交直流复合电脱盐技术，脱后盐含量一直保持在5-6mg/l之间至今。
脱后原油的含盐高给装置的安全运行产生了威胁，原油含盐中NaCl约占75％，蒸馏后盐类大多留在重馏分油和渣油中。
原油中的盐主要来自两个方面：一个方面是无机盐，主要是MgCl2和CaCl2，盐类的水解产生大量的氯化氢和氨。
另一方面是有机盐，主要是原油开采过程中加入的一些药剂，还有一部分氯来自于原油自身有机氯的分解，虽然有机氯很难分解，但是在常压炉出口温度条件下有机氯分解率明显增大，这也是氯离子增加的一个方面。
顶循系统结盐的种类主要是NH4Cl，其氯离子来源于原料中有机氯（R-Cl）和无机氯盐（CaCl2、MgCl2、NaCl）高温水解生成的HCl，NH4+离子来源于原料中氮化物反应生成的NH3，反应过程中，原料油中的氮约有5％转化为氨。
当塔顶温低于塔顶水分压下的沸点时，塔内上部就会出现冷凝水，与油气中的NH3和HCL结合生成NH4CL溶液，其沸点高于水，在较低的温度下逐步下流、提浓、析出结晶、沉淀，附着在塔板和降液板等处，不断积累，使局部堵塞，导致液体下流阻力增加，降液管液面上涨直至液泛，随着塔盘液层厚度增加，导致气相带液量增加甚至冲塔。
2.顶循系统腐蚀的原因分析盐类水解产生了HCl，同时原油中的有机硫化物分解产生大量的H₂S加上系统中存在的水形成了具有腐蚀性的环境，反应式如下：Fe+2HCl=FeCl2+H2(气体)FeCl2+H₂S= FeS+ 2HClFe+ H₂S= FeS+ H2(气体)FeS+2HCl= FeCl2+H₂S这种腐蚀中最强烈的就是HCl，检查发现塔顶Cl-,增多时腐蚀就明显增强，其腐蚀速率最大处就是酸浓度最大处，对应在装置上就是露点相变部位。
常压蒸馏塔塔顶空冷器腐蚀防范策略探析摘要：为了有效避免常压蒸馏塔塔顶腐蚀问题的发生，目前我国许多炼油场采取了许多的应对方法。
但在具体的工作实践中仍然会发生一些较为严重的腐蚀问题，由此可见，防腐蚀工作迫在眉睫。
基于此，本文深入分析了如何防范常压蒸馏塔塔顶空冷器腐蚀的应对策略，希望可以帮助更多的炼油工作者提高工作效率。
关键词：腐蚀防护；常压蒸馏塔；空冷器通过常减压蒸馏装置，能够将原油分馏成汽油、煤油、蜡油、柴油以及渣油等油类，为下游企业进行二次加工工作提供了油原料。
常减压装置是目前应用最为广泛的原油加工装置，也是许多炼油厂的的龙头装置，是原油加工流程中不可或缺的一环。
空气冷却器属于换热器，主要以冷却的外部环境空气为介质，横掠翅片管外，使管内高温工艺流体得到冷凝或冷却的设备，又称空冷器。
近年来，许多炼油厂使用重质、劣质原油的加工比例越来越高，导致空冷器的腐蚀与渗漏情况愈发严重。
一、空冷器腐蚀原因分析（一）HCI—H2S—H2O 体系的腐蚀HCI—H2S—H2O即有水存在的氯化氢以及硫化氢等低温腐蚀介质组成的腐蚀大类，常发生于常减压装置中的初馏塔、常压塔、减压塔顶部以及塔顶的冷凝冷却系统之中。
一般情况下，由于低温的影响，在常压塔塔顶油气经过顶部空冷器时，会导致一部分常顶油气逐渐凝结为液体，在凝结后的液体之中含有水蒸气凝结成的普通液态水。
如果此时HCI与H2S并未发生相态变化，那么对空冷管的腐蚀性是比较轻微的，基本不会造成负面影响。
但如果发生相态变化后，在加上冷凝水，就会形成极强的腐蚀效应，此时对空冷器的腐蚀性非常大。
特别是在气液两相转变的位置，也就是“露点”位置腐蚀情况最为严重[1]。
（二）换热后空冷器温度升高一般情况下，腐蚀情况与空冷器的位置有关，本文以某炼油厂为例，在分馏俄罗斯原油时，由于其是含硫中间基轻质原油，原油分收率比较高，但这在无形中增加了塔顶冷却与冷凝压力，大大增加了常减压蒸馏装置的塔顶流速、温度与压力，导致冷凝器负荷不足，换热器冷却效果大幅度下降，使得常顶空冷器中的物料温度居高不下，致使管道中的“露点”位置后移到常顶空冷器管束内，最终发生管束腐蚀泄露[2]。
连续重整装置脱戊烷塔的腐蚀与防护针对连续重整装置在运行过程中出现的脱戊烷塔顶空冷器或后冷器频繁泄漏、脱戊烷塔塔盘堵塞等问题进行了分析，提出了相应的解决措施，取得了较好的效果，保证了装置的长、稳、优运行。
标签：连续重整;脱戊烷塔;氯化铵;腐蚀;对策1 前言某公司炼油厂100 万吨/年连续重整装置采用了美国UOP 公司第三代超低压连续重整工艺，重整催化剂再生部分设计规模为1361kg/h，选用美国UOP 公司R-234 催化剂。
装置以常压装置直馏石脑油和加氢裂化重石脑油为原料，生产石油苯和对二甲苯，副产纯度大于90%的氢气。
该装置自开工运行后多次出现了脱戊烷塔顶空冷器、后冷器腐蚀泄漏，给装置的长周期平稳运行带来了极大的隐患。
2 脱戊烷塔工艺流程简介脱戊烷塔的工艺流程：再接触罐底来的重整生成油与脱戊烷塔底油换热后进入脱戊烷塔，脱戊烷塔顶气体经空冷器、后冷器冷凝冷却后进入回流罐，回流罐顶气体排至瓦斯罐作为自产瓦斯自烧，回流罐底液体经过脱戊烷塔顶泵，一部分作为回流打回脱戊烷塔顶，另一部分送至脱丁烷塔分离液化气和戊烷油。
脱戊烷塔底油送至重整油塔，作为生产石油苯和对二甲苯的原料。
3 存在的问题脱戊烷塔顶空冷器，其设计进/出口温度为93/57℃，操作压力为1.16MPa。
型号为：GP9×3-6-193-2.5S-23.4/RL-IIIa，属于三管程空气冷却器，管箱材质为16MnR，腐蚀裕量为3mm。
管束材质为10 号碳钢。
自开工运行3个月后，脱戊烷塔顶空冷器发生第一次泄漏后，几乎每半年空冷器或后冷器就会出现泄漏。
在检修期时打开设备检查发现，管箱积盐堵塞严重，管束末端厚度存在减薄现象，胀口处管束多数穿孔泄漏，同时在管板上发现白色沉积物，并且溶于水，经过分析确定积盐为氯化铵。
4 对存在问题的分析目前原油开采及运输过程中，采用添加有机氯化物类（以氯代烷为主）降凝剂、减粘剂等试剂，这些氯化剂一般存在于80～130℃的馏分中，随加氢精制油一起进入重整反应器（精制油中的氯含量约为1μg/g），这是氯的来源之一。
66一、预处理系统腐蚀状况预处理系统包括预分馏、加氢、高温脱氯、蒸发脱水等工艺过程。
预加氢反应的目的是脱去进料中的微量S、CI、N、As、O、不饱和烃等，原料在高温高压下与H 2反应后的产物有H 2S、HCI、NH 3、H 20等腐蚀介质。
为了解决预处理系统腐蚀问题，重整装置在预加氢产物后增设了高温脱氯罐R-103,预分馏塔顶增加注水，投运后预处理部分的腐蚀问题得到了缓解，但是腐蚀问题没有完全解决。
2019年重整装置检修时对预分馏塔附属设备进行腐蚀检查，发现预分馏部分存在严重腐蚀问题，如E-108预分馏塔塔顶后冷器严重坑蚀缺陷，D-101分馏塔顶回流罐罐体内中上部有多处鼓包分层，如图1、2所示。
图1 D-101罐体鼓包形貌 图2 E-108腐蚀形貌2018年2月装置运行过程中发现预加氢产物后冷器E-104/1.2管束腐蚀泄露，装置紧急停工抢修,换热器情况如图3、4所示。
图3 E-104管板腐蚀形貌 图4堵漏后换热器这些由腐蚀带来的设备堵塞、冷却器管束泄漏问题，降低了设备的工作效率，增加了设备的能耗，成为影响着装置的安全平稳长周期运行的隐患。
二、预处理系统腐蚀形成机理1.NH 4Cl沉积及垢下腐蚀。
催化重整原料加氢反应生成的NH 3和HCl发生反应，生成的NH 4C1低于250℃可以变成固体，NH 4C1沉积在金属表面，NH 4C1吸水性强，从而在NH 4C1垢层之下与金属接触处形成一个溶解层，发生水解反应，盐酸破坏FeS膜，使金属表面暴露出来，新的表面继续与盐酸反应发生腐蚀，两者形成耦合，互相促进，加剧腐蚀，这种腐蚀体系的腐蚀速度要比单纯的HCI或H 2S腐蚀要强烈的多，最终导致设备局部穿孔报废。
2.湿H 2S腐蚀。
在回流冷却过程中，随着温度的进一步降低，凝结水增加，凝结水溶液被稀释，PH值上升，腐蚀应有所缓和。
但是在这一过程中，由于H 2S的溶解度迅速增加，形成更多的FeS 膜，FeS十分疏松，而水溶液中HS -使阳极溶解得到催化，并促进原子态氢的聚积，阴极析氢，一部分原子态氢通过吸附扩散进入金属，在金属内表面的缺陷处聚积。
设备运维障，系统主板故障等等）。
那些红灯可以用来确定指示错误信息的种类，如果只有LED1亮红灯，其他不亮红灯，则指示的是内存故障，如果LED1和LED2都亮红灯，指示的错误信息应该是处理器故障。
在使用LED灯故障和警告指示表来解决系统问题时我们要注意，必须要对应正确的故障指示表才行，当我们看到系统灯在闪红灯时我们应该使用故障表来对问题进行诊断，当系统灯闪黄灯时我们就应该使用警告表来诊断。
系统板故障（系统灯闪红）LED1绿/灭绿灭LED2绿/灭灭绿LED3红红红LED4绿/灭灭灭故障和解决方法系统板故障电压调节模块电压过低：联系惠普支持工程师电压调节模块电压过高：联系惠普支持工程师蜂鸣器（声）777处理器故障（系统灯闪红灯）LED1红红红红LED2红红红红LED3绿/灭绿灭绿LED4绿/灭灭绿绿故障和解决方法处理器故障CPU0温度超范围；确认处理器的涡轮风扇或者fan1A和fan1B工作正常CPU1温度超范围；确认处理器的涡轮风扇或者fan1A和fan1B工作正常检测不到CPU；安装一个新的处理器或者将旧的CPU更换掉蜂鸣器（声）1111通过主机指示灯和蜂鸣器的警报情况能让用户快速的确定并解决主机故障,这在日常的生产作业中显得非常重要,能直接给我们节省大量宝贵的时间.参考文献：【1】Zx6000operation and maintenance guide.Edition E0902.连续重整装置脱戊烷塔堵塞与腐蚀问题剖析及对策探讨刘兴业武寨虎黎臣麟（中国石油四川石化有限责任公司，四川彭州611930）摘要：随着国内炼油装置大型化，油品清洁化的发展趋势，连续重整装置日趋大型化，芳烃性连续重整装置越来越多，反应苛刻增大。
脱戊烷塔运行问题也较多。
问题主要集中在腐蚀和堵塞，如何能更好的解决脱戊烷塔运行中出现的堵塞和腐蚀问题，是本文重点探讨的方向。
关键词：脱戊烷塔；堵塞；腐蚀；剖析；对策1脱戊烷塔运行问题自2013年12月连续重整装置开车运行至2018年4月大检修停车。
柴油加氢改质装置分馏塔顶空冷器腐蚀分析及对策柴油加氢改质装置中，分馏塔顶空冷器是一个重要的设备，用于冷却塔顶产物气相，使其液化并分离出可回收的产品。
然而，由于操作条件的极端性和介质的腐蚀性，顶空冷器往往容易发生腐蚀问题。
下面将对柴油加氢改质装置的分馏塔顶空冷器的腐蚀进行分析，并提出相应的对策。
首先，柴油加氢改质装置中的分馏塔顶空冷器受到的腐蚀主要来自于介质中的硫化物、氯化物、硫酸酸性气体以及沉积物中的杂质等。
这些腐蚀物质在高温高压下会与金属表面发生化学反应，导致金属表面的腐蚀。
同时，腐蚀产生的溶解物会在设备内部沉积，形成附耐盐，进一步加剧腐蚀。
其次，对于分馏塔顶空冷器的腐蚀问题，可以通过以下对策进行解决：1.材料选择：选择具有良好耐腐蚀性能的合金材料进行构造，例如Austenitic不锈钢和镍基合金。
这些材料具有较高的耐腐蚀性能，能够抵抗介质中的硫化物、氯化物和酸性气体的侵蚀。
2.涂层保护：在金属表面涂覆一层耐腐蚀涂层，形成一种物理屏障，阻止腐蚀介质与金属直接接触。
常用的涂层材料有耐蚀陶瓷、耐腐蚀树脂等。
此外，还可以在涂层上进行电化学处理，提高其抗腐蚀性能。
3.有效清洗：定期进行设备的清洗，去除沉积物和附着物，减少腐蚀产物的积累。
在清洗过程中，应选择合适的清洗剂并控制清洗温度，以避免对设备造成过度腐蚀。
4.改进工艺条件：通过调整操作参数，如温度、压力、流量等，控制设备内的介质组成和性质，减少对设备的腐蚀。
同时，适当降低操作温度和压力，以减小设备受到的腐蚀影响。
5.设备监测与维护：定期对分馏塔顶空冷器进行检测，如超声波检测、金属磁记忆技术等，及时发现设备内部的腐蚀状况。
同时，制定有效的维护计划，及时更换磨损严重的部件，延长设备的使用寿命。
总之，分馏塔顶空冷器的腐蚀问题对柴油加氢改质装置运行安全和稳定性有着重要影响，所以必须采取有效的措施来解决。
通过优化材料选择、涂层保护、有效清洗、改进工艺条件和设备监测与维护，可以减少腐蚀问题的发生，并提高设备的运行效率和寿命。
78氯化物是重整装置的主要问题之一。
在预加氢部分，由于重整原料中含有一定量的硫、氮、氧、氯等化合物，在预加氢过程中会与氢反应生成H2S、N H3、H20、H C l等，形成低温H2S+HCl+H20腐蚀环境。
尤其是近年来油田为了提高原油采收率而使用含有有机氯的注剂，造成原油中有机氯含量增加，而有机氯在电脱盐过程中无法脱除，这部分氯被带到下游装置的原料中（如重整原料），在高温下分解或与氢反应生成HCl，造成腐蚀加剧，导致现脱丁烷塔顶后冷却器管束发生腐蚀穿孔的问题。
因此，对水冷器产生腐蚀失效的原因进行分析并找出预防措施至关重要。
一、重整装置脱丁烷塔系统工艺流程催化重整脱丁烷塔系统的工艺流程是来自脱戊烷塔顶的原料经过换热后，进入脱丁烷塔，脱丁烷塔顶气体经过空气冷却器，水冷器冷凝冷却后进入回流罐，回流罐顶气体排至燃料气管网，回流罐底液化气出装置。
脱丁烷塔底C5组分出装置。
二、脱丁烷塔顶后冷却器及其腐蚀情况经现场打压试验，发现脱丁烷塔顶后冷却器管束在接近管板的部位发现3根管子发生腐蚀穿孔泄漏，泄漏部位位于冷却水进口端，同时发现管束外表面腐蚀严重，管板及管束内表面有轻微结垢现象。
脱丁烷塔顶轻组分（液化气）经塔顶挥发线进入空冷器后进入水冷器，水冷器的壳程材质为16MnR，进口、出口温度分别为57℃、43℃，壳程操作压力为1.2MPa；管束材质为10号钢，介质为水；管程进口、出口温度分别为33℃、43℃，管程操作压力为1.29MPa。
三、脱丁烷塔顶后冷却器管束失效分析1.金相分析将管束管壁截面制成金相样品，经过3%硝酸酒精腐蚀后，基体组织金相如图1所示。
图1A为管束截面的全貌，从图中可见管束外壁腐蚀严重，管束内表面腐蚀轻微。
从截面图中可以看到管束最厚处仅为约为0.7mm，与设计厚度2mm相比，管束外表面腐蚀减薄明显。
对基体进一步观察如图1B所示，为从图中可以清楚看到基体由白亮区域的铁素体和黑色区域的珠光体组成。
连续重整脱戊烷塔顶空气冷却器的腐蚀及防护于凤昌【摘要】针对某炼油厂连续重整装置脱戊烷塔的空气冷却器腐蚀,首先根据脱戊烷塔顶回流罐气体的分析数据,排除了NH4HS腐蚀的可能性；其次通过对工艺操作过程分析以及借鉴其他石化企业的腐蚀防护经验,确认氯化铵在空气冷却器内部沉积是脱戊烷塔顶空气冷却器A205腐蚀的原因；最后根据工艺条件和现场原料油、补充氢的分析数据进行了氯含量核算,并依据核算结果制定了防护措施:(1)脱戊烷塔顶挥发线注水,注水量约为塔顶流量的1％；(2)监测脱戊烷塔顶回流罐排出水的pH 值,如果pH值低于6,在脱戊烷塔顶挥发线增注缓蚀剂.%In the analysis of the corrosion of depentanizer overhead air cooler in the continuous catalytic reformer of a refinery, the possibility of NH4HS corrosion was ruled out based upon the analysis data of gas in depentanizer overhead reflux drum. The analysis of process operation and experience in corrosion protection of other petrochemical plants have confirmed that the ammonia chloride deposition in air cooler is the culprit of corrosion of overhead air coolerA205. The content of chloride was calculated based upon the process conditions and analysis data of feed oil and make-up hydrogen, on the basis of which, effective corrosion protection measures were developed, I.E. (1) injection of water in the depentanizer overhead vaporization line at a flow-rate which is 1 % of depentanizer overhead flow; ( 2 ) pH value of blowdown water of depentanizer overhead reflux drum is monitored. If pH value is lower than 6, corrosion inhibitor shall be injected into the overhead vaporization line of depentanizer.【期刊名称】《炼油技术与工程》【年(卷),期】2012(042)001【总页数】4页(P48-51)【关键词】连续重整;脱戊烷塔;空气冷却器;腐蚀原因;防护措施【作者】于凤昌【作者单位】中国石化集团洛阳石油化工工程公司,河南省洛阳市 471003【正文语种】中文某炼油厂连续重整装置，以加氢预处理直馏石脑油、加氢裂化重石脑油与中压加氢改质重石脑油为原料，生产C5馏分、液化石油气、脱戊烷油和氢气，加工能力2 Mt/a。
连续重整装置脱戊烷塔系统设备腐蚀原因及措施呼春峰【摘要】陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂1.2 Mt/a连续重整装置脱戊烷塔系统频繁出现回流泵、脱丁烷塔进料泵机械密封泄漏,脱戊烷塔塔顶空冷器、水冷器堵塞腐蚀的现象,影响装置长周期平稳运行.脱戊烷塔系统设备堵塞腐蚀泄漏的原因是连续重整反应生成油中存在氯,油中的氯、氮化合物与氢、水结合反应生成盐酸、氯化铵造成机泵密封泄漏,空冷器和水冷器堵塞造成腐蚀.因此采用液相脱氯技术,在连续重整生成油后增加脱氯罐表达到防腐蚀的目的.自脱氯罐投用后,连续重整生成油中氯的质量分数由原来的0.4 mg/kg降低至0.1 mg/kg以下,连续重整装置脱戊烷塔系统机泵密封泄漏减少到半年内未发生1次;空冷器和水冷器在装置3 a生产周期内再未发生泄漏.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(033)003【总页数】3页(P55-57)【关键词】连续重整;脱戊烷塔;泄漏;液相脱氯【作者】呼春峰【作者单位】陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂,陕西延安727406【正文语种】中文陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂1.2 Mt/a连续重整装置于2009年8月建成投产，装置主要由预处理、连续重整、催化剂再生、分馏、苯抽提和余热锅炉6部分组成。
预处理部分采用全馏分加氢工艺，连续重整部分采用美国UOP公司超低压连续重整工艺。
原料直馏石脑油主要由延安炼油厂、永坪炼油厂和榆林炼油厂常减压蒸馏装置提供，并掺炼少量加氢粗汽油，主要生产清洁高辛烷值汽油调合组分重整生成油RONC102)，同时生产少量的苯，并副产氢气及液化石油气；副产的氢气作为柴油加氢、汽柴油精制和聚丙烯装置的氢源。
随着装置运转时间的延长，连续重整分馏系统中脱戊烷塔出现了塔顶空冷器、水冷器堵塞腐蚀泄漏，脱戊烷塔回流泵和脱丁烷塔进料泵机械密封泄漏等问题，严重制约着装置的长周期平稳运行，也给企业造成了一定经济损失。
某连续重整装置关键设备腐蚀问题分析及控制措施摘要：某石化公司连续重整装置由于长期运行，装置内设备腐蚀情况严重，造成装置多次停工，对装置运行安全与效益带来了不利影响。
为彻底解决这些问题，本文针对重整装置腐蚀机理及防腐措施进行简要阐述，并针对装置内相关设备的腐蚀现象进行了针对性防腐及控制措施攻关，应用效果明显，达到了处理及缓解装置腐蚀的目的。
关键词：装置腐蚀；硫化氢；氯化氢；腐蚀控制1装置内设备腐蚀介质连续重整装置内预加氢原料中硫、氮、氯及反再系统中注入的聚氯乙烯通过，HCN与水后形成酸碱性物质，从而造成预加氢反应后形成硫化氢、氯化氢、NH3加氢及反再系统腐蚀，抽提中加单乙醇氨，环丁砜降解后形成酸与水后形成酸性物质，从而造成抽提系统腐蚀。
2腐蚀机理及情况调查2.1露点腐蚀S和HCN、HCl对金属起腐蚀作用，预加氢汽提塔C-102在催化重整系统中H2C1溶解在水中，由于此时温度较高，导致大量的HCl在水中后，气相生成的NH4聚集，形成局部强酸，导致强烈的H+去极化腐蚀。
FeS+2H+Fe2++HS2Fe+2H+Fe2++H2Fe2+与C1-结合生成FeCl2，与反应产物中的H2S反应，产生硫化铁和盐酸，由此形成成盐酸与硫化氢的循环腐蚀，其中C1-一起的作用尤其大，这种腐蚀体系的腐蚀速度要比单纯的盐酸或硫化氢腐蚀严重的多。
2.2冲刷腐蚀冲刷本身即可破坏FeS膜，而在腐蚀介质的作用下，金属不断以离子状态被冲刷离去。
一方面，冲刷带走腐蚀产物，暴露处新鲜的金属表面，另一方面，使腐蚀介质在流体中更加分散而与金属表面接触的机会增多，因此这些部位的金属壁会很快变薄。
2.3应力腐蚀重整装置的应力腐蚀是金属在固定拉应力和特定介质NH3+HCl+H2S+H20共同作用下所引起的破裂。
金属或合金发生应力腐蚀时，大部分表面并未遭受腐蚀，只在局部出现一些由表及里的细裂纹，这些裂纹可能是穿过晶粒的，也可能是沿着晶界延伸的，随着裂纹的扩展，材料的受力截面减小。
连续重整装置脱戊烷塔堵塞与腐蚀问题剖析及对策探讨摘要：对国内的炼油工作进行分析会发现油品清洁化已经成为了主要趋势，在这种趋势下，连续重整装置也开始走向大型化道路，而且芳烃性连续重整装置越来越多，反应苛刻增加。
在这种情况下对脱戊烷塔的运行做分析发现堵塞问题和腐蚀问题严重影响了设备的稳定、持续性利用。
对具体问题的发生原因进行分析，并讨论有效的对策，这对于设备使用来讲意义显著，文章就脱戊烷塔堵塞和腐蚀问题进行分析，并总结问题的解决策略，旨在为目前的工作实践提供指导和帮助。
关键词：连续重整装置；脱戊烷塔；堵塞；腐蚀；对策脱戊烷塔是炼油程序中使用的重要设备之一，其运行的稳定与持续对炼油的整个过程有显著影响。
分析研究目前的脱戊烷塔应用现状可知其在运行过程中存在着非常普遍的堵塞和腐蚀问题，这些问题的存在不仅影响了脱戊烷塔的稳定和持续运行，还会引发安全问题，所以在实践中需要对脱戊烷塔堵塞和腐蚀问题进行解决。
剖析导致脱戊烷塔堵塞和腐蚀的具体原因，并在原因基础上确定相应的策略，这对于相关问题的解决有突出的现实意义。
1连续重整装置脱戊烷塔堵塞和腐蚀问题剖析对重整装置脱戊烷塔的具体运行进行分析会发现堵塞和腐蚀是最为常见的问题。
结合目前的资料进行分析，导致重整装置脱戊烷塔堵塞和腐蚀的原因是比较多的，其中最为显著的是水、氮、硫、氯，以下是对具体内容的分析。
首先是水。
通过实验研究可知单独存在的水是不具备腐蚀能力的，且重整反应也需要大量的水，不过水与杂质结合之后会产生比较显著的危害，具体表现为形成电解液或者是溶液，进而引发化学腐蚀以及电化学腐蚀[1]。
对目前的脱戊烷塔应用进行分析，水是造成设备腐蚀的最主要原因。
其次是氮。
在重整装置脱戊烷塔的运行中，铵盐形成的主要因素便是氮。
在重整装置脱戊烷塔的运行过程中，含量过高的氮会形成大量的铵盐，而铵盐则会造成进料板块、泵、压缩机滤网、调节阀、空冷塔盘等部件的堵塞[2]。
简言之，因为氮元素的存在而形成的铵盐是不会被相应的设备所脱除的，所以其会在脱戊烷塔的塔顶聚集，造成堵塞问题的发生。
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨本文针对连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器管束铵盐内部沉积结垢堵塞，致使空冷器管束腐蚀泄漏、设备报废问题，进行全面分析找出根本原因所在，根据腐蚀机理和发生原因制定相应的控制措施，为装置的长周期运行提供保障，以供同行业参考借鉴。
标签：连续重整;脱戊烷塔;铵盐;腐蚀1.前言某公司100万吨/年连续重整装置采用美国UOP公司超低压连续重整技术，以加氢精制石脑油、加氢裂化石脑油为原料生产富含芳烃的C5+重整生成油，同时副产戊烷、液化气、燃料气和含氢气体产品。
2.脱戊烷塔顶空冷器铵盐堵塞泄漏分析2.1脱戊烷塔顶空冷器工艺流程简介重整脱戊烷塔系统的工艺流程：由一级再接触罐底来的重整生成油与脱戊烷塔底液换热后进入脱戊烷塔，脱戊烷塔顶气体经塔顶空冷器、水冷器冷凝冷却后进入回流罐，回流罐顶气体排至重整氢增压机入口分液罐，回流罐底液体一部分作为回流至脱戊烷塔顶，另一部分液体组分送至脱丁烷塔以分离液化石油气和戊烷。
脱戊烷塔底油一部分经加热炉加热后返回塔底，以维持塔底温度，另一部分与脱戊烷塔进料换热后送至下游装置作为原料。
2.2设备参数及腐蚀状况连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器A-2205在运行仅不到5个月时管束发生泄漏，后发现设备内部情况甚为恶劣，整个空冷下部管箱被铵盐堵死，后期对管束进行内窥镜检查，发现管束末端厚度存在严重穿孔和减薄现象。
此台空冷器结构为三管程，管束材质为10#钢。
在空冷器出口处为工艺介质最低处，根据物流成分估算NH4Cl的沉积温度曲线，可以看出温度越低产生NH4Cl的沉积的可能性越大。
将空冷管束堵头拆除，取出堵塞物观察，垢样呈浅绿色，块状，极易溶于水，化验分析数据为O：26.52%，Cl：42.69%，Fe：30.30%，Co：0.48%，Ni：0.02%。
管箱内的铵盐用蒸汽冲洗干净后，发现沉积物下即管线末端壁厚全部减薄，多数穿孔，腐蚀相当严重，与损伤外观形态描述相符。
2.3腐蚀机理当流体温度低至盐沉积点以下时，固态的NH4Cl盐就从有NH3和HCl的流体中析出，呈现出白色、绿色或褐色的外观。
连续重整装置脱戊烷塔设备腐蚀原因分析及对策摘要：当前重整装置脱戊烷塔设备存在腐蚀的情况，在进行相关文献查阅以后，对腐蚀出现的原因进行分析，同时探究其在工艺操作以及设备运行中产生的危害。
在出现腐蚀情况以后，容易造成空冷管束腐蚀泄露，脱戊烷塔的分馏精度降低，同时还会出现机械密封失效等问题。
基于此，在对连续重整装置脱戊烷塔设备腐蚀的原因进行分析以后，有针对性的提出了预防以及减缓措施，从工艺以及操作两方面着手，实现连续重整装置的平稳运行，提升生产效率。
关键词：连续重整；腐蚀；脱戊烷塔；原因；对策引言：催化重整能够将石脑油馏分转化为富含芳烃的重整生成油，但是其需要在一定的压力、温度以及催化剂作用下，成为了石油炼制的重要工艺[1]。
对于重整反应来说，其所使用的催化剂存在两种不同的活性中心，即酸性活性中心以及金属活性中心，这也就造成重整催化剂体现出双功能的特性。
对于重整装置来说，一旦其产生腐蚀问题，则会对炼厂的长期稳定运行产生危害，特别是在脱戊烷塔系统中，腐蚀情况比较严重[2]。
所以说，必须要掌握连续重整装置脱戊烷塔系统产生腐蚀的原因，对其产生的危害进行分析，提出相应的改进措施，降低腐蚀的发生几率。
一、连续重整装置脱戊烷塔设备腐蚀的原因在重整原料进入到反应系统以后，其中带有或者生成的HCl、H2O以及H2S等会在循环氢的作用下，进入到分馏系统当中，在HCl单独存在的时候，并不会对设备以及管线产生比较严重的腐蚀，但是在其与液态水之间共存的时候，则会增强其腐蚀性。
（一）重整反应系统氯来源在重整进料的过程中，会携带一定的微量氯。
当前，为了更好的实现原油采收率的提升，经常会将有机氯化物的降凝剂以及减黏剂等加入到油田开发当中。
而在进行油田循环水处理的时候，也会加入一定含有机氯的水作为处理剂。
针对大部分的有机氯来说，其沸点相对较低，同时不会受到电脱盐的影响，这就造成其会在汽油馏分当中出现聚集，在经过预加氢处理以后，进入到重整装置当中[3]。
连续重整装置脱戊烷塔顶系统腐蚀原因分析向长军;于江龙;潘从锦;王艳勇【摘要】简述了某石化公司600 kt/a连续重整装置脱戊烷塔顶系统空冷器、后冷器管束陆续发生泄漏和失效报废事故,造成装置非计划停工.为了查清失效原因,通过宏观检测、涡流检测及超声波检测、腐蚀产物及工艺介质化验等技术手段分析,查阅相关文献资料,了解同类装置的故障案例及改进措施,认为铵盐结晶和氯化铵水解成盐酸的露点腐蚀造成了设备失效损坏.针对上述原因,从技术上和管理上提出了预防措施,通过将空冷器和后冷器管束材质升级、加强工艺介质氯含量控制、增加工艺注水注剂点和优化注水量、增加空冷器和后冷器旁路跨线等工艺流程改造、加强工艺防腐蚀效果监测等措施,延长了该系统设备的使用寿命,确保了连续重整装置的长周期运行.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(033)006【总页数】4页(P58-61)【关键词】连续重整;氯离子;氯化铵;露点腐蚀【作者】向长军;于江龙;潘从锦;王艳勇【作者单位】中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003【正文语种】中文某石化公司600 kt/a连续重整装置2011年12月建成投产，该装置采用美国UOP公司超低压连续重整工艺技术，平均反应压力0.35 MPa，以蒸馏装置石脑油、焦化汽油加氢装置的石脑油、柴油加氢改质石脑油等混合石脑油为原料生产富含芳烃的高辛烷值重整汽油。
本装置主要由预处理、重整部分、催化剂再生和公用工程四个部分组成，最先出现泄漏造成装置停工的是重整部分的脱戊烷塔顶系统。
从2013年至2014年脱戊烷塔顶系统空冷器、后冷器多次泄漏，造成装置非计划停工，严重影响装置安全运行。
该公司通过调查分析，找到了失效原因，并采取了相应对策，目前运行良好。
关于重整脱戊烷塔顶空冷器结盐腐蚀问题的思考
最近我收到乌石化许真铭总工程师的一份邮件，提到该厂新投产的100万吨/年连续重整装置在操作四个月之后发现脱戊烷塔顶空冷器泄漏，原因是发生结盐腐蚀现象，因而临时进行停工抢修，详情见附件。
这种现象是怎么发生的？我们应当怎么办？我就这个问题，对同类装置的现场情况作了一些调查，有了一些新的认识。
1。
设计基本情况
在早期的重整装置设计中，重整生成油的稳定塔（或脱戊烷塔）只考虑了注缓释剂的设施，没有其他措施。
上世纪90年代，在有些重整装置的脱戊烷塔内发现有结盐现象，专利商建议在脱戊烷塔进料及塔顶管线上各设置一个注水口，回流罐设分水包，供用户在必要时注水清洗结盐。
在最近几年的新设计中，不少装置在脱戊烷塔的进口设置了脱氯罐，以脱除氯化物，在专利商Axens和UOP新提供的大连福佳和四川的工艺包中就是这样做的。
2。
目前现场实际情况
过去脱戊烷塔结盐腐蚀情况并不严重，但最近一段时间，这问题显得比较普遍，很多厂都出现过，值得引起注意。
据了解辽化、大连、上海、天津都曾经出现过同样问题，惠州装置开了两年没事，最近也刚出现这种情况，看来这问题带有一定的普遍性。
结盐腐蚀的情况各厂并不完全相同，最典型的例子就是乌石化：原来一套40万吨/年连续重整装置（采用法国Axens专利技术和国产催化剂，反应压力3.5MPa），开了10年没有问题；这次新建的100万吨/年连续重整装置（采用美国UOP专利技术和R234催化剂，反应压力也是3.5MPa），操作四个月脱戊烷塔顶空冷器就出现了严重结盐腐蚀现象。
3。
原因分析
造成这种现象的原因是什么？为什么有的严重有的不大严重？有一些不同的分析：
（1）结盐腐蚀是氯化物造成的，与氯含量有关系。
据说乌石化老重整装置催化剂含氯量一般控制在0.9%的水平，气中氯含量很低（一般检测不出来），而
新重整装置催化剂含氯量控制在1.1%，气中氯含量4-6ppm，比较高，可能是结盐的重要原因。
（2）水含量及注缓释剂的影响。
氯化物结盐造成腐蚀，可能与水含量有关系，氯化物结盐有微量水存在就会腐蚀，因此应当尽量避免将水分带入重整反应系统。
水分的来源一个是重整原料，一个是从歧化、异构化或其他渠道带进的水分，再一个就是催化剂再生后没有干燥好而带进去水分。
上海金山是UOP的流程，以前出现过结盐腐蚀问题，后来严格控制水分带入，并且往塔顶管线注入缓释剂（NWXH-2型油溶性缓释剂），已有一年没有发生问题。
缓释剂很多厂没有用，注上可能对减缓腐蚀有好处。
齐鲁与乌石化40万吨/年重整一样，也是采用的Axens流程，已经操作10年了，除06年发现脱戊烷塔有结盐现象，用水冲洗过一次外，没有发现有腐蚀泄漏等异常现象，他们认为防止系统带进水分是关键。
（3）流程的不同可能也有关系。
UOP流程脱戊烷塔进料来自再接触罐，压力较高，溶入进塔油中的氯化物可能较多； Axens流程在脱戊烷塔前面设了一个液化气吸收罐，压力较低，可能有一部分氯化物排到燃料气中去了，进入脱戊烷塔的进料中氯化物含量较少，因而不容易结盐，这可能也是一个原因。
金陵、齐鲁等重整装置采用的是Axens流程，虽然也有结盐问题，但不是太严重。
不过Axens新的设计（例如福佳、庆阳等）也都在脱戊烷塔前边加了脱氯罐，这样当然更保险。
4．结论
重整脱戊烷塔顶结盐腐蚀是氯化物造成的，原因是氯含量高和带水，也可能和流程有关系。
既然有好几个厂都出现了这样的问题，应当引起重视。
对设计来说，在脱戊烷塔前边加一台或两台脱氯罐（碳钢设备），通过吸附方法脱氯，应当是有效的方法，有些装置已经这样做了，可以考虑在所有新设计的重整装置中推广。
罗家弼
2011年3月30日。
