实验目的:1.了解线型不饱和聚酯树脂及纤维增强复合材料的制备原理和影响因素.2.掌握线型不饱和聚酯合成和增强复合材料制备实验的操作技能;熟悉树脂的特性测试和玻璃钢试样的性能试验方法.实验原理:不饱和聚酯树脂主要是有不饱和二元酸（酐）、饱和二元酸（酐）和二元醇, 以一定的摩尔比在惰性气氛保护下, 经酯化缩聚而制得线型聚合物, 其聚酯主链上具有重复的酯键制制品及不饱和双键, 即称不饱和树脂, 化学结构式如下:O R C OOR O C CH CH 不饱和聚酯长链型大分子中含有不饱和双键, 在引发剂－促进剂的作用下可以和乙烯基单体发生交联反应.在引发剂分解产生活性游离基，聚酯链中的不饱和双键和苯乙烯单体发生加成共聚反应，经过链引发、链增长和链终止三个阶段，形成网状结构的均匀聚合物.制得的不饱和树脂和聚酯树脂主要用于制造玻璃纤维增强复合材料, 也制造装饰涂料和油漆、压塑粉与片状和块状模压复合材料制品.实验仪器和试剂:表一 实验仪器一览表表序号 名称 规格 数量 1 烧杯 150ml 7个 2 小玻棒 7根 3 玻棒 3根 4 导管1根 5 铁板 15×15cm 2个 6 铁夹子4个 7 玻璃纸 15×35cm 1张 8 玻璃纸 20×20cm 2张 9玻璃布18×18cm10张表二 室温固化凝胶时间测定配方名称 理论用量 实际用量 树脂50g ×5 50g ×5 过氧化丁酮（引发剂） 4% 2g ×52g ×5环烷酸钴（促进剂） 2% 1g, 1% 0.5g, 0.7% 0.35g, 0.5% 0.25g, 0.3% 0.15g2% 1.05g, 1% 0.52g, 0.7% 0.40g, 0.5% 0.27g, 0.3% 0.15g表三 浇注成型配方名称理论用量 实际用量 树脂100g 100g 过氧化丁酮（引发剂） 4g 4% 环烷酸钴（促进剂）2g2.03g表四 手糊成型配方名称理论用量 实际用量 玻璃布(10层)树脂玻璃布重量的1.2倍54.5g 70.90g 4%过氧化丁酮（引发剂） 2.8g 3.01g 环烷酸钴（促进剂）0.35g实验操作流程图:图一 冷态触动法实验流程图图二 浇铸聚合实验流程图图三 手糊成型实验流程图实验记录:表五预聚合实验记录实验项目时间操作(备注)冷态触动法手糊成型浇铸成型10:0010:0510:2410:4711:0711:2912:0115:0015:03次日8:009:1514:4015:3015:0215:4316:3916:4316:455组分别加入树脂,引发剂和促进剂加料完毕第一组出现爬杆效应(19min)第二组出现爬杆效应(42min)第三组出现爬杆效应(62min)第四组出现爬杆效应(84min)第五组出现爬杆效应(116min)称量好树脂,引发剂,促进进,搅匀刷胶放入烘箱从烘箱取出,性能测试称量树脂约100g将浇注成型装置安装好加入引发剂,并搅拌加入促进剂,灌模用玻璃棒测试,表明硬度不够,铁板微热硬度足够,脱模,试样呈黄色试样放出大量的热测试与数据处理:1.促进剂与爬杆时间关系测试表六室温固化凝胶时间对应表促进剂百分含量室温固化凝胶时间（min）2% 191% 420.7% 620.5% 840.3% 116图四促进剂含量与爬杆效应出现时间关系图2.拉伸强度测试表七拉伸强度测试登记表类别序号宽/mm厚/mm面积/m2最大载荷/N 拉伸强度/Mpa浇铸聚合手糊成型12340.8001.1881.2081.1620.8840.1600.1680.8840.7072000.0178200.2029441.02720818.1*1032.93*1032.95*10315.04*103256164.9145.7146.4试样尺寸150*10 mm23.放热峰值测试(附页DSC图及解析表)测试条件:加入促进剂和不加入促进剂.分析与讨论:1.由做出的“促进剂用量比与树脂胶液凝胶时间的关系”图中可以看出，随着促进剂用量的增加，凝胶时间变短.促进剂是能促进有机过氧化物在室温下分解产生游离基的物质.引发剂的临界温度均在60摄氏度以上,如果设计采用室温固化成型工艺,单纯使用过氧化物引发剂时交联反应速度极慢,当采用引发剂—促进剂体系,则能大大加速交联固化速度,即可实现常温下成型加工.2.室温交联固化时树脂胶液的凝胶时间,是随引发剂的种类.用量比的变化而变化的,促进剂用量增加,放热峰温度提高,固化时间缩短.钴-氢过氧化物引发系统对反应条件的适应性较宽,即使交联固化不足时,以后还能继续交联固化.3.配制树脂胶液时,促进剂的实际用量比,根据施工过程所需要的时间,可以从图中跟踪出来,凝胶时间应足以保证手糊作业的全面完成.树脂胶液凝胶时间的过短或过长,对手糊作业不利,对制品的综合性能亦有不良影响.4.产品的测试结果显示,加入玻璃纤维粗格子布增强的不饱和聚酯比未增强的不饱和聚酯拉伸强度可高4倍之多.增强材料玻璃布赋予制品以综合强度,不饱和聚酯树脂实质上是联结剂.5.从DSC图纸可以看到:在84.2℃时开始固化,在120.9℃自加速效应最大.思考题:1.在凝胶时间的测定和成型加工中为什么不能将引发剂和促进剂一起加入?答：促进剂和过氧化物之间发生一种氧化还原反应，致使过氧化物的O-O键发生对称裂解，取代热裂解,亦称化学裂解.配胶操作中不允许将促进剂和引发剂直接相混合.否则反应猛烈而会引起爆炸.通常先将引发剂加入树脂中.搅拌混合均匀,最后加入促进剂并快速混合均匀,立即用于测定和成型.。
31 易溶盐试验31.1 一般规定31.1.1 易溶盐是指土中易溶于水的盐类。
包括全部氯化物和钠钾硫酸盐，钠钾碳酸盐。
31.1.2 本试验适用于各类土中小于2 mm颗粒的土，当土中含有大于2mm 颗粒的的土时，应先进行筛分求出大于2mm颗粒土总土质量的百分数。
本试验硫酸根含量的测定：EDTA络合滴定法适用于硫酸根含量大于0.025% 或大于50mg/L的土；比浊法适用于硫酸根含量小于0.025% 的土。
31.1.3 易溶盐含量大于0.5％的称为盐渍土，盐渍土分类按《铁路工程岩土分类标准》(TB10077)和《铁路工程特殊土勘察规范》(TB10038)的规定进行。
31.1.4本试验采用平行测定，平行测定允许差应符合下列规定：1 质量法：蒸发残渣量取浸出液的体积，以蒸干所得残渣不少于0.020 g 为宜，当蒸干称量所得残渣在0.020～0.500 g之间时，平行测定偏差应不大于0.003 g；当蒸干称量所得残渣大于0.500 g时，平行测定偏差应小于0.005 g。
2 容量法：量取浸出液的体积，以滴定消耗标准溶液不少于1 ml为宜，平行滴定偏差应小于或等于0.1 ml。
31.1.5 本试验用土浸出液的制备：称取按本规程第3.4.1条制备的试样约50～100 g（视土中含盐量和测定项目而定），准确至0.01 g，放入广口瓶中，按土水比1：5加水（当土中含盐量高达几十克时，可加大土水比例，但最大不宜超过1：20），搅拌约5 min，放置12h（或用振荡器振荡3 min）后过滤，所得溶液即为土浸出液。
浸出液应是无色透明溶液，如果混浊应采用离心分离或用砂离棒抽滤；如果有色可用双氧水或活性碳脱色。
浸出液贮于细口瓶中备用。
同时另取一份试样按第4.2节测定风干含水率。
31.1.6 本试验记录格式应符合表31.1.6的要求。
212复核年月日试验年月日31.2 蒸干法易溶盐总量测定31.2.1 本试验应采用下列仪器设备：2131 天平：称量200 g，分度值0.0001 g。
我厂二期凝结水精处理再生系统树脂分离间歇性乱层原因分析和解决摘要：火力发电厂凝结水精处理系统树脂失效后需要进行再生，再生过程的阴阳树脂分离是树脂再生的关键步骤。
树脂再生不彻底，会缩短精处理系统运行周期，严重的还会造成精处理系统出水水质恶化。
我厂凝结水精处理再生系统在基建调试完成投运半年后，在树脂再生过程间断性地出现树脂分离乱层现象。
针对该现象，我们对树脂分离塔的运行控制程序、参数、附属系统设备、阀门运行的可靠性等方面进行跟踪排查、试验和分析，最终找到问题所在并加以解决。
关键词：凝结水精处理系统；再生；分离；水质火力发电厂凝结水精处理系统树脂失效后需要进行再生，再生过程的阴阳树脂分离是树脂再生的关键步骤。
阴阳树脂分离结果的好坏直接关系到后续树脂再生的质量，树脂再生不彻底，会缩短精处理系统运行周期，严重的还会造成精处理系统出水水质恶化。
因此，凝结水精处理系统树脂再生必须控制好树脂分离效果。
我厂二期工程2*1000MW机组凝结水精处理树脂再生系统树脂分离采用“高塔法”进行分离。
系统在基建调试完成投运半年后，在树脂再生过程间断性地出现树脂分离乱层现象，现象为：同一套树脂进行分离，一次分离效果很好，进行二次分离时出现乱层或上套失效树脂再生时分离效果很好，下套树脂再生时分离出现乱层，树脂分离效果不好，需反复重新进行分离，极大地影响树脂再生效率，对再生用水也造成较大浪费。
针对该现象我们对树脂分离塔的运行控制程序、参数、附属系统设备、阀门运行的可靠性等方面进行跟踪排查、试验和分析，找出问题关键所在并加以解决。
1、从分离塔运行控制步序进行排查树脂分离塔树脂分离是根据控制系统设定好的程序自动运行树脂分离步序的。
精处理高速混床失效树脂倒入分离塔后先注水用压缩空气进行擦洗，完成擦洗步骤后才开始对阴阳树脂进行分离。
树脂分离分5个步序顺序进行，共执行两次。
离塔操作步序和控制参数如下表（表1-1）所示：表1-1 分离塔次操作步序和控制参数第一次分离完成后，关闭反洗水进水调节阀，开启阴再生罐下部排水阀、分离罐阴树脂出脂阀、上部进水限位阀、托脂进水阀；调节上部进水限位阀流量到20m3/h，底部托脂进水阀流量到8m3/h，将分离塔上部阴树脂输送到阴树脂塔，输送时间720秒。
