・５６・ 钻 采 工 艺 ＤＲＩＬＬＩＮＧ＆ＰＲ０ＤＵＣＴ１０Ｎ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２００８年７月 Ｊｕｌｙ ２００８
裂缝性非均质底水油藏含水变化规律研究
吕爱民，姚军
（中国石油大学石油工程学院）
吕爱民等．裂缝性非均质底水油藏含水变化规律研究．钻采工艺，２００８，３１（４）：５６—５８
摘要：针对裂缝性油藏中裂缝发育程度不同、非均质性强的特点，将其储层抽象成渗透率渐变的地质模型，
并应用油气渗流理论推导出了部分打开裂缝性非均质底水油藏的水相分流量方程，同时对分流量曲线的影响因素
进行了分析。分析表明，该方程可准确描述不同储层条件、不同生产压差下的含水变化规律。该理论的建立为裂
缝性非均质底水油藏开发动态分析和预测提供了依据。
关键词：裂缝性油藏；底水油藏；非均质；分流量方程
中图分类号：ＴＥ ３１１ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００６—７６８Ｘ（２００８）０４—００５６—０３ 、
我国的大部分碳酸盐岩油田，其流体流动空间
以裂缝为主，且油藏内裂缝发育程度不一，非均质性
强，有些同时有底水存在。目前适合这种类型油藏
的油藏工程方法较为缺乏，国内外的研究多集中在
均质底水油藏的临界产量、见水时间方面 Ｊ，而对
其含水变化规律的研究相对较少，对含水的预测主
要根据水淹厚度来粗略估算 ‘、 Ｊ，对裂缝性非均质
底水油藏含水变化的理论研究几乎还是空白，远远
满足不了现场的要求。
一、裂缝性非均质底水油藏理想 为
地质模型的建立
鉴于裂缝性储层的裂缝发育程度不一、非均质
性强的特点，可将其抽象为渗透率渐变的地质模型，
以反映油藏内由大缝到小缝的过渡特点。渗透率渐
变地层剖面流动示意图如图１所示，假设油井位于
地层中心，打开厚度为ｂ，油井半径为Ｒ ，油藏避水
高度为Ｈ，井底压力为Ｐ ，边缘压力为Ｐ 。假设渗
透率沿径向变化系数为０，则各点渗透率为：
Ｋ（ｒ）＝Ｋ＋５１＂ （１）
其中：Ｋ一井点渗透率，ｔｘｍ 。
石油天然气学报（江汉石油学院学报）２０１３年１０月第３５卷第１０期 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ０ｉｌ ａｎｄ Ｇａｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｊ．ＪＰＩ）Ｏｃｔ．２０１３ Ｖｏ１．３５ Ｎｏ．１０
海上特高含水油田剩余油分布规律研究
何贤科，涂齐催，宋春华（ｃｐＮ－￣（中国）有限公司上海分公司，上海２０００３０）
［摘要］在储层精细描述的基础上，结合生产动态特征对剩余油分布规律进行了研究 。认为，砂体展布决 定了水体的侵入方向，储层物性则影响水线推进的速度，水线沿高渗带快速推进，物性差的区域水洗程 度低甚至未水洗，形成了剩余油富集。结合剩余油形成机制，总结了海上特高含水油田剩余油在平面、 层间和层内的富集规律。实践证明，剩余油分布规律是合理可信的，对类似油田的剩余油挖潜具有重要 的指导和借鉴意义。 ［关键词］海上油田；特高含水；剩余油；非均’质性；储层物性 ［中图分类号］ＴＥ１２２．３ ［文献标志码］Ａ ［文章编号］１０００—９７５２（２０１３）１Ｏ一０００１～Ｏ５
１油田地质与开发简况
ｘ油田位于中国海域，为长轴背斜、断背斜构造，含油层系为古近系渐新统，油藏埋深２２９０～ ２８７０ｍ，共分为８个油组（Ｈ ～Ｈｓ），其中主力油组为Ｈ 、Ｈ。、Ｈ 。沉积类型主要为滨湖相沉积，水 下分流河道砂体和滨外砂坝砂体是主要的储集体［１］。主力油藏单砂体厚度４０～１０６ｍ，平均厚度６～ １２ｍ。储层物性较好，孑Ｌ隙度ｌ８ ～３Ｏ ，渗透率１００～１０００ｍＤ。油藏类型以块状底水油藏为主，其
次为受岩性控制的层状边水油藏。原油品质好、密度低、黏度小，地面原油相对密度０．７５４～０．７９０，
黏度０．８７～１．６２ｍＰａ・Ｓ，具典型轻质油特征。ｘ油田于１９９８年投产，采用不规则井网进行天然水驱开 发，截至２０１２年底，油田共有１１口开发井，油藏采出程度４３ ，综合含水率９６．５ 。笔者在精细油
藏描述的基础上，分析了剩余油的分布规律，建立了特高含水期剩余油分布模式，对下步的剩余油挖潜 及类似油田的开发调整具有指导和借鉴意义。
(完整word版)油井含水急剧上升的原因探讨
油井含水急剧上升的原因探讨
1、油井含水急剧上升的危害
当油井的含水达到98％时,意味着油井失去了开采价值,可见含水对油井生产的重要性，油井含水急剧上升对油井的生产造成很大的影响，首先是减缓了单井的采油速度，由于含水的急剧上升,造成日产油量急剧下降，从而减缓了单井的采油速度；其次是由于含水急剧上升,造成油层内大量原油开采不出来,从而降低了区块的采收率；再次，由于局部油井含水的急剧上升，造成注入水沿水线突进，一方面造成局部油层水淹,另一方面造成平面矛盾加剧,使其他区域油层注水见效慢或没有注水效果。
2、油井含水急剧上升的原因
油井含水急剧上升是多方面原因造成的,分析研究以下几种情况.
2.1油井措施后含水急剧上升.
油井酸化措施后，含水急剧上升,而且一直居高不下，分析原因，一方面是酸化措施时,喷挤酸化液压力过大，造成油层裂缝增多，从而水线推进通道增多；另一方面酸液的浓度较高,酸液与疏通了高渗层或底水。所以这也是底水油藏措施中应特别注意的问题。对于有高渗层的应该采取暂堵后进行措施，对于底水油藏应该控制措施强度，即酸化时控制喷挤酸化压力及酸液浓度.
2。2底水发育区域油井在热洗、修井等措施之后含水大幅上升。
在地水发育区域油井在热洗、修井等措施的时候,工作液中的滤液进入地层中，形成水相堵塞。就水湿性地层而言,油相/气相要想进入井筒，就必须克服油—水或气—水界面上的毛管压力。若地层能量太低，无法克服这个压力，造成井筒内只有水而无油气,也就是形成了所谓的水锁损害。一般来说，在低渗地层中，尤其是低渗气藏，水锁比较严重。
2.3注入水沿高渗透带突进。 (完整word版)油井含水急剧上升的原因探讨
2。3。1高渗透油层含水急剧上升。
在高渗透油层中，如果油水井层位对应较好,油井易受到注入水注水效果，当注入水量大大超过采出液即注采比较高时，容易加快油层水淹，待油层大面积水淹后,水驱油效率大大降低，变成了以水洗油的情况,含水居高不下。
第１６卷第２期 重庆科技学院学报（自然科学版） ２０１４年４月
水驱油田含水上升规律综合研究与实践
缪飞飞 刘小鸿 张宏友耿娜 张言辉 （中国海洋石油（中国）有限公司天津分公司，天津３００４５２） 摘要：利用油田相对渗透率曲线，推导地质储量采出程度对应的含水上升率表达式，并通过实践论证。所推导理 论关系表达式具有良好的适用性，可以分别表征３种含水率与采出程度的关系及相应含水上升率类型。 关键词：含水上升规律；相对渗透率曲线；分流量方程；地质储量 中图分类号：ＴＥ３４１ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７３—１９８０（２０１４）０２—００７１—０３ 含水上升规律是水驱油田的主要规律。含水率 与采出程度的关系可以划分为３种类型，即凸型、ｓ 型和凹型，所对应的含水上升率与含水率关系曲线 也呈现出不同形态，其含水上升率最大值出现时刻 及数值大小也不相同¨ Ｊ。含水上升率随含水率先 升后降，但含水上升率的峰值有高有低，峰值发生时 的含水率也有低有高 Ｊ。为了能得到不同类型油 藏水驱开发的含水上升规律曲线，此次研究中利用 油田相对渗透率曲线，结合分流量方程从理论上进 行推导，推导出地质储量采出程度对应的含水上升 率表达式，并结合油田实践加以论证。从几个油田 的实践可以看出，研究所得理论关系表达式具有良 好的适用性，可以分别表征３种含水率与采出程度 的关系及相应含水上升率类型。 １ 水驱油田理论含水率 油水两相渗透率可以由多种形式表示，广泛应 用的是Ｃｏｒｅｙ表达式 ｍ ： ＝ｋ・（Ｓ。 ）・５ （１） Ｋ ＝Ｋ 。・（Ｓ ｉ）・（１一Ｓ ｄ） （２） ｓ （３） 根据分流量方程，在不考虑重力和毛管压力影 响的条件下，含水率的表达式为： 莉 将式（１）、式（２）代入式（４），并令： ＝ （５）
＝ （６） 根据Ｓ 的定义，其实Ｓ 就是可采储量采出程 度。因此有式（７）： ＝ （７） ２水驱油田理论含水 升规徨 含水上升率定义为，每采出１％的地质储量后 含水率的上升值。它是评价油田开发效果的重要指 标，含水上升率越小，油田开发效果越好¨¨。 （８） 在注水油田开发过程中，油层平均含水饱和度 可表示为 ， ： Ｓｗ ｌ Ｖ ｐ。（ 一ｓｗ・）＋Ｓｗｉ （９） 由于 ＝Ｒ地，那么结合式（３），式（９）即变为式 』Ｔ （１０）： 尺地＝ ＝ ｃ 。 结合式（１０），式（８）即变为： １一Ｓ ｉ ＝一 ＝——０一 ｄ尺地ｄＲｆ １一Ｓ ｉ—Ｓ。 由式（７）对可采储量采出程度求导，结合式（１１）得： 收稿日期：２０１３—０７—２６ 基金项目：国家科技重大专项（２０１１ＺＸ０５０５７—００１） 作者简介：缪飞飞（１９８３一），男，陕西西安人，硕士，研究方向为油气田开发。 ・７１・
