当前位置：文档之家 › 深层气井油套管柱力学分析方法探讨_王建良

深层气井油套管柱力学分析方法探讨_王建良

  • 格式：pdf
  • 大小：198.51 KB
  • 文档页数：4

下载文档原格式

  / 4

合集下载

浅层稠油油藏水平井完井技术

浅层稠油油藏水平井完井技术
２ ０ 年 的稠 油 水 平 井 采 用 两 种 井 身 结 构 ，分 ０９
图 ２ 二 开 贯 眼 完 井 井 身 结构
别见 图 １ 图 ２ 和 。第 一 种 沿用 ７口试 验 井 应 用 较 为
３３ 二开贯眼完井井身结构试验井在完井管柱 １ 下入 过 程 中均 出现 了较 严 重 的阻 卡 ，如 Ｂ ５ 水 平 ０２
图 １ 三 开 尾 管 悬 挂 完井 井 身 结 构
１ 完井方式优 选
浅 层稠 油油 藏 的特 点是 埋藏 深 度浅 ，油 藏温 度
较 低 ，原油 黏度较 高 ，开采 极其 困难 。 目前 稠油普 遍采 用蒸 汽吞 吐稠 油热 采来 增加 原油 自然 流动 的能
力 ，并 对 井身 结 构 提 出 以下要 求 ：① 采 用 下套 管 完井方 式 建立具 有较 强力 学 支撑 的井筒 ，为高 压蒸 汽热 采提供 安全 的井 眼条 件 ；②水 平段 完井 管 柱使
旦 出现 完井 管柱 中途 卡死 ，将 无 法封 隔油层 上部 地 柱 时现 场须按 设计 要求 调整 好泥 浆性 能 ，改 善其润 层 ，以致 无法 进行 注蒸 汽开采 ，后果 十分严 重 。 滑性 能 ，在直 井段 及井 斜较 小 的井段尽 可能采 用加 考虑 二 开贯 眼完井 井身结 构在 完井 作业 中的 风 重钻 杆 和钻铤 作 为送入 钻具 ，以增 大管柱 下人 的驱 险 ，最终 选择 了较 为稳 妥 的三开尾 管悬 挂完井 井身 动力 。
砂 冲缝 筛 管 完 井 。第 二 种 为 二 开 贯 眼完 井 井 身 结 主 要是 造 斜 井段 存 在 夹 层 和不 同岩性 层 间 过 渡带 ；
构 ，Ｂ 油 田公 司在 百重 ７ 区部署 了 ３口二开 贯 眼 其 次 由于稠 油油藏 埋 深浅 ，井段 短 ，应 用 常规直 井 Ｚ 井 完 层稠 油水 平井 要求 造斜 率 高 ，而且地 层 疏

080505大庆油田高温深井试气井下管柱力学分析

080505大庆油田高温深井试气井下管柱力学分析

大庆油田高温深井试气及其管柱特点简析表1是与管柱力学计算有关的大庆油田高温深井试气基础数据，表2所示为大庆油田常用试气（压裂）井下管柱组合。

由表可见，与传统的试井（Well Testing）作业及国内其它油田相比，大庆油田试气的主要特点为高温、深井、高压，且经常进行射孔、测试、压裂联作，因此，必须考虑上述特点，进行管柱力学分析。

此外，以前大庆油田试气井口主要为控制头，但随着APR测试工具的引入，也开始用采油树试气。

而井下封隔器既有传统的PT封隔器、插管封隔器，也有可双向限位的封隔器，如JS—2、RTTS等。

采油树、控制头及不同封隔器对管柱轴向变形的约束是不一样的，因此，进行管柱力学分析时，必须考虑井口和井底对管柱的约束，用“超静定”结构和非线性分析方法，迭代计算管柱受力和变形。

表1大庆油田高温深井试气管柱力学分析基础数据表2大庆油田常用试气（压裂）井下管柱组合一、大庆油田高温深井试气（压裂）井下管柱变形分析为分析方便，计算压力时，以井口为坐标原点，向下以井眼轴线作为z 轴；计算轴向力、弯矩、接触力时，以井底为坐标原点，向上以井眼轴线作为x 轴。

根据管柱力学分析惯例，为了综合反映内外流体对管柱轴向力及管柱轴向稳定性的影响，定义“等效轴力”)(x Fe ： )]x (A )x ()x (A )x ([)()(o o i i ρρ++=x F x Fe经过分析，内压)(z p i 、外压)(z p o 、轴向力)(x F 、弯曲管柱与井壁的接触支反力)(x N 和弯矩)(x M 计算公式如下：流动摩阻井口±+=Z )(i γi i p z p Z p )(p o o o γ+=井口zEIx Fe x x N 4)()()(2δ=2)()()(x x Fe x M δ=其中，)(x F —离井底高x 处管柱所受的“真实轴力”，井口i p —井口管内压力 ，i γ—管内流体比重，流动摩阻±—产出时加流动摩阻、注入时减流动摩阻（流动摩阻由流体力学分析提供），井口o p —井口环空压力，o γ—管外流体比重。

水平井修井管柱与油层套管受力分析

水平井修井管柱与油层套管受力分析
１５水平 段 ． 进 入 水 平 段 后 ． 段 内 油 层 套 管 基 本 处 于 水 平 状 态 修 井 管 柱也 该
得 以 再 次 恢 复 自 由直 度 ．抗 弯 曲时 作 用 在 油 层 套 管 表 面 上 的 正 压 力 水 平 井 钻 井 双 增 剖 面 的井 身 结 构 有 直 井 段 一 斜 段 一 斜 段 一 增 稳 增 ‘ △Ｎ’ 随之消失 修井管柱仅在重力作用 下 ． 与油层套 管底部稳定接 斜 段 一 平 井 段 组 成 水 触（ 如例 图一 ： Ｄ点所示 ）但是修井 管柱对油 层套管底部表 面的正压 ．
增剖 面 水平 井钻 井剖 面 ， 对修 井 过 程 中修 井 管 柱 与 油 层 套 管 的 受 力情 况进 行 简要 分析 。
【 关键词 】 双增剖 面地 震技 术； 变曲率单增剖 面； 圆弧单增剖 面
目前 。 胜利油 田水平井钻 井及完井 工艺技术 已经非常成熟 ． 国 是 内水 平井钻井完井 、 投产应用 规模最大 的油 田之一 ． 且为胜 利油 田新 区开发 、 老区挖潜 、 提高采收率 、 保持高产稳产做出 了重大贡献 。 但是 ， 水平井 修井 工艺技术 却严 重滞后 直井及一般斜井 中实施的分层分 在 采、 填砂 、 注灰及 防砂 等修井工 艺技术 ： 用的打捞 、 使 分层及 防砂 等修 井工 具 ．因水平井 的钻井轨迹 及水平段 内重力分散 等特殊性 质的影 响， 无法在水平井 内实施或使用 。尤其是 ： 由于水平 井的特殊钻 井轨 迹 ， 井 管 柱 在 进 行 起 下 、 捞解 卡 及 钻 、 、 等 施 工 时 ， 油 层 套 管 修 打 磨 铣 对 的磨 损 更 是 急 待解 决 技术 难 题 ． ．
曲 ． 在 重 力 及 油 层 套 管 的 斜 度 作 用 下 ． 贴 在 油 层 套 管 底 部 表 面 上 并 紧

油气井套管柱强度计算方法文献调研报告

油气井套管柱强度计算方法文献调研报告

油气井套管柱强度计算方法文献调研报告 1抗挤强度计算方法1.1 前苏联1930年布尔卡柯夫首先提出了油气井套管抗挤强度计算公式，而1933年铁摩辛柯从另外的途径也得到了该公式[1]，因此该公式被命名为布-铁公式：⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛++-⎪⎭⎫ ⎝⎛++=y y y c EK K e EK K e EK K P σσσ222242312311.1 （1） 式中：K=t/D ，为壁厚与外径之比。

布尔卡柯夫[2, 3]通过实验验证了该公式，并发现该公式计算得到的套管抗挤强度要比实验值小1.13倍，同他认为处于压缩状态下工作的屈服极限为拉伸状态下工作的屈服极限1.1倍，即⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛++-⎪⎭⎫ ⎝⎛++=y y y c EK K e EK K e EK K P σσσ2222423123124.1 （2） 随后式（2）被前苏联国家石油研究采用，在上世纪四十年代作为国家标准进行使用。

从上世纪50年代开始，前苏联颁布的ГОСТ632-50、ГОСТ632-57、ГОСТ632-64 分别采用了不同形式的萨尔奇索夫（Г.М.Саркисов）公式作为抗挤强度的计算依据。

萨尔奇索夫公式不但考虑了套管不圆度的影响，而且同时考虑了壁厚不均度的影响。

1960年5月，萨尔奇索夫在前苏联“石油业”杂志上发表的最新形式的套管抗挤强度公式为：⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧-⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=y y y c EK K e EK K e EK K P ρσρρσρρσ202min 320min 320min 42312311.1（3）式中：D t K min min =，D t K 00=，min0K K =ρ 随着套管抗挤毁理论的发展，人们对套管抗静水外压的理论有了许多新的认识[4]，曾经在苏联流行了二十多年并作为国家标准的基础理论的萨尔索夫公式，终于遇到了耶内敏柯（Ереценко）等人的挑战。

大港油田油水井封堵技术再获新突破

大港油田油水井封堵技术再获新突破

（） 准 对油 井管 的强 度计 算 方法 进行 了重 新 １新标
分 类 ， 其是 将 油 井 管 的 内压 强 度划 分 为 管 子 屈 服 尤
ｄｃ ｏ ｆ ｃ ｔ ｄｗｔｏ ｔ ｅｅｔ ｌ ｉｉｎｏ ｔ ｗｉ ａ ｉ ｕ ｄｆｃ Ｒ］． Ｐ ８ ２， ｔ ｏｇ ｈｎ ｈ ｓ Ｓ Ｅ ４ ９ ３
算值 比旧标准计算值大 ， 对径厚 比小于 ２ 的套管的 ０ 挤毁强度计算值 比旧标准计算值小 ， 以对于套管 所 柱 的抗挤强度设计 ， 于不 同径厚 比的套管影响不 对 同 ， 径厚 比小 于 ２ 对 ０的套 管 ， 现设 计 方法 风 险较 大 ， 对 径厚 比大 于 ２ ０的套 管 ， 设计 方法 偏保 守 。 现
ｌ ＩＯ １ ０／Ｒ ２ ０． ｅｒｌ ｍ ｎ ａ ｒｌ ａ ｄ ｓ ｉ — Ｊ Ｓ ４ ０Ｔ ： ０７ Ｐｔ ｅ ａｄｎｔ ａ ｇｓｉ ｕｔｅ １ ０ ｏｕ ｕ ｎ ｒｓ
Ｅ ｕ ｔ ｎ ｎ ａｃ ｌｔ ｎ ｏ ｅｐ ｏ ｅ ｔ ｓ ｏ ａ ｉｇ ｔ ｂ ｑ ａｉ ｓａ ｄ ｃ ｌｕ ａｉ ｓｆ ｒｔ ｒ ｐ ｒｉ ｆｃ ｓ ， ｕ — ｏ ｏ ｈ ｅ ｎ
ｉｇ ｔｂ ｇｄ ｌ ｉ ｄ ｉ ｐ ｏ ｒｅ Ｓ ． ｎ ， ｉ ，ｒｌ ｐ ａ ｎ ｐ ｅ ｒｐ ｔｓ［ ］ ｕ ｎ ｉ ｅ ｎ ｌｅ ｉ ｐ ｅ ｉ ｐ
１ ｊ Ｌ Ｖ ＲＦＪＳ Ｅ ３ Ｋ Ｅ Ｅ ， Ｔ ｗＡ ＴＧ Ａ ａｙｉ ｌ ｕｓ ｓ ｅｇｈｐｅ Ｒ ． ｎｌｔ ａ ｂ ｒ ｒｎｔ ｒ ｃ ｔｔ －
漏失、 大孔道 窜流 ， 至是 无效水循 环 的难题 ， 甚 研制 开 发 出了一 种能 够迅速在 近 井地 带、 空壁、 亏 大孔道 、 裂
发 封层 封 井奠 定 了技 术基 础。截 至 目前 ， 该技 术 已应 用 于各 采油厂 ４ ５井次 ， 措施 成功 率达 ９ ％ 以上 ， 工 ０ 施

大庆油田高温深井试气井下管柱力学分析及应用

大庆油田高温深井试气井下管柱力学分析及应用
3
2 试气井下管柱力学分析
从工程应用角度来说 , 井下管柱力学分析的目的 就是计算管柱在坐封、射孔、压裂、开关井等试气过 程中的载荷、应力和变形 , 以此来了解管柱及封隔器 在井下的状态和安全性, 指导管柱设计和施工参数的 选择。对试气管柱来说, 在常规的载荷、变形、应力 分析之前, 最基础的工作是管柱轴向 ∃ 屈曲 % 分析, 因为只有搞清管柱在井下是处于直立状态还是弯曲状 态 , 才能采用相应的结构分 析方法对其进行 力学分 析。因此, 先简要介绍试气井下管柱临界载荷分析方 法 , 再介绍载荷、变形、应力的分析。
首先用结构屈曲分析手段研究了井下管柱的屈曲 行为, 找到了井下管柱正弦弯曲、螺旋弯曲及自锁临 界载荷、找到了弯曲管柱与井壁之间的接触正压力、 摩擦力的分析方法与简化公式。其基本思路是 : 先用 微元体分析法和静力平衡方程、小挠度梁弯曲理论建 立井下管柱屈曲变形微分方程 d F e ( z) - 2E I d 3 + dz dz 待定积分常数 = 0
3 2
EI
d + dz ( 1)
其中 矩;
E # # # 管 材弹性模 量; I # # # 管柱横 截面惯 性 # # # 弯曲管柱离开平衡位置的角度 ; z # # # 井深
坐标; F e ( z ) # # # 管柱在井深处所受的等效轴力。 然后, 应用非线性微分方程理论分析方程 ( 1 ), 由此了解管柱在井下的屈曲行为, 得到正弦弯曲临界 载荷 F z crs、螺旋弯 曲临界载荷 F zcrh 及自锁临界 载荷 F zcrk的计算公式。对于直井 , 其表达式为 F zcrs = 3 30m q e - ( p i A i - p 0A 0 ) F zcrh = 5 82 m q e - (p iA i - p 0A 0 ) EIq e - ( p i A i - p 0A 0 ) c

套管柱和注汽管柱热弹性力学分析

套管柱和注汽管柱热弹性力学分析

６ ３
４ 弯 曲应 力 由于 井 眼 存 在 一 定 的 曲 率 ， 套 管 就 位 后 ， 要 产 生 与 井 眼 一 致 的 弯 曲 ， ． 当 也 在
套 管 内 产生 弯 曲应 力 。
５ 热应 力 在 注 汽开 采过 程 中 ， 层 和 套 管 的 温 度 变 化 产 生 的 应 力 。 ． 地 ＝ 、 本假 设 基 １ 套管 的半 径 相 对 于 井 眼 曲率 半 径 很 小 ； ． ２ 套 管 和 地 层 岩 石 的 材料 都 是 线 性 弹 性 、 匀 、 向同性 的 ， 在小 变 形 范 围 内 ； ． 均 各 并 ３ 套管 和 地 层 岩 石 的线 膨 胀 系数 是 常 数 ； ． ４ 注 汽 时 套 管 和 地 层 处于 平 面 应 变 状 态 ， 水 泥 时套 管 处 于 平 面应 力状 态 ； ． 注 ５套管破坏符合密赛斯准 则。 ． 三 、 管的 载荷 和 套 管 内 的 应 力 套
（ ） 管 的 周 向 应 力 ２套
＝ ｎ＋ （６ １ ）
（ ） 管 的 轴 向 应 力 ３套
维普资讯
６ ６
石油钻采Ｉ 艺
ｄ 一 】 以２ ＋ 十
１９ ９ ５年 （ １ 第 ７卷 ） ６期 第
（ ７ １ ）
四 、 管 的强 度 校 核 套 如 果 对 于 所 有 的 ｒ ｔ 都 满足 、、 ，
则套 管 处于 安 全 状 态 。
丘 ——弹性模量 ； Ｋ — 井 眼 曲率 。 —
弯曲应力 ；
４ 套 管 和 地 层 的热 应 力 因 为地 层 和 水泥 环 的 弹 性 性 质相 近 ， 它 们 与 套 管 的 弹 性 性 质 ． 而 相 距较 远 ， 以 ， 套管 看 作 一 个 弹 性 体 ， 层 和 水 泥环 看 作 另一 个 弹 性 体 。 为套 管 的 壁 与 地 所 把 地 因

热采井套管柱力学分析与软件开发

热采井套管柱力学分析与软件开发

［ 中图分类号］Ｔ Ｅ ９ ３ １ ． ２
［ 文 献 标 志 码］ Ａ
［ 文章 编 号 ］ １ ０ ０ ０— ９ ７ ５ ２（ ２ ０ １ ３ ）１ １— ０ １ ５ ５ —０ ３
在稠 油 热采 开发 过程 中 ，由于受 注入 蒸汽 高温 的影 响 ，套 管柱损 坏 现象 时有 发生 。为 了 防止或减 轻 套管 柱损 坏 ，需要 针对 热 采井 套管 柱进 行 准确 的受 力分 析 ，确保 固井 及 开采过 程 中 的套 管 柱安全 。笔 者 针对 热采 井套 管在 提拉 、注汽 和热 采这 ３ 个 过程 进 行 了受力 分析 ，并 应用 Ｃ＃程序 设计 语 言开 发 了海 上
１ ． ２ 注 汽 过 程
１ ． ２ ． １ 高温对 套 管 强度 的影 响
在高 温下 套管 的各项 性能 参数 都会 发 生变化 ， 中国石油 天然 气集 团公 司管 材研究 所 研究 已表 明 了有
关 套管 的 这种 特性 ，随温 度 的升高 ，套 管 屈服强 度会 降低 。几种 常用套 管 屈服 强度 降低 系数 随温 度变化
石 油 机 械 工程
２ ０ １ ３年 １ １ 月
一
一
一
Ｅ△ ，
一
一
一
一
＿ ｇ
ｙ
ｌ ｌ
『 辨 ］
△ 一 ２ Ｉ ｋ ＋ － ｃ ｔ ｈ （ ｙ ） ］
２ 软 件 开 发 与应 用
２ ． １ 软 件 开 发
基 于对热 采井 提拉 、注 汽 、热 采 ３个 过 程 中的 套管 受 力 分 析 ，应用 Ｃ＃程 序设 计 语 言 开 发 了一 套
１ 热 采井 套 管柱 受 力 分 析
１ ． １ 提 拉 过 程

完井管柱力学分析及工程应用

完井管柱力学分析及工程应用

N = F + q sin cos ∀ 4 EI != A sin 2 z p s ps = 2 ∀= 2 z p h F= 2 EIq sin EI ( 3 2) A + 1 2 q sin 1 - A 8 ph = 32 A + 1
2 2
2
8
2
EI F
2
1- A 8
( 7)
F sr = 1. 875F s Fh = 2 2Fs 其中 m= EI q 式中 : E % % % 管材弹性模量; I % % % 管柱横截面惯性矩 ;
z
m min, 井口压力预计达到 100 MPa, 而环空又不能 打足够的平衡压力。因 244. 475 mm 油层套管下入 后历经 329 d 钻井、 38 d 完井试油, 并经过一次酸压 裂施工 , 磨损较为严重。 根据原管柱设计, 酸压管柱最大缩短变形超过 4 m, 最小安全系数只有 1. 3, 达不到 1. 4 的安全储备 系数下限。为了考察环 空加压和提高 压井液密度 ( 都可以提高 RTTS 封隔器的工作压差) 对管柱变形 和强度的影响, 又补充计算了( 1. 3 压井液 )、 ( 1. 3 压 井液 + 环空加 10 MPa ) 和( 1. 5 压井液) 三种不同控 制方式下管柱的变形和应力, 供生产决策参考。计 算对比结果如表 1 所示。
表1 高压酸化井管柱力学计算结果对比
1. 3 压井液 无流量 - 0. 36 1. 84 - 4. 47 - 0. 59 - 3. 58 902 574 1. 3 流动 - 2. 04 2. 38 - 4. 47 - 0. 58 - 4. 71 1064 569 1. 3 1. 3 压井液+ 10MPa 环空加压 未流量 - 0. 36 1. 31 - 3. 83 - 0. 51 - 3. 39 858 519 1. 4 流动 - 2. 04 1. 86 - 3. 83 - 0. 28 - 4. 29 999 514 1. 4 1. 5 压井液 未流量 - 0. 36 1. 58 - 3. 89 - 0. 48 - 3. 15 926 564 1. 3 流动 - 2. 04 2. 13 - 3. 89 - 0. 27 - 4. 07 990 533 1. 4

抽油机井杆柱两级组合节能探讨

抽油机井杆柱两级组合节能探讨
ｌ １ ． ７ ７ ％ 。
来 的 Ｄ级 抽 油 杆 降 级 使 用 后 ，可 减 轻 杆 柱 质 量 ２ ０ ％ ，减 少体 积 ２ ６ ％，降低 悬 点载 荷 ，减 少 功率 消
耗 ；增大 油流 空 间 ，改 善杆 管 的受力 状况 。 ｌ ６ 、 １ ． ２ 二 级组 合设 计 １ ）泵 挂 深 度 的确 定 。通 过 地 层 压力 决 定 静 液 面 高度 和采 液 强 度基 准 ，再 根 据 油井 液 体 的性 质 ， 确定 合理 的采油 压差 和沉没 度 ，然 后依 据沉 没压 力 和井 底流 压确 定泵 挂 深度 。 ２ ）设 计 方 法 。抽 油 杆 柱 组 合 的 设 计 方法 有 多 种 ， 目前 油 田常 用 Ａ Ｐ Ｉ 方法 设 计抽 油 杆 柱 。建 立应 力一 强 度 干涉 模 型 ，针对 不 同油 井 的地 质 特 点 、原
１ ７ ． １ 个 百 分 点 ，耗 电 量 减 少 率 可 达 到 １ １ ． ７ ７ ％ 。
关键 词 抽 油机 井 杆柱 组合 减 载 节 电
Ｄ Ｏ ｌ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｉ ． ｉ Ｓ Ｓ Ｒ． ２ ０ ９ ５ — １ ４ ９ ３ ． ２ ０ １ ４． ０ １ １． Ｏ １ ２
Ｔ艺技术研究” ，项 目编 号 ：２ ０ １ ３ － Ｈ Ｂ — Ｚ ０ ８ ０ ７ 。 抽 油 机 井杆 柱 两 级 组 合 节 能 探 讨
姚 庆童 王建 英 毛玲 谢 莲 英 毛 建 军 付 宪
（ １ ． 华 北 油 田公 司第 五 采 油 厂 ；２ ． 华 北 油 田公 司第 一 采 油 厂 ；
３ ． 华 北 油 田公 司 勘 探 开 发 研 究 院 ；４ ． 华 北 油 田公 司 二 连 分 公 司 ）

组合测井方法在深层气井套管质量评价中的应用

组合测井方法在深层气井套管质量评价中的应用

• 82 •PETROLEUM TUBULAR GOODS & INSTRUMENTS2021年4月-仪器设备与应用-组合测井方法在深层气井 套管质量评价中的应用姜大伟(大庆油田有限责任公司测试服务分公司黑龙江大庆163153)摘 要:针对深层气井的特点提出了小直径多臂井径和电磁探伤相结合的深层气井套管质量评价方法，并采用该方法对AS9 -P5井、AS27-P1井和AS3 -P2井的井下套管进行了测试。

结果表明，小直径多臂井径和电磁探伤深层气井套管质量检测技术可以有效判断深层气井井下套管风险程度,为压裂、完井方式、修井和射孔方案的制定提供可靠依据。

关键词！深层气井;套管质量；多臂井径仪；电仪中图法分类号:P631.8 + 1 文献标识码:A 文章编号：2096 - 0077( 2021) 02 - 0082 - 04DOI ：10.19459/j. cnki. 61 - 1500/te. 2021.02. 018Combination Logging Method for Casing QualityEvaluation in Deep Gat WellJIANG Dawei(Logging and Testing Servicet Company , Daqing 00,)20 Co. Ltd. , Daqing , Heiloogjiang 163153, China)Abstract : According i the characteristice of the deep gas weli , the method for casing quality evaluation is put forward with the combinationlogging of smali diameter multi-arm caliper and electromaanetie detection tooi. The testing resultr in AS9 一 P5 weli , AS27 一 P1 weli and AS3 一 P2 well show that the technolooy can effectively evaluate the downhole casing risk , which can provide reliable basis for establishingschemes of fracturing , well completion , well workover and paCoration.Key words ： deep gas well ； casing quality ； multi-arm caliper ； electcmagnetie detection logging tool用，需要讨论研究。

国内外油层套管柱计算方法及设计对比

国内外油层套管柱计算方法及设计对比
由外挤载荷和 内 压 载 荷 可 以 选 定 套 管,计 算 其 拉 伸 载 荷 ,见 图 3。
收 稿 日 期 :2020-09-15 作者简介:何可(1982- ),重庆璧山人,2012年毕业于西南石油大学石油工程专业,获硕士学位,现从事钻井技术工作。
50
内蒙古石油化工
2020 年 第 12 期
油 层 套 管 的 设 计 结 果 见 表 3。 其 中 chevron、
SLB 方法 的 设 计 结 果 相 同,其 余 方 法 设 计 结 果 不 同。SY 方法设 计 的 套 管 强 度 较 低,shell方 法 设 计 的套管强度较高。
因此,根据不同 方 法 设 计 出 的 套 管 结 果 有 几 种 情况,见 表 3。SLB、shell 方 法 在 《SY/T 64172009套管、油 管 和 钻 杆 使 用 性 能》中 无 满 足 要 求 套 管,SY 方 法 套 管 强 度 较 低。 这 是 由 于 蠕 变 地 层 挤 压载荷、气 侵、漏 失 液 面 位 置 或 者 掏 空 的 计 算 方 法 不同引起的。
掏空系数 抗挤安全系数 抗内压安全系数 抗拉安全系数 是否蠕变地层 是否泊松系数 封 隔 液 密 度 ,g/cm3
1 1.0 1.1 1.65
是 0.35 1.15
图1 油层套管有效外挤载荷
图2 油层套管有效内压载荷
2020 年 第 12 期
何 可 国内外油层套管柱计算方法及设计对比
51
图3 油层套管拉伸载荷
2.1 油层套管设计 油层套管载荷计算方法 见 表 1。表 1 中 给 出 了
不同加载情况下套管内载荷和外载荷的计算方法。 根据表1中油 层 套 管 载 荷 计 算 方 法,结 合 设 计

套管柱在钻井液-水泥浆耦合系统中振动特性的数值模拟

套管柱在钻井液-水泥浆耦合系统中振动特性的数值模拟
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｒｅｓｏｎａｎｃｅｒｅｓｐｏｎｓｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｃａｓｉｎｇｓｔｒｉｎｇｉｎａｎｎｕｌｕｓｏｆｏｉｌｗｅｌｌｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄｔｈｅｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｌａｗｏｆｖｉｂｒａ ｔｉｏｎｗａｖｅｉｎｃａｓｉｎｇｓｔｒｉｎｇｄｒｉｌｌｉｎｇｆｌｕｉｄｃｅｍｅｎｔｓｌｕｒｒｙｃｏｕｐｌｉｎｇｓｙｓｔｅｍ ｗａｓｓｔｕｄｉｅｄｕｓｉｎｇＡＮＳＹＳＷｏｒｋｂｅｎｃｈｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｏｆｔ ｗａｒｅ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｒｅｓｏｎａｎｃｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｏｆｃａｓｉｎｇｓｔｒｉｎｇｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｉｔｓｌｅｎｇｔｈ．Ｔｈｅｂｏｔｔｏｍ ｅｎｄｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｃａｓｉｎｇｓｔｒｉｎｇｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｆｒｅｑｕｅｎｃｙａｎｄｃａｓｉｎｇｗａｌｌｔｈｉｃｋｎｅｓｓ，ａｎｄｉｎｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｅｘｃｉｔｉｎｇ ｆｏｒｃｅ．Ｔｈｅａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｏｆｖｉｂｒａｔｉｏｎｗａｖｅｉｓｄｉｖｉｄｅｄｉｎｔｏｔｗｏｐａｒｔｓ：ｆａｓｔａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎａｎｄｓｌｏｗａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ，ｔｈｅａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎｒａｔｅｏｆｖｉ ｂｒａｔｉｏｎｗａｖｅｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｅｘｃｉｔａｔｉｏｎｆｒｅｑｕｅｎｃｙａｎｄｃａｓｉｎｇｗａｌｌｔｈｉｃｋｎｅｓｓ，ａｎｄｉｎｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｆｏｒｃｅ．Ｔｈｅｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｏｆ＂ｓｔｒｏｎｇｅｘｃｉｔａｔｉｏｎｆｏｒｃｅ＋ｔｈｉｎｗａｌｌｃａｓｉｎｇ＋ｌｏｗｆｒｅｑｕｅｎｃｙ＂ｉｓｏｆｏｂｖｉｏｕｓｒｅｓｏｎａｎｃｅｅｆｆｅｃｔ，ａｎｄｉｔｉｓｓｕｉｔａｂｌｅ ｆｏｒｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｃｅｍｅｎｔｉｎｇｑｕａｌｉｔｙｏｆｌｏｃａｌｗｅｌｌｓｅｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｏｆ＂ｗｅａｋｅｘｃｉｔａｔｉｏｎｆｏｒｃｅ＋ ｔｈｉｃｋｗａｌｌｃａｓｉｎｇ＋ ｈｉｇｈｆｒｅ ｑｕｅｎｃｙ＂ｈａｓａｌｏｎｇａｃｔｉｏｎｄｉｓｔａｎｃｅ，ａｎｄｉｔｉｓｓｕｉｔａｂｌｅｆｏｒｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｃｅｍｅｎｔｉｎｇｑｕａｌｉｔｙｏｆｌｏｎｇｗｅｌｌｓｅｃｔｉｏｎ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｖｉｂｒａｔｉｏｎｃｅｍｅｎｔｉｎｇ；ｆｌｕｉｄｓｏｌｉｄｃｏｕｐｌｉｎｇｓｙｓｔｅｍ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ｒｅｓｏｎａｎｃｅｒｅｓｐｏｎｓｅ；ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｏｆｖｉｂｒａｔｉｏｎｗａｖｅ； ｃａｓｉｎｇｓｔｒｉｎｇ

试油井下油套管柱安全评价技术研究的开题报告

试油井下油套管柱安全评价技术研究的开题报告

试油井下油套管柱安全评价技术研究的开题报告题目：试油井下油套管柱安全评价技术研究一、研究背景与意义随着石油工业的快速发展，油井下油套管柱作为保护油井壁的重要部分，承载着井下各种工具和设备的重量和压力，扮演着至关重要的角色。

但是在油田开采过程中，由于地质条件、井深和钻井技术等因素的不同，油套管柱容易出现耐磨、耐蚀性能下降、运行安全隐患等问题，严重威胁到油井的正常运行和生产安全。

因此，在石油生产过程中开发一种可靠的油套管柱安全评价技术，能够实现井下油套管柱的及时检测和监测，掌握油套管柱的安全状态，提高油井的生产效率和维修效益，促进油田经济效益的提升。

二、研究内容与方案1. 油套管柱安全评价指标体系的构建在本研究中，将首先结合国内外相关文献和标准，从油套管柱使用寿命、耐磨、耐蚀、密封性和运行安全等多个角度出发，构建一种完善的油套管柱安全评价指标体系。

2. 油套管柱安全评价技术的研究与应用根据指标体系，结合现有的油套管柱检测技术，针对油套管柱的多种缺陷与隐患技术开展研究，如超声波检测、磁场稳态检测、放射性同位素检测和光纤光栅技术等，建立油套管柱缺陷检测模型和故障预测模型。

并将已有的技术手段在实际油田应用中得以实现，检测油套管柱的缺陷和安全隐患，为油田设备和工程师提供正确和完整的油套管柱安全评价信息。

3. 油套管柱数据的处理与管理在油套管柱数据采集及处理管理过程中，方案将建立自动化监测及自动诊断体系，完善油井下油套管柱数据处理体系，规范油套管柱数据采集及实现快速统计、分析和评估，维护油套管柱文件的完整性和分析准确性。

三、研究进度计划第一年：1.文献调研与理论分析2.建立油套管柱安全评价指标体系3.开展油套管柱检测技术的研究和应用第二年：1.油套管柱故障诊断模型和预测模型研究2.实验模拟分析和实验结果分析3.油套管柱数据处理与管理体系建立第三年：1.综合分析与评估研究结果2.结果发布并撰写学术论文3.项目总结和成果展示四、预期研究成果1.建立油套管柱安全评价指标体系2.发展油套管柱的检测技术和故障预测模型3.建立自动化监测体系和数据处理管理体系4.提高油井生产效率和设备安全性，实现油田经济效益的提高。

深井超深井套管柱系统可靠性研究

深井超深井套管柱系统可靠性研究
２． １ 套管柱单元划分原则 ） 几何参数和载荷 １ 套管柱在 材 料 力 学 参 数 、 发生变化处进行基本单元划分 。 ） 力学 ２ 每个基本 单 元 具 有 相 同 的 几 何 参 数 、 性能和失效形式 。 ） ３ 每个基本单元尽量包含相同个数的套管体 和套管螺纹 。 ２． ２ 套管柱基本单元可靠度计算 对于 套 管 柱 某 种 特 定 的 失 效 形 式 ， 选取屈服强 度σ 弹性 模 量 Ｅ、 泊 松 比 μ、 外 径 Ｄ 和 壁 厚δ 作 为 ｓ、 随机变量 。 若已知 管 材 屈 服 强 度 的 均 值 及 方 差 ， 则 深井超深井不同失效形式对应的套管柱可靠度为
·１ ２·
０ １ １年１ ０月 石 油 矿 场 机 械 ２
深井套管柱的可靠性影响因素和主要失效形式的发 生概率 。
β＝
Ｄ（ －Ｄ（ σ σ ｓ） １） Ｖ（ ＋ Ｖ（ σ σ ｓ） １） 槡
并对某油田超深井（ 井深 系统 可 靠 度 计 算 模 型 ， 套管柱系统可靠性进行分析 ， 得到深井 、 超 ７ ３ ８ ０ｍ）
２ ０ １ １ ０ ４ １ ８ ① 收稿日期 ： － － （ ） 国家重点基础研究发展计划项目 （ ９ ７ ３ 计划 ） ２ ０ １ ０ Ｃ Ｂ ２ ２ ６ ７ ０ ０ 基金项目 ： ， 王 军（ 男， 浙江慈溪人 ， 高级工程师 ， 目前 从 事 采 油 工 程 方 １ ９ ６ ５ １ ９ ８ ８ 年毕业于江汉石油学院采油工程专业 ， 作者简介 ： －） ： 。 面的研究 ， Ｅ－ｍ ａ ｉ ｌ ｗ ｕ ｎ ｅ ｔ ｒ ｏ ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ． ｃ ｏ ｍ． ｃ ｎ － ＠ｐ ｊ
Ｃ ａ ｓ ｉ ｎ Ｓ ｓ ｔ ｅ ｍ Ｒ ｅ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｏ ｆ Ｄ ｅ ｅ ａ ｎ ｄ Ｕ ｌ ｔ ｒ ａ ｄ ｅ ｅ Ｗ ｅ ｌ ｌ ｓ － ｇ ｙ ｙ ｐ ｐ

深井试油管柱力学分析及其应用

深井试油管柱力学分析及其应用

深井试油管柱力学分析及其应用
刘延鑫;王旱祥;侯乃贺;何建;郭建伟
【期刊名称】《钻采工艺》
【年(卷),期】2012(35)4
【摘要】针对深井管柱温度高、注液压力大,管柱受力复杂等特点,综合考虑井身结构、管柱组合、工况、施工顺序等因素,考虑封隔器的约束和温度、压力变化引起的温度效应、螺旋弯曲效应等四种效应对管柱受力、变形的影响,给出了试油井下管柱轴向受力、变形、应力计算方法,并结合油田现场实际对流体摩阻的计算方法进行了简化.根据理论分析开发了深井试油井下管柱力学分析软件,在管柱组合设计与强度校核、施工参数计算方面具有一定的指导意义,在胜利油田和大港油田已实际运用多次.
【总页数】3页(P71-73)
【作者】刘延鑫;王旱祥;侯乃贺;何建;郭建伟
【作者单位】中国石油大学机电工程学院·华东;中国石油大学机电工程学院·华东;中石化石油工程技术研究院;宝鸡石油机械有限公司广汉钻采设备厂;西南油气田公司输气管理处
【正文语种】中文
【中图分类】TE932+.2
【相关文献】
1.管柱力学分析在深井酸压施工中的应用
2.大庆油田高温深井试气井下管柱力学分析及应用
3.水平深井分段改造—试油—完井一体化管柱力学分析
4.深井压裂井下管柱力学分析及其应用
5.高温高压深井试油井下管柱力学分析及其应用
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

页岩气水平井气层封固难点分析与技术对策

页岩气水平井气层封固难点分析与技术对策

页岩气水平井气层封固难点分析与技术对策
武治强;周建良;靳勇;张红生
【期刊名称】《石油钻采工艺》
【年(卷),期】2012(000)0z1
【摘要】页岩气开采常用完井方式是套管射孔+分段压裂技术，能否有效封固页岩产层，避免气体窜流泄漏和稳定气井产量，是页岩气水平井固井水泥环要经受考验的难题。

从页岩地层特性、钻井施工条件以及后期增产作业等方面，分析了页岩气水平井气层封固面临的难点，提出了改善页岩气水平井水泥环封固能力的主要技术对策，应用了前置液固壁冲洗技术、可固化工作液技术、水泥石降脆增韧技术以及水泥环伤口自愈合技术。

现场应用表明，该技术提高了水泥环的封固质量，延长了气井生产寿命。

【总页数】4页(P26-29)
【作者】武治强;周建良;靳勇;张红生
【作者单位】中海油研究总院,北京 100027;中海油研究总院,北京 100027;中海油研究总院,北京 100027;中海油研究总院,北京 100027
【正文语种】中文
【中图分类】TE256
【相关文献】
1.页岩气水平井固井技术难点分析与对策
2.页岩气水平井固井技术难点分析与对策
3.页岩气水平井固井技术难点分析与对策
4.页岩气水平井气层封固难点分析与技术对策
5.页岩气水平井储层保护难点分析与技术对策
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
3
( 17)
F( z) — — — 井深 z 处管柱所受活塞力与流体摩 阻的合力 , N ; T( z) — — — 井深 z 处管柱的温度 , ℃; β— — — 管材线性热胀系数 ; Tso — — — 下钻时的地面温度 , ℃; μ — — — 管材泊松比 ; D,d — — — 管柱外径和内径 , m ; F zeo — — — 井底管柱所受等效轴向压力 , N 。
2
( 15)
ΔL b =
δL 2 F ezo -q e L ) F ez o ≥ qL 8 EI ( δF ez o F ezo < qL 8 EIq e
2
2
( 16)
( 6) 管柱总变形 ΔL =ΔL w +ΔL p +ΔL t +ΔL e +ΔL b 式中 : γ s — — — 管材密度 , kg m ; L — — — 封隔器坐封深度 , m ; 2 A— — — 管柱横截面积 , m ;
2 2 2 2
第 22 卷 第 3 期
王建良 : 深层气井油套管柱力学分析方法探讨
7
式中 : σ — — 相当应力 , N ; xd4 — σ r , σ θ, σ z — — — 径向 、 环向和轴向应力 , N ; τ — — — 剪切应力 , N ; σ — — 弯曲正应力 , N 。 M — 根据分析 , 在危险截面处 , 管柱内壁为应力危 险点 。
2013 年 6 月
油 气 井 测 试
第 22 卷 第 3 期
深层气井油套管柱力学分析方法探讨
王建良
( 大庆钻探工程公司试油测试公司 吉林松原 138000)
摘要 吉林探区气井测试虽然在井 口选择 及管柱 优化设 计上取 得了一 些经验 , 但对 深层气 井测试 管柱安全 分析缺乏深入研究 , 对测试管柱作业安全构成极大威胁 , 以往的经验做法无法适应新 的作业环境 要求 , 为此开展深 井试气管柱力学分析尤为重要 。 根据文献 , 结合深井 安全试 气工作 的需要 , 针对 试气管 柱结构 、试气 作业的 特点 , 在结构屈曲 、压杆稳定性研究成果的基础上 , 综合考虑井下实际工况 , 考虑吉林探 区常用的 井口释放悬 重和投球打 压坐封方式 , 将管柱作为井眼约束下的空间压杆 , 建立了管柱失稳变形的微分方程 , 以此分 析管柱弯曲 失稳的临界 载荷 , 分析弯曲管柱的轴向受力与变形情况 , 分析管柱在井下的载荷 、应力及 其安全性 , 为深井测试提供技术保障 。
4 井下管柱强度分析理论与公式
相当应力计算公式如下 : σ xd4 = σ r +σ θ +σ z -σ rσ θ -σ θ σ z -σ zσ r +3 τ ( 18) 其中 σ 2 I) ; σ M = Md /( r =-p i σ z = 4Fz 4N ±σ M , τ= 2 2 2 2 π ( D -d ) π ( D -d ) 2 2 2 p 0( D - d )-2 p i d σ θ = 2 2 d -D
气
井
测 试
2013 年 6 月
向下以井眼轴线作为 z 轴 ; 计算轴向力 、弯矩 、接触 力时 , 以井底为坐标原点 , 向上以井眼轴线作 为 x 轴。 根据管柱力学分析惯例 , 为了综合反映内外流体 对管柱轴向力及管柱轴向稳定性的影响 , 定义“ 等效 轴力” 为 : Fe( x )= F ( x )+ ρ i( x) Ai( x )+ρ 0( x) A0( x) p i( z )= p i 井口 +γ 流动摩阻 iZ ± p 0( z )= p 0井口 +γ 0 Z ±流动摩阻 N ( x )= δ ( x) Fe ( x )( 4 EI ) M ( x )= F e ( x) δ ( x )2 式中 : pi( z) , p 0( z) — — — 内压和外压 , N ; F( x) — — — 轴向力 , N ; N( x) — — — 弯曲管柱与井壁的接触支反力 , N ; M( x) — — — 弯矩 , N ; p i 井口 , p 0井口 — — — 井口管内和环空压力 , Pa ; ± 流动摩阻 — — — 产出( 注入) 时加( 减) 流动摩 阻 , 无因次 。 需要指出的是 , 如前所述 , 受井口和封隔器的限 位 , 井下管柱大多处于“ 超静定” 状态 , 轴向 “ 伸长” 变形转换为轴向拉力 , “ 缩短” 变形转化为压力 。 因 此 , 轴向力和轴向变形的计算需综合考虑结构超静 定、 摩擦力和自锁问题 , 分段迭代进行 。 因管柱轴向 力又影响到螺旋弯曲变形的大小 。 因此 , 若下部管柱 处于弯曲状态 , 其轴向力与轴向变形都需进行反复 的迭代计算 。 若等效轴力 F e ( x )小于临界正弦弯曲载荷 , 管 柱处于直立状态 , 轴力梯度为 : dFe ( x) =- q e ( 10) dx 若等效轴力 F e ( x )大于临界正弦弯曲载荷 , 管 柱处于正弦弯曲状态 ; 若 Fe( x) 大于临界螺旋弯曲 载荷 , 管柱处于螺旋弯曲状态 。 此时 , 轴力梯度为 : dF e ( x) =- q e + cN ( x) ( 11) dx 3. 2 井下管柱轴向变形分析 在内压 、外压 、 轴向力 、 管柱弯曲后与井壁的接 触支反力和弯矩等载荷及温度作用下 , 井下管柱将 产生轴向变形 。 轴向变形对作业的成败有重要影响 , 轴向变形过大 , 会引起封隔器失封或过大的螺旋弯 曲而使下部管柱塑性破坏 。 因此 , 国内外石油界对井 下管柱的轴向变形进行了深入的研究 。 按照结构分 析的一般方法 , 将井下管柱轴向变形分为轴力( 包括 自重 、 活塞力) 变形 、温度变形 、 鼓胀变形 、 螺旋弯曲 变形四个分量 ; 将坐封工况下上述四种变形的数值
3
5 应用实例
针对长岭 断陷深 层探井 长深 X 井 ( 井 深达到 5700 . 0 m) 开展了油套管柱力学分析 。 该井完井套 管主要参数见表 1 。
表 1 长深 X 井完井套管主要参数
规格 名称 ( mm) 表层 339 . 7 套管 技术 244 . 5 套管 钢级 N 80 J 55 P 110 TP 110T 壁厚 内径 下入 井段( m ) 抗内压 水泥返 固井 ( m m) ( m m) 起 止 ( M Pa) 高( m) 质量 12 . 19 315 . 32 12 . 5 11 . 99 220 . 52 11 . 7 10 . 54 9. 17 9. 17 10 . 54 118 . 62 121 . 36 11 . 3 121 . 36 118 . 62 353 . 03 1055 . 67 2512 . 19 4037 . 43 305 . 21 4453 . 52 5292 . 47 5606 . 88 85 . 2 85 . 2
关键词 吉林探区 深层气井 油套管柱 力学分析 文章编号 : 1004 -4388( 2013) 03 -0005 -03 中图分类号 : T E353 文献标识码 : A
1 井下管柱弯曲变形微分方程建立
为了进行井下管柱力 学( 载荷 、变 形 、应力 ) 分 析 , 首先应了解管 柱在井下的弯( 屈) 曲变形规律 。 为此 , 应用微元体分析法 , 取管柱 单元进行受力分 析 , 利用小挠度梁弯曲理论 , 得到井下管柱弯曲变形 微分方程 , 即 EI d θ z )-2 EI d θ d θ+ C = 0 3 + Fe( dz dz dz 2 式中 : E— — — 管材的弹性模量 , N m ; 4 I— — — 管材横截面惯性矩 , m ; θ — — — 管柱在井眼空间的角度坐标 , rad ; Z— — — 管柱轴向位置 , m ; Fe ( z) — — — 管柱等效轴向力 , N ; C— — — 待定为积分常数 , 无因次 。 这是一个高阶非线性常微分方程 。 由该方程的 解可以了解井下管柱的轴向屈曲行为 , 可以求得管 柱屈曲( 分叉) 临界轴力 , 可以分析井口悬挂力 、 封隔 器支撑力 、 内外压 、 粘滞摩阻及库仑摩擦力对井下管 柱轴向稳定性的影响 , 为井下管柱载荷 、 变形及应力 分析提供理论依据 。
3
( 1)
( 2)
EI / q e ; q e = q +γ i A i -γ 0 A0
式中 : qe — — — 单位长度管柱重量 , kg m ; pi , p0 — — — 内压和外压 , Pa ; Ai , A0 — — — 管柱内圆和外圆面积 , m ; γ i , γ 0 — — — 管内和管外流体密度 , kg m 。 井下管柱螺旋弯曲临界轴压为 : F ez crh = 5 . 82 mq e -( p i A i -p 0 A 0 ) 井下管柱临界自锁力为 : EIq e -( p i A i -p 0 A 0 ) ( 4) δ c 式中 : δ — — — 管柱与井壁之间的间隙 , m ; c— — — 管柱与井壁间的库仑摩擦系数( 约 0. 2) 。 F z crk = 2 ( 3)
3 2
2 井下管柱弯曲变形临界载荷分析
根据实验观察 , 随着轴向压力的不断增大 , 井下 管柱将由初始时的直立状态先发生平面正弦弯曲 ; 再发生空间螺旋弯曲 ; 最后发生自锁 , 即当轴向压力 达到某一数值后 , 螺旋弯曲的管柱将“ 锁死” 在井壁
3 井下管柱载荷分析及轴向变形分析
3. 1 载荷分析 为分析方便 , 计算压力时 , 以井口为坐标原点 ,
[ 作者简介] 王建良 , 男 , 1966 年出生 , 高级工程师 , 总地质师 , 1989 年毕业于 西北大学石油与 天然气地质 专业 , 主要 从事试油 及管理 工作 。 联系电话 : 0438 -6336351 , E-mail : jlsyw jl @163 . com 。
6
油
3 2
上而不再沿轴向移动 。 根据结构屈曲理论 , 正弦弯 曲、 螺旋弯曲和自锁相当于轴向载荷与变形曲线上 的分叉点 , 相对于三个分叉点有三个临界载荷 — — — 正弦弯曲临界轴压 、 螺旋弯曲临界轴压和临界自锁 力 。 而井下管柱变形微分方程的平凡解 、周期解及 螺线解正好对应于井下管柱的直立稳定状态 、正弦 弯曲状态和螺旋弯曲状态 。 应用微分方程理论 , 经分析得井下管柱正弦弯 曲临界轴压为 : F zcrs = 3 . 30 mq e -( p i A i -p 0 A 0 ) 其中 m =