七联箱梁高度计算

箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。

现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。

F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。

q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。

面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。

按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。

按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。

由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。

1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。

水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。

按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。

桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。

箱梁和板梁支座计算公式在工程结构设计中，箱梁和板梁是常见的结构形式，它们承担着桥梁、建筑等工程中的重要作用。

而支座则是连接结构和地基的重要部分，支座的设计和计算直接关系到结构的安全性和稳定性。

本文将介绍箱梁和板梁支座的计算公式，希望能对工程结构设计人员有所帮助。

一、箱梁支座计算公式。

1. 箱梁支座的承载力计算公式。

箱梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。

其中，N为支座的承载力，Q为箱梁自重，P为箱梁上的荷载。

在实际工程中，箱梁的自重和上部荷载可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。

2. 箱梁支座的位移计算公式。

箱梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。

其中，δ为支座的位移，P为箱梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。

支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。

3. 箱梁支座的刚度计算公式。

箱梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。

其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。

支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。

二、板梁支座计算公式。

1. 板梁支座的承载力计算公式。

板梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。

其中，N为支座的承载力，Q为板梁自重，P为板梁上的荷载。

与箱梁支座类似，板梁支座的承载力也可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。

2. 板梁支座的位移计算公式。

板梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。

其中，δ为支座的位移，P为板梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。

支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。

3. 板梁支座的刚度计算公式。

板梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。

其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。

支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。

箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。

现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。

F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。

q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。

面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。

按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。

按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。

由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。

1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。

水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。

按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。

5.8.3 钢箱梁设计计算示例一、设计资料1、设计荷载：城—A级2、桥面净宽：17.25m（四车道）3、标准跨径：45m4、计算跨径：44m5、主梁高度：1.80m6、高跨比： 1/24.47、主要材料：钢板采用符合国标《桥梁用结构钢》GB/T 714-2000的可焊接低合金高强度桥梁用结构钢Q345q,质量等级D级；桥面铺装采用0.08m的SMA沥青混凝土；8、设计规与参考：（1）城市桥梁设计荷载标准（CJJ77-98）（2）公路桥涵钢结构及木结构设计规（JTJ025-86）（3）铁路桥梁钢结构设计规（TB10002.2-2005）（4）道路桥示方书·钢桥篇（日本道路协会）（5）英国标准BS5400钢桥、混凝土桥及结合桥（西南交通大学）二、设计断面与尺寸钢箱梁的横断面、立面以及局部加劲构造见图5.8.3-1a、断面图b、立面图c、纵向U型加劲肋与横向加劲肋图5.8.3-1 设计断面与尺寸顶板：t=14mm腹板：t=12mm顶板纵向加劲肋：U型，上口宽360mm，下口宽240mm，高300mm，t=8mm,间距740mm顶板横向加劲肋：腹板高520mm,t=14mm；下翼板宽200mm，t=16mm；间距2.75m腹板竖向加劲肋；板宽400mm，t=12mm；底板纵向加劲肋：板宽200mm，t=12mm；底板横向加劲肋：腹板高400mm，t=12mm；上翼板宽200mm，t=14mm；间距2.75m三、桥面系（第二体系）计算箱梁顶板第二体系（桥面系）是由钢盖板、纵肋和横肋组成的正交异性板，该体系支撑在主梁上，仅承受桥面车轮荷载，见图5.8.3-2。

经典实用的手算方法有P-E法。

本例采用梁格系电算方法计算。

1、计算简图图5.8.3-2 桥面系梁格构造图单独计算第二体系时，主梁腹板位置按竖向支撑考虑，取5跨计算。

2、纵横肋的截面特性参考日本道路协会《道路桥示方书·III钢桥篇》6.2钢床板的有关规定。

K176+474.062现浇箱梁碗扣式钢管支架检算一、箱梁每平米重量计算：1.1支架上每平米箱梁重量根据碗扣式钢管支架横断面图，箱梁重量由两部份钢管支架承重，箱梁两侧翼板由8排钢管架支撑，箱梁底板和腹板由15排钢管架支撑,根据公铁铁立交各联箱梁横断面尺寸，其中左右幅第2联梁高1.4米，右幅第3联梁高为1.6米，本计算为左幅第2联箱梁及右幅第3联受力检算。

左幅第2联共3跨（19+19+15），共长53米，混凝土方量459.6立方米；箱梁断面尺寸如下：梁1.4m高；底板8.77m宽；顶板13.25m宽；翼板2.0m K176+474.062仙塘互通主线2号桥左右幅第2联现浇箱梁横断面图宽。

箱梁翼板横断面积S=0.60 m2，翼板横桥向宽度2.0m，纵桥向取单位长度1米计算。

左幅第2联翼板混凝土方量=0.60*53*2=63.6m3翼板荷载P翼理=（0.60 m2*1m*2.6吨/m3）/（2.0m*1m）=0.78吨/m2,箱梁单侧翼板由4根碗扣式钢管支架承重。

左幅第2联底板和腹板混凝土方量（半幅）=459.6-63.6=396.0 m3底板和腹板受力P底理=（396.0m3*2.6吨/m3）/（8.77m*53m）=2.22吨/m2,箱梁底板和腹板由15排钢管支架承重。

1.2其它荷载模板荷载:P模=2.5KN/m2,包括底板、腹板、内模和支撑方木重量施工人员：P人=1KN/m2振捣荷载：P振=2KN/m2风和雨荷载：P风=1KN/m21.3施工荷载P翼板施=P翼理+P模+P人+P振+P风=7.8+2.5+1+2+1=14.3KN/m2P底板施=P底理+P模+P人+P振+P风=22.2+2.5+1+2+1=28.7KN/m21.4计算荷载：P翼=1.2P翼施=1.2*14.3=17.16KN/m2P底=1.2P底施=1.2*28.7=34.44KN/m2二、中间跨竹胶板及方木简算2.1 底板竹胶板计算底板、腹板底模均为2cm厚的竹胶板，竹胶板放置在方木上，方木的中对中间距为30厘米,计算宽度取1米。

请问大家：1）桥博计算连续梁的横隔梁时建模仅取横隔梁的宽度还是取横隔梁的两侧渐变段的截面作为模型计算截面？2）对于箱梁的恒载如何处理，是作为均布荷载加载在桥面板上，还是作为集中力加载在腹板上？3）对于顶板带横向预应力的桥梁，计算出来的结果是不是不考虑翼板根部的拉应力？4）对于多室截面恒载如何分担？希望大家发表自己的看法，如果有相关的算例最好上传学习一下!向别的老工程师请教后他给我这样的解释：不知道大家有什么见解1、横梁截面宽度取(b+2bh+12h'f)，b为横梁厚度，bh为承托长度，h'f为板厚。

2、箱梁恒载主要都由腹板传递，取集中力加在腹板上。

3、个人认为应当考虑，施加横向预应力主要就是解决挑臂根部和腹板间桥面板下缘的拉应力，横向应力对横向钢束位置的调整非常敏感。

4、多室截面恒载可按腹板数量均分。

其实横向构件的计算分实体横梁和箱梁框架，以上的1、2、4点均用于实体横梁计算，第3点用于桥面板计算。

不知道大家有什么见解？关于横梁计算，由于在立交和高架设计时经常碰到，我谈一点个人看法，如果没有张拉横梁预应力，各个腹板的受力极不均匀，位移大的腹板，弯距比较小，承受的力也比较小，但是张拉横向预应力以后，各个腹板受力就比较均匀了，一般边腹板的力与中腹板的力之比在1.0～1.2之间。

对于多箱室的，恒载应该考虑两种情况更安全，一个是各个腹板均分恒载，另一个是边腹板是中腹板的1.2倍，另外一个就是桥面上的活载，大家是按照横梁上均布还是，腹板均分？我一般是底板范围均分和腹板均分考虑，毕竟活载比重比较小，计算差别不是很大！我的观点是：1、活载应根据车辆荷载进行横向加载，考虑最不利组合。

2、计算宽度取实体厚度。

楼上的宽度的取法从理论上讲是正确的。

但是保守的取法可以留一定的安全储备。

请各位指正。

这种横梁在城市桥梁和互通立交中用的比较多,我接触过很多向,看了以上几位的留言,也谈一下我自己的看法:举个简单的例子:三跨连续梁的中间横梁,计算的第一步是先进行纵向计算,得出横梁处的活载反力和恒载反力,然后才能进行横梁计算.1、对恒载处理的方式有两种:一是把恒载均布加到横梁上箱梁腹板宽度范围内;另外一种就是认为腹板传力,把恒载加到腹板位置集中力加载;这两种方式我都计算过,第二种方式对设计来讲偏于保守,我实际计算时采取折中的办法,把恒载打0.9折.试想一下横梁两边箱梁防撞墙的重量不可能全部传到横梁上吧!2、对活载的处理方式：根据纵向计算得出的活载反力，算出每个车辆荷载的的轴重，然后自定义车辆荷载，根据实际的横向车辆布置进行活载加载。

0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。

跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。

本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。

现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。

二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。

钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。

2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。

横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。

方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。

3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。

4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。

长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥工程3×30m连续箱梁计算1.工程概述本工程为长深公路遵化（承唐界）至南小营段上跨唐遵铁路分离式立交桥工程。

交叉点铁路里程为唐遵TK54+429m，交叉点斜角角度为110º。

桥梁起点里程为K20+546.9m（耳墙尾），终点里程为K21+185.1m（耳墙尾），桥梁全长638.20m。

2.设计依据3.设计标准及技术规范3.1.中华人民共和国交通部发布《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3.2.中华人民共和国交通部发布《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）3.3.中华人民共和国交通部发布《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.4.中华人民共和国交通部发布《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)4.技术标准4.1.道路等级：公路-Ⅰ级，设计车速80km/h；双幅双向四车道。

4.2.桥面宽度：桥面全宽26.0m，双幅净11.5m宽机动车道+0.75m 钢波形梁护栏+0.5m钢筋混凝土墙式护栏，两幅间距0.5m。

4.3.轨顶限高：桥梁底部距既有规划铁路轨顶不小于7.6m，以满足铁路双层集装箱运输的要求。

4.4.地震基本烈度：地震动峰值加速度0.1g-0.15g，地震动反应谱特征周期为0.4-0.45。

4.5.桥梁纵坡：纵坡3.0﹪。

4.6.竖曲线半径：5000m。

4.7.桥梁横坡：2.0﹪。

4.8.桥面铺装：10cm沥青混凝土面层+10cmC40号混凝土调平层。

5.主要材料5.1.混凝土预制箱梁、边横梁：C50混凝土。

现浇接头、湿接缝：C50混凝土。

混凝土调平层：C40混凝土。

5.2.钢材5.2.1.预应力钢绞线：采用高强度低松弛型，公称直径d=15.2mm(Sφ)。

5.2.2.普通钢筋：采用HRB335(φ)。

5.2.3.其它钢材：采用A3钢。

5.3.其它5.3.1.锚具及管道成孔：预制箱梁锚具采用OVM.M15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管；箱梁连续接头处顶板锚具采用BM15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管。

那曲主参数： G:32T 上盖板宽：600mm 上下盖板14mm 腹板6mm 高度1600mm 跨度:28.3m截面积： A1：60*1.4=84 A2+A3：188.6 A4：84总的截面积： A1+A2+A3+A4=356.6形心位置：84*159.3+188.6*80+84*0.7/356.6=28528/356.6=80总的惯性距：2*(79.32*84+60*1.43/12)+2*(0.6*157.23/12)=1.445*106刚性F=PL 3/48EI=32000*28303/48*2*106*1.445*106*2=2.6cm强度:M/W起升机构制动安全系数的验证：M Z (制动力矩)=（额定起重量Q+吊具自重G ）*g （9.8）*卷筒直径D(外加钢丝绳的直径)*起升机构的总效率0.885/2*倍率m*速比iN(安全系数)=机构的制动力矩M/M Z ≤1.25或者是1. 5(根据级别)Q ：kg D ：cm 起升机构所需要的制动力矩：ηami DQ K T q z = K 是安全系数≈1.25（重要机构是1.75）钢丝绳安全系数的验证：S ：工作静拉力=（额定起重量Q+吊具自重G ）*g （9.8）/m(倍率)*a （出绳数）*η效率0.94钢丝绳安全系数n=f(破断拉力)/S(KN )≥N(钢丝绳安全系数)工作级别不同,安全系数也不同钢丝绳公称抗拉强度的校核: S(N )在表中查找该规格该直径对应的公称抗拉强度既可缓冲器容量的计算：对无自动减速装置或限位开关，碰撞时按大车的85%的运行速度，小车取额定速度，对有自动减速装置或限位开关的，按减速后的实际碰撞速度计算，但不小于50%的额定运行速度A （容量）=G （总重）*1/2*1/2*（0.5*V 运行速度/60）2≤A(缓冲器的容量)G:kg起升机构电机的静功率计算:N J =Q(额定起重量+小车的重量)*V(起升速度)/6120*η(效率) Q ： Kg η：0.85和0.9之间起升机构减速器的选型：av Dn i π=a 是倍率 D=卷筒直径+钢丝绳直径 D 的单位是m。