混凝土侧压力的计算教学教材

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸 1.05m，下口尺寸为 1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2；（本段掺外加剂，取 1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取 1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）1/2（公式1）tββV F=0.22γ2oc1F=γH（公式2）c式中：2；kN/m F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，3；24kN/m γ—混凝土的重力密度，c t—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资o料时，可采用t=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；o V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂1时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～290mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）1/22 0.78=22.73kN/m1.15×××=0.22×244×1.2VββtF=0.22γ21oc22.4=57.6kN/mH=24F=γ×c2计算。

22.73kN/m取两者较小值3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：2×0.6m*0.8m=10.91kN22.73kN/m N=按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

新浇筑混凝土对的侧压力计算全文文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=(h)新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：？F=γct0β1β2V1/2F=γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿spanlang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿spanlang="EN-US">t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。

当缺乏试验资料，可采用t=200/(T+15)计算T——混凝土的温度（℃＿spanlang="EN-US">V——混凝土的浇筑速度＿spanlang="EN-US">m/h＿spanlang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m＿spanlang="EN-US">β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿spanlang="EN-US">；掺具有缓凝作用的外加剂时取β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿spanlang="EN-US">30㎜时，取＿spanlang="EN-US">50spanlang="EN-US">90㎜时，取＿spanlang="EN-US">110spanlang="EN-US">150㎜时，取？=×25××××1^(1/2)=(kN/m^2)=25×2=50(kN/m^2)？取其中的较小值：F=(kN/m^2)新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=××=(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=××4=(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=(kN/m^2) 有效压头高度为：h=25=1.96m。

模板侧压力计算：
混凝土作用于模板的侧压力，通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h ，即取T=25℃。

V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;根据资料取V= 0.5-1.5m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取
1.5m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

因此可得：
2/121022.0V t F c ββγ=
=22.4KN/m
H F c γ=
=25*1.5 =37.5 KN/m
则混凝土作用于模板的侧压力值为22.4 KN/m 。

根据设计，则最小面模板受压强为：
P=22.4/(1.5*1.3)
=11.5 KN/m 2
根据螺纹布置校核其强度：
对拉螺栓采用D30螺杆；纵向最大间距为1800mm ，横向最大间距为1000mm 。

单根D16螺杆所能承受最大拉力：
Fmax=f*A=235*3.14*152=166KN
N=L*l*q=1.8m*1m*22.4kN/m 2 =40.32KN<166KN
故符合强度。

侧压力计算一侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。

对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。

一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2f --对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KNN=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2 =20.16KN<67.3KN故满足要求。

混凝土的最大侧压力标准值（KN/m2）
在下列温度条件下
5OC
10OC
15OC
20OC
25OC
30OC
35OC
28.92
23.14
19.28
16.52
14.46
12.86
11.57
40.90
32.72
27.27
23.37
20.45
18.18
15.36
50.09
40.07
33.39
28.62
25.05
22.57
《桥梁施工》精品资源共享课
第55讲 模板侧压力计算
主讲：曾绍武
• 陕西铁路工程职业技术学院
本节课将以 大连市甘南路立 交桥大模板设计 实际工程为教学 案例，分析研究 如何进行模板设
计计算，培养学 生的工程临时结 构------模板的设 计与检算能力。
任务导入
能力目标
教学目标
目标
理解混凝土 对模板的侧 压力计算概 念及公式
β2——外加剂影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85； 50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
– 有效压头高度h（m）按下式计算：h=F/ γC
新浇混凝土对模板侧面的最大压力计算表
浇筑速度（ m/h）
0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3.0 4.0 5.0 6.0
O
模温度T=20 C。
➢ 问：作用在模板上的最大侧压力和有效压 头高度是多少？
致谢 部分照片以及案例来自网络资源
在此表示感谢！
20.40
57.84
46.27
38.56

混凝土侧压力的计算K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

1/2=22.4kN/m 2=25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。

对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。

一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2f--对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KN故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m（单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc toβ1β2V1/2（公式1）F=γcH（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；to—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。

当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

（本段取1.15）F=0.22γc toβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γcH=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

计算说明书1..砼侧压力计算及分布砼表观密度3c /24m KN =γ 砼浇筑温度C ︒=10t砼浇筑速度0.6m/h v = 外加剂修正系数11=β塌落度修正系数 12=β 新浇混凝土荷载分项系数为1.2221210c /KN 189.7322.20F m V t ==ββγ2c /71F m KN H ==γ取32..7189KN/m 2 2m /284.392.1P m KN F =⨯=m P c m636.1h ==γ m 908.4h 3=最大侧压力为 39.284⨯1.5KN/m=58.896KN/m工作平台荷载：（以允许荷载计算）上下工作平台允许荷载 m KN /1025.1.5N/m 1.8975=⨯⨯主工作平台允许荷载 KN/m 05.22.8N/m 9.51150=⨯⨯计算模型及荷载分布图2.计算模型见上图3.计算程序见求解器 12345678910111213141516( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )( 8 )( 9 )( 10 )( 11 )( 12 )( 13 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )( 18 )位移图位移计算杆端位移值 ( 乘子 = .01)（单位：cm）-------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2--------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 0.00000000 -0.31893817 -0.079566512 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 -0.00949022 -0.21882927 0.479479413 -0.03649118 -0.40944124 -0.01740805 -0.03649118 -0.41952833 -0.019188894 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 -0.74541604 -0.09865762 -0.168835655 -0.84293385 -0.10715536 -0.00938523 -0.25336537 -0.12343473 0.784414726 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 -0.84293385 -0.10715536 -0.009385237 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 0.00679671 -0.28711157 -0.079566518 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 -0.06686375 -0.28738421 -0.009502979 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 -0.06686375 -0.29333705 0.0130890610 -0.03649118 -0.41952833 0.26211266 -0.74541604 -0.09865762 0.2621126611 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 0.00679671 -0.28711157 -0.0795665112 -0.62385993 -0.03272964 -0.07687103 -0.62385993 -0.09874488 -0.0994630613 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 -0.63596077 -0.09873477 -0.1005507014 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 -0.00545688 -0.12873965 0.5567982015 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 0.00000000 0.00000000 0.5612073116 -0.25336537 -0.12343473 0.78441472 -0.11655866 -0.12548756 0.8008743917 -0.00949022 -0.21882927 0.54906891 -0.11655866 -0.12548756 0.5490689118 -0.00545688 -0.12873965 0.56975274 -0.11655866 -0.12548756 0.56975274 --------------------------------------------------------------------------------------------90919.5520282378218813.899394594( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )( 8 )( 9 )( 10 )( 11 )( 12 )( 13 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )( 18 )-1699.7126546.37-351.957511.9328085.80-9049.7322446.232055.72-5883.15352.80352.80-1702.921347.76-352.80-352.80-352.801427.0232429.521427.020.007511.93-0.240.340.00弯矩图90919.5520282378218813.899394594( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )( 8 )( 9 )( 10 )( 11 )( 12 )( 13 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )( 18 )21091.0217895.980.00-1245.820.00-23385.77-43673.9960746.3625497.183262.99-882.00-1077.29-882.000.00-182367.65-6204.42-43673.99-2.250.00剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)（单位：N（N*m))--------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 -90919.5520 0.00000000 0.00000000 -90919.5520 0.00000000 0.000000002 171788.685 21091.0208 -1699.70789 171788.685 17895.9758 26546.37123 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -1245.82500 -351.9455624 -882.000000 -0.00000002 -352.800000 -882.000000 -23385.7701 -9049.725195 126069.688 25497.1759 22446.2317 126069.688 -43673.9920 7511.926636 126069.688 60746.3557 -9049.72519 126069.688 25497.1759 22446.23177 150170.534 3262.99283 -5883.14628 150170.534 3262.99283 2055.715268 882.000000 0.00000000 352.800000 882.000000 0.00000000 352.8000009 0.00000000 -882.000000 352.800000 0.00000000 0.00000000 0.0000000010 -152298.869 0.00000000 0.00000000 -152298.869 0.00000000 0.0000000011 -173117.238 -1077.29283 1347.76233 -173117.238 -1077.29283 -1702.9152612 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -882.000000 -352.80000013 -882.000000 -0.00000003 -352.800000 -882.000000 -0.00000003 -352.80000014 218725.919 -182367.650 32429.5175 218725.919 -182367.650 1427.0169915 218725.919 -6204.42172 1427.01699 218725.919 -6204.42172 0.0000000016 126069.688 -43673.9920 7511.92663 126069.688 -43673.9920 0.0000000017 -66458.7968 -2.25000000 0.34375000 -66458.7968 -2.25000000 -0.3750000018 176163.228 0.00000000 0.00000000 176163.228 0.00000000 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)（单位：N（N*m))--------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩--------------------------------------------------------------------------------------------13 -90919.5520 0.00000000 0.00000000 90919.5520 180.000000 0.0000000014 218725.919 6204.42172 0.00000000 218813.899 1.62482746 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------4.模板变形校核面板的最大变形量∆为 -0.00842934 m ，则 310719.21.300842934.0L -⨯==∆略大于310.524001-⨯= 基本满足要求 5. 高强螺栓强度校核 8.8级M36高强度螺栓容许的最大拉应力为2/600mm N =σ容许的最大剪应力为2/N 250mm =τ 实际最大拉力为σσ≤==22/8.277/35.787919.218725mm N mm N 实 实际最大剪力为ττ≤==7.88N/mm 35.78742172.62042实 满足强度要求 222/N 117.9277mm =+=实实联τσσ 但是4561.2322≤=+实实τσσ 故安全保证系数达不到要求。

1.22m×2.44m方柱侧压力计算一、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土浇筑高度增加而增加，当浇筑高度达到某一临界时，底部侧压力就不在增加，此时的侧压力即是混凝土浇筑时最大侧压力。

侧压力达到最大时的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取最小值：F = 0.22γct0β1β2V1/2F = γcH式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）γc——混凝土的重力密度KN/m3，取25KN/m3t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。

当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) =220/(20+15)=5.71hT——混凝土的温度（℃),取20℃V——混凝土的浇筑速度（m/h），取4m/hH——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m）β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时，取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于>30㎜时，取0.85；50mm-90㎜时，取1.0;110mm-150㎜时，取1.15 ；方柱（1220*2440）高度为4m。

F = 0.22γct0β1β2V1/2 =0.22×25×5.71×1.2×1×4^(1/2)=75.4(kN/m^2)F = γcH =25×4=100 (kN/m^2)取二者较小值F=75.4(kN/m^2)作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值4kN/m^2，分别取荷载分项系数1.6和1.7，则作用于模板的总荷载设计值为：（根据相关规范，木模板可取折减系数为0.7）q=75.4×1.6×0.7+4×1.7=91.2kN/m^2木模板主要承受混凝土的侧压力，侧压力取为F=80kN/m^2，有效压头为3.2m。

混凝土侧向压力通用计算书
对竖直模板来说,新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力可按下式计算: P=K×γ×h
当v/T≤0.035 时:h=0.22 +24.9v/T
当v/T>0.035 时:h=1.53 +3.8v/T
P-新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力,kPa。

h-有效压头高度,m。

T-混凝土人模时的温度,℃。

K-外加剂影响修正系数,不加时,K=1;掺缓凝外加剂时,K=1.2;
v-混凝土的浇筑速度,m/h。

h-有效压头高度,m。

H-混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的高度,m。

γ-混凝土的重度,kN/m。

P=53.45kPa
K=1
γ=25kN/m
h= 2.138m
v=4m/h
T=25℃
P1-采用串筒、溜槽倾倒混凝土的水平荷载
P1=2kPa
P2-振捣产生的水平荷载
P2=4kPa
缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板、拱等的侧模板压力
P合=66.94kPa
基础、墩、台等厚大建筑物的侧模板
P合=69.74kPa。