絮凝沉淀池计算书

折板絮凝工艺设计计算书一、主要采用数据1、水厂规模为40000m3/d,已经加自用水量,则净水处理总水量应为:Q设计 =40000=1666、67=0、4632、设总絮凝时长为:T=17min3、絮凝区有效尺寸:V 有效 = Q设计×T×60=234、64、絮凝池的布置:将絮凝池分为两个并联的池,根据沉淀池的宽度10m,每个絮凝池的宽度为5m。

且设其有效深度H=3、6m;因此有,单个絮凝池的尺寸为13、0×5m×3、6m(长宽深)。

单个流量Q=0、23m2 /s, 将每个絮凝池分为三段絮凝,第一段采用相对折板(第1~3格)、第二段采用平行折板(第3~6格)、第三段采用平行直板(第7~8格)。

折板采用单通道。

1~6格折板厚度采用0、06m。

第7~8格为0、1m。

二、详细计算一)第一絮凝段:设通道宽度为B=1、4m,设计中间峰速v1=0、3m2 /s1)、中间数据①中间峰距:b1 =Q/(v1 *B)= =0、55m②中间谷距:b2 =0、55+0、355*2=1、26m2)、侧边数据①侧边峰距:b3 = = = 0、885m②侧边谷距:b4=0、885+0、355=1、2403)、速度①中间谷距速度:v2 = Q/(b2 *B)= =0、130 m2 /s②侧边峰距速度:v3 = Q/(b3 *B)= =0、186 m2 /s③侧边谷距速度:v4 = Q/(b4 *B)= =0、132 m2 /s4)、上下转弯数据①设上转弯高度:0、72m、上转弯速度:v上= Q/(0、72*B)= =0、228 m2 /s②设下转弯高度:0、90m下转弯速度:v下= Q/(0、9*B)= =0、193 m2 /s5)、水头损失⑴缩放损失①中间渐放段损失: h1 = =0、00186m (取0、5)②中间渐缩段损失: h2 = =0、00418 (取0、1)③侧边渐放段损失: h3 = = 0、00043 (取0、5)④侧边渐缩段损失:h4 = =0、00104⑵转弯损失如图有1个入口、2个上转弯、2个下转弯。

***************污水处理厂及配套管网工程混凝沉淀池絮凝搅拌机设计计算书******************有限公司二0一四年六月一设计数据：1 絮凝池尺寸：LxBxH=4x4x4.4m；2 有效水深：h=3.75m3 设计水量：Q=2.5万m3/d=0.289m3/s4 污水密度：ρ=1000kg/m35 污水粘度：μ=1.14x10-3Pa.s6 搅拌器速度梯度G：分三档，G值分别选取G1=60S-1，G2=40S-1，G3=20S-17 搅拌器桨叶中心处线速度，分别取0.6m/s、0.4m/s、0.2m/s二搅拌器选用及主要参数1 搅拌器型式：立轴框式搅拌器2 外缘桨叶与池壁间距：0.25m3 搅拌器桨叶数量：Z=64 搅拌器直径：d=3500mm5 搅拌器栅条上端距液面距离：300mm6 搅拌器栅条下端距池底距离：500mm7 搅拌器布置：中央置入式二设计计算过程1 混合池有效容积：V=4x4x3.75=60m32 污水停留时间：t=V/Q=208s3 混合池当量直径：D=（4.L.B/π）0.5=4.5m4 桨叶纵截面过水面积：A=L.h=4x3.75=15m25 搅拌器栅条长度：h1=h-0.3-0.5=2.95m6 搅拌器栅条宽度：B=0.15A/Z.h1=127mm，取120mm7 液体旋转速度与桨叶旋转速度的比值K1=0.24 K3=0.32 K2=(K1+K3)/2=0.288 各档桨叶旋转半径：=1.69m第一列：R1=1.75m R2=1.63 RP1第二列：R1=1.225m R2=1.105 R=1.165mP2第三列：R1=0.7m R2=0.58 R P3=0.64m 9 搅拌器转速计算： 根据已知速度梯度计算： 第一档：G1=60 S -1，K1=0.24A ∑R P 3=6 x2.95x0.12x （1.693+1.1653+0643）=14.17 转速：n 1=3314213)1(123960∑-PRA K C VG λ =3.25 r/min第二档：G1=40 S -1，K1=0.28A ∑R P 3=6 x2.95x0.12x （1.693+1.1653+0643）=14.17 转速：n 1=3314213)1(123960∑-PR A K C VG λ =2.68 r/min第三档：G1=20 S -1，K1=0.32A ∑R P 3=6 x2.95x0.12x （1.693+1.1653+0643）=14.17 转速：n 1=3314213)1(123960∑-PRA K C VG λ =1.79 r/min10 搅拌功率计算： 第一档: N=Kw v gCDeA pn 46.0%)201(1023=+∑ρ第二档: N=Kw v gCDeA pn 35.0%)201(1023=+∑ρ第三档:N=Kw v gCDeA pn 28.0%)201(1023=+∑ρ11 电机及减速机选型:。

高效沉淀池池设计计算书高效沉淀池池设计计算书高效沉淀池（高密度）的特点和优势高密池可用于原水净化也可用于污水混凝沉淀去除SS,或者用于中水回用，膜浓水等工艺的软化澄清。

高效沉淀池（高密度）工作原理原水投加混凝剂，在混合池内，通过搅拌器的搅拌作用，保证一定的速度梯度，使混凝剂与原水快速混合。

高效沉淀池分为絮凝与沉淀两个部分，在絮凝池，投加絮凝剂，池内的涡轮搅拌机可实现多倍循环率的搅拌，对水中悬浮固体进行剪切，重新形成大的易于沉降的絮凝体。

沉淀池由隔板分为预沉区及斜管沉淀区，在预沉区中，易于沉淀的絮体快速沉降，未来得及沉淀以及不易沉淀的微小絮体被斜管捕获，最终高质量的出水通过池顶集水槽收集排出。

高效沉淀池（高密度）与传统高效沉淀池的比较与传统高效沉淀池比较，高效沉淀池技术优势如下：1、表面负荷高：利用污泥循环及斜管沉淀，大大高于传统高效沉淀池。

2、污泥浓度高：高效沉淀池产生的污泥含固率高，不需再设置污泥浓缩池。

3、出水水质好：高效沉淀池因其独特的工艺设计，由于形成的絮体较大，所以更能拦截胶体物质，从而可以有效降低水中的污染物，出水更有保障。

高效沉淀池工艺的关键之处一污泥循环和排泥污泥循环：部分污泥从沉淀池回流至絮凝池中心反应筒内，通过精确控制污泥循环率来维持反应筒内均匀絮凝所需的较高污泥浓度，污泥循环率通常为5-10%。

排泥：刮泥机的两个刮臂，带有钢犁和垂直支柱，在刮泥机持续刮除污泥的同时，也能起到浓缩污泥，提高含固率的作用。

高效沉淀池(高密度)的四大特点：1、处理效率高、占地面积小、经济效益显著；2、处理水质优、社会效益好；3、抗冲击能力强、适用水质广泛；4、设备少、运行维护方便。

高效沉淀池池设计计算书一、设计水量二、构筑物设计1、澄清区水的有效水深：本项目的有效水深按6.7米设计。

斜管上升流速：12〜25m∕h,<20m∕h o——斜管面积Al=500∕20=25m2;沉淀段入口流速取60m∕h o——沉淀入口段面积A2=500∕60=8.3m2；中间总集水槽宽度：B=O.9(1.5Q)0.4=0.9X(1.5X0.14)0.4=0.48m取B=0.6m o从已知条件中可以列出方程：所以取X=7∙0°即澄清池的尺寸：7.Om×7.Om×6.7m=328m3原水在澄清池中的停留时间：t=328∕0.14=2342s=39min；Xl=8.3∕X=1.2,¾Xl=I.2m,墙厚0.2m斜管区面积：7.0m×5.6m=39.2m2水在斜管区的上升流速:0.14/39.2=0.0035m∕s=12.6m∕h从而计算出沉淀入口段的尺寸：7m×1.2m o沉淀入口段的过堰流速取0.05πι∕s,则水层高度：0.14÷0.05÷7=0.4m o另外考虑到此处设置堰的目的是使推流段经混凝的原水均匀的进入到沉淀段，流速应该比较低，应该以不破坏絮体为目的。

机械絮凝沉淀设计一、设进水原水进水量Q=240m³/d，=10m³/h，0.0028m ³/s二、机械絮凝池水平轴式计算1.絮凝池尺寸计算：絮凝时间取20min ，絮凝池有效容积：3m 33.360201060QT =⨯==W根据设计要求，絮凝时间一般取15-20min 。

2.采用两排搅拌机，设计池深1.3m ，则池长ZH L α≥m 69.13.123.1=⨯⨯=L池子宽度：m 52.13.169.133.3=⨯==LH W B3. 搅拌器尺寸：每排采用一个搅拌，则搅拌器长m 12.12.0252.1=⨯-=）（ι0.2--搅拌器间的净距和其离壁的距离为0.2m 4. 搅拌器外延直径m 115.023.1=⨯-=）（D0.15--为搅拌器上缘离水面及下缘离池底的距离0.15m5. 每个搅拌器上装有四块叶片，叶片宽度采用0.1m ，每根轴上的降板总面积为：2m 448.0141.012.1=⨯⨯⨯，占水流截面积2m 976.152.13.1=⨯的22%6.每个搅拌机旋转时克服水阻力所消耗的功率：各排叶轮浆叶桨板中心点线速度采用：ʋ1=0.4m/s ，ʋ1=0.2m/s. 叶轮桨板中心点旋转直径：D 0=1-0.2=0.8m 。

叶轮转速及角速度分别为： 第一排：srad r D /9.0min,/554.98.014.34.06060n 1011==⨯⨯==ωπν第二排：srad r D/4777.0min,/777.48.014.32.06060n 1011==⨯⨯==ωπν桨板宽长之比10.08/1.121.0b/<==ι，查表得Φ=1.105681.92100010.1g 2=⨯⨯==φρκ 则第一个搅拌机每个叶轮所耗功率：KWN 0024.04.05.04089.012.1564408y 443414231=-⨯⨯⨯=-=）（）（γγκιω同上方法：第二搅拌机所耗功率为：KWN 0025.04.05.04084777.012.1564408y 443414231=-⨯⨯⨯=-=）（）（γγκιω7.设两台搅拌机共用一套电机带动：则絮凝池所耗总功率KWN 0049.00025.00024.00=+=∑电动机功率（取η1=0.75，η2=0.7）KWNN 009.07.075.00049.021=⨯=∑=ηη三、机械絮凝池垂直轴式计算1.絮凝池尺寸计算：絮凝时间取20min ，絮凝池有效容积：3m 33.360201060QT =⨯==W2. 为配合沉淀池，设絮凝池分成两格，每格尺寸1.5*1.5m ，则絮凝池池深：m 16.12.12.1233.3W =⨯⨯==A H （取：1.2m ）絮凝池超高取0.3m ，总高度为1.5m 。

一、设计流量设一座，包括混合池、絮凝池及滤布滤池。

采用分流制，近期水量： 0.5×104m 3/d ，远期水量：1×104m 3/d ； 近期总变化系数：K Z =1.74，远期总变化系数：K Z =1.58。

1． 近期处理水量：最大时：0.5×104×1.74=8700m 3/d=362.5m 3/h=0.1 m 3/s 平均时：0.5×104m 3/d=208.33m 3/h=0.058 m 3/s 2． 远期处理水量：最大时：1×104×1.58=15800m 3/d=658.33m 3/h=0.183m 3/s 平均时：1×104m 3/d=416.67m 3/h=0.116 m 3/s 二、混合池设计计算设一格。

混合池L ×B ×H=1.9×1.9×2.6=9.39m 3， 近期 停留时间HRT=9.39/0.1=94s 远期 停留时间HRT=9.39/0.183=51s 取混合池平均速度梯度G=350s -1 则混合所需功率近期 N=10002QtG μ=1000350941.0001.02⨯⨯⨯=1.15kW远期 N=10002QtG μ=100035051183.0001.02⨯⨯⨯=1.14kW混合池搅拌机选用N=1.2kW ，叶轮直径800mm 。

三、絮凝池设计计算絮凝池分四格，每格设一台搅拌设备，叶轮线速度依次为0.5m/s 、0.4m/s 、0.3m/s 、0.2m/s 。

(1) 絮凝池尺寸每格尺寸BxL=3.1mx3.1m ，有效水深3m 。

超高0.9m 。

近期 絮凝时间T=4x3.1x3.1x3/0.1=1153.2s=19.22min 远期 絮凝时间T=4x3.1x3.1x3/0.183=630.2s=10.5min絮凝池分格墙上过水孔洞上下交错布置。

竖向折板絮凝、平流沉淀池工艺计算案例一、设计依据《室外给水设计规范》（GB50013-2018）《给水排水设计手册》（第三册）二、设计参数竖向折板絮凝、平流沉淀池规模5万m3/d，共设置两组，厂区自用水量按5％计。

单组设计流量：Q =50000m3/d×1.05=2187.5m3/h＝0.6076m3/s。

絮凝形式：多通道竖向折板，絮凝时间21.16min。

排泥采用穿孔管排泥。

沉淀池水平流速11.85mm/s，停留时间1.98h。

沉淀池集水槽溢流率为218.75m3/m.d。

三、絮凝池计算絮凝池设两组，单组设计流量:Q=50000m3/d×1.05=2187.5m3/h＝0.6076m3/s。

1.有效容积V有效＝20min×60×0.6076＝729.12m32.絮凝池高度平均有效水深H有效取3.8m，底部积泥深度0.3m，池超高0.30m。

絮凝池总高度3.8＋0.3＋0.3＝4.4m。

3.平面面积A=729.123.8=191.87m2絮凝池宽度与沉淀池相同，设8个通道，单个通道长1.7m。

单个通道通过流量Q单＝0.6076÷8＝0.07595m3/s。

每组絮凝池内宽1.7×4＋0.25×3＝7.55m，絮凝池净空尺寸1.7×4＝6.8m。

计算絮凝池长L＝191.87/2÷6.8＝14.1m综合本设计中的絮凝池与沉淀池的宽度对应等要求，絮凝池长度L实际取长度为14.99m 。

絮凝池实际有效容积V ＝14.99×14.1×（3.8+3.5）/2＝771.46m 3絮凝池实际停留时间 V T =Q ×771.46==21.16min 0.6076604. 絮凝区各段计算单一通道内均采用相对折板，流速控制V 1=0.30m/s V 2=0.20 m/s V 3=0.10 m/s单块折板长500mm ，折板夹角120°，折板宽250mm 。

***************污水处理厂及配套管网工程混凝沉淀池絮凝搅拌机设计计算书******************有限公司二0一四年六月一设计数据：1 絮凝池尺寸：LxBxH=4x4x4.4m；2 有效水深：h=3.75m3 设计水量：Q=2.5万m3/d=0.289m3/s4 污水密度：ρ=1000kg/m35 污水粘度：μ=1.14x10-3Pa.s6 搅拌器速度梯度G：分三档，G值分别选取G1=60S-1，G2=40S-1，G3=20S-17 搅拌器桨叶中心处线速度，分别取0.6m/s、0.4m/s、0.2m/s二搅拌器选用及主要参数1 搅拌器型式：立轴框式搅拌器2 外缘桨叶与池壁间距：0.25m3 搅拌器桨叶数量：Z=64 搅拌器直径：d=3500mm5 搅拌器栅条上端距液面距离：300mm6 搅拌器栅条下端距池底距离：500mm7 搅拌器布置：中央置入式二设计计算过程1 混合池有效容积：V=4x4x3.75=60m32 污水停留时间：t=V/Q=208s3 混合池当量直径：D=（4.L.B/π）0.5=4.5m4 桨叶纵截面过水面积：A=L.h=4x3.75=15m25 搅拌器栅条长度：h1=h-0.3-0.5=2.95m6 搅拌器栅条宽度：B=0.15A/Z.h1=127mm，取120mm7 液体旋转速度与桨叶旋转速度的比值K1=0.24 K3=0.32 K2=(K1+K3)/2=0.288 各档桨叶旋转半径：=1.69m第一列：R1=1.75m R2=1.63 RP1第二列：R1=1.225m R2=1.105 R=1.165mP2第三列：R1=0.7m R2=0.58 R P3=0.64m 9 搅拌器转速计算： 根据已知速度梯度计算： 第一档：G1=60 S -1，K1=0.24A ∑R P 3=6 x2.95x0.12x （1.693+1.1653+0643）=14.17 转速：n 1=3314213)1(123960∑-PRA K C VG λ =3.25 r/min第二档：G1=40 S -1，K1=0.28A ∑R P 3=6 x2.95x0.12x （1.693+1.1653+0643）=14.17 转速：n 1=3314213)1(123960∑-PR A K C VG λ =2.68 r/min第三档：G1=20 S -1，K1=0.32A ∑R P 3=6 x2.95x0.12x （1.693+1.1653+0643）=14.17 转速：n 1=3314213)1(123960∑-PRA K C VG λ =1.79 r/min10 搅拌功率计算： 第一档: N=Kw v gCDeA pn 46.0%)201(1023=+∑ρ第二档: N=Kw v gCDeA pn 35.0%)201(1023=+∑ρ第三档:N=Kw v gCDeA pn 28.0%)201(1023=+∑ρ11 电机及减速机选型:。

絮凝沉淀池设计计算公式1.设计目标：2.绮凝沉淀池设计计算公式：a.水力停留时间（HRT）的计算公式：HRT=V/Q其中，HRT表示水力停留时间（单位：小时），V表示沉淀池的有效容积（单位：立方米），Q表示进入沉淀池的废水流量（单位：立方米/小时）。

b.处理量（V）的计算公式：V=A*H其中，V表示沉淀池的有效容积（单位：立方米），A表示沉淀池的有效面积（单位：平方米），H表示沉淀池的有效水深（单位：米）。

c.水流速度（L）的计算公式：L=Q/A其中，L表示水流速度（单位：米/小时），Q表示进入沉淀池的废水流量（单位：立方米/小时），A表示沉淀池的有效面积（单位：平方米）。

d.污泥沉淀速度的计算公式：S = (Cin - Cout) / HRT其中，S表示污泥沉淀速度（单位：kg/m³/h），Cin表示进入沉淀池的污水中的固体颗粒浓度（单位：kg/m³），Cout表示出流的污水中的固体颗粒浓度（单位：kg/m³），HRT表示水力停留时间（单位：小时）。

e.污泥体积的计算公式：Vsludge = (Sin - Sout) / S其中，Vsludge表示沉淀池的污泥体积（单位：立方米），Sin表示进入沉淀池的污水中的固体颗粒浓度（单位：kg/m³），Sout表示出流的污水中的固体颗粒浓度（单位：kg/m³），S表示污泥沉淀速度（单位：kg/m³/h）。

3.参数选择：在设计絮凝沉淀池时，需要根据污水的性质和处理要求选择适当的参数值。

例如，水力停留时间可根据需要的沉淀效果和处理能力来确定，一般常用范围为0.5-3小时；水流速度通常选择为0.3-0.5m/h；进出口浓度差和污泥沉淀速度的值可根据实际情况进行试验并根据结果确定。

③网格总水头损失为∑h总0.18m （13）过水洞水头损失第一档单格过水洞水头损失h1=0.0096m 第一档内通过孔洞的总水头损失为∑h1=0.1147第二档单格过水洞水头损失h2=0.0044m 第二档内通过孔洞的总水头损失为∑h2=0.0530第三档第一种孔洞单格过水洞水头损失h3=0.0015m 第三档第二种孔洞单格过水洞水头损失h4=0.0015m 第三档第三种孔洞单格过水洞水头损失h5=0.0015m 第三档第四种孔洞单格过水洞水头损失h6=0.0015m 第五档内通过孔洞的总水头损失为∑h5=0.0122过水洞总数头损失为∑h总0.18m （14）GT 值校核絮凝池总水头损失为h0.36m G 值计算式为50.89s -1GT=69166.56满足要求设计采用的排泥管管径为DN150mm（15）污泥斗尺寸：每个网格配一个泥斗，泥斗上部尺寸1100×1100mm×mm泥斗深h1.00m （16）絮凝池尺寸8.9×6.3m×m二、斜管沉淀池计算1、已知条件设计用水量Q=437.50m 3/h=0.12m 3/s液面上升流速v= 2.00mm/s 颗粒沉降速度u 0=0.40mm/s 采用蜂窝六边形塑料斜管，板厚b=0.40mm 管的内切圆直径d=32.00mm 斜管倾角60.00°沉淀池有效系数φ=0.952、设计计算（1）清水区净水面积A`=Q/v60.76m 2 （2）斜管部分面积A=A/φ63.96m 2沉淀池中间设置一道宽350mm 的隔墙，底端与斜管底端水平，顶端与集水槽底端相平，尺寸为8900x350x1790mm×mm×mm 斜管部分平面尺寸：宽度B`=7.20m ，长度L`=8.90m则斜管面积为A=64.08m 2 （3）进水方式由边长一侧流入，该边长度与絮凝池宽度相同L=8.90m（4）管内流速v2.31m 考虑到水量波动，设计采用v 0= 2.50mm/s （5）管长l①有效管长l 476.57mm ②过渡段长度l `=250.00mm ③斜管总长L =l+l`726.57mm ④取斜管总长L`=1000.00mm （6）池长调整B=9.40m 斜管支承系统采用钢筋混凝土柱、小梁及角钢架设 （7）管内沉淀时间t=400.00s= 6.67min①超高h1=0.80m ②清水区高度h2= 1.00m ③斜管区高度h3=0.87m ④配水区高度（按泥槽顶计算）h4= 1.78m ⑤排泥桁车排泥，排泥高度h 5=0.75m ⑥有效池深H`=h2+h3+h4= 3.65m ⑦滤池总高H=h1+H`+h5=5.20m （8）进口配水采用穿孔墙配水，进口流速为v=0.07m/s 墙长L=7.20m 进口孔眼总面积s= 1.74m 2设置进口边长0.15m的方形喇叭孔眼，孔眼个数n=77.16个，约为78个出口流速为v`=0.05m/s=θdu u v o θθcos sin 33.100-=。

表3-20絮凝池的主要设计参数及计算公式形式主要设计要点及设计参数计算公式①池数一般不少于2个或分成2格，絮凝时间①絮凝池容积V=QT/60T= 20 〜30min;②平面面积F=f+V/nH i③池子长度L=F/B②廊道内进口流速〜0.6m/s，出口流速〜④隔板间距a=Q/3600n v n H0.3m/s，流速分段一般宜采用4〜6段。

⑤各段水头损失h n= (ES n V02/2g ) + ( l n V n2/ ( RC n')))③隔板间距不小于0.5米，小型池采用活动隔⑥总水头损失h=Eh n⑦平均速度梯度G=(Yh/60 g T) 1/2板可适当减少，进水管口应设挡水措施，避免水以上各式中V-絮凝池容积，m；Q—设计流量，m/h ;T—流直冲隔板。

絮凝时间，min；n —池数，个；F—单池平面面积，ni； f —④超高一般不小于0.3米，隔板转弯处过水断单池隔板所占面积，m；H1—平均水深，m L—池长，m面面积应为廊道断面面积的〜倍，同时水流转弯B—池子宽度，m 一般与沉淀池等宽；a —隔板间距，mV n —隔板间流速，m/S；h n—各段水头损失，m S n —该廊道处宜做成圆弧形。

内水流转弯次数；E—转弯处局部阻力系数，往复式隔板⑤池底坡向排泥口坡度一般为2%^ 3%排泥管为，回转式隔板为；V。

一该段转弯处的平均流速，m/s； C n—直径不小于150mm流速系数；巳一廊道断面的水力半径，m 1 n—该段的廊道总长度，m；G—平均速度梯度，s ；Y水的密度，1⑥絮凝池的平均速度梯度一般在30〜60s ,GT1000kg/m3；g—水的运动黏度，kg • s/m 2；h —总水头损值需达104〜105。

失，m=⑦一般往复式隔板絮凝池的总水头损失为〜0.5m，回转式隔板絮凝池的总水头损失为〜0.35m。

①.絮凝池宜布置成俩组或多组并联；絮凝时①相对折板水头损失折间T= 12~20min ;絮凝池一般分成前、中、后段，E h=n ( h1+h2)+E h i m= (V -祐)/2g板各段停留时间接近。

折板絮凝工艺设计计算书一、主要采用数据1.水厂规模为40000m3/d，已经加自用水量，则净水处理总水量应为：Q设计 =40000=1666.67=0.4632.设总絮凝时长为：T=17min3.絮凝区有效尺寸:V 有效 = Q设计×T×60=234.64.絮凝池的布置：将絮凝池分为两个并联的池，根据沉淀池的宽度10m，每个絮凝池的宽度为5m。

且设其有效深度H=3.6m；因此有，单个絮凝池的尺寸为13.0×5m×3.6m（长宽深）。

单个流量Q=0.23m2 /s, 将每个絮凝池分为三段絮凝，第一段采用相对折板（第1~3格）、第二段采用平行折板（第3~6格）、第三段采用平行直板（第7~8格）。

折板采用单通道。

1~6格折板厚度采用0.06m。

第7~8格为0.1m。

二、详细计算一）第一絮凝段：设通道宽度为B=1.4m，设计中间峰速v1=0.3m2 /s1)、中间数据①中间峰距：b1 =Q/（v1 *B）= =0.55m②中间谷距：b2 =0.55+0.355*2=1.26m2)、侧边数据①侧边峰距：b3 = = = 0.885m②侧边谷距：b4=0.885+0.355=1.2403）、速度①中间谷距速度：v2 = Q/（b2 *B）= =0.130 m2 /s②侧边峰距速度：v3 = Q/（b3 *B）= =0.186 m2 /s③侧边谷距速度：v4 = Q/（b4 *B）= =0.132 m2 /s4)、上下转弯数据①设上转弯高度：0.72m、上转弯速度：v上= Q/（0.72*B）= =0.228 m2 /s②设下转弯高度：0.90m下转弯速度：v下= Q/（0.9*B）= =0.193 m2 /s5）、水头损失⑴缩放损失①中间渐放段损失： h1 = =0.00186m (取0.5)②中间渐缩段损失： h2 = =0.00418 (取0.1)③侧边渐放段损失: h3 = = 0.00043 (取0.5)④侧边渐缩段损失：h4 = =0.00104⑵转弯损失如图有1个入口、2个上转弯、2个下转弯。

总规模10万m 3/d 分成2组每组5万m 3/d流量(Q)=52500m 3/d ＝2187.5m 3/h ＝0.608m 3/s沉淀时间(T)=2小时(h)水平流速v(m/s)=15.82mm/s3m 总高为： 3.4ｍ＝3.6vT= 3.6×2×15.82113.904m　取113.9m= QT =2187.5×2＝4375m 3=V/(L×H 1)=4375/(113.9×3)12.800m中间隔墙,分成四格,每格宽3.20ｍ4)校核　＝ BH 1/4 =12.8×3/49.600m 2　＝3.2+2×3.0＝9.200ｍ= 9.603/9.201 = 1.043ｍ弗劳德数(Fr)=v 2/Rg=（15.82×10-3）2/（1.044×9.81） 2.77E-05　=16.82×10-3×1.044/10-6＝16507.826一般在4000-15000之间长宽比 =L/B= 113.9/12 =8.898一般＞4长深比 =L/H 1 = =113.9/3 =37.967一般＞10集水槽的计算全池共设 11根,则每个槽的流量为q 10.055m 3/s设槽的宽度(b 1):0.6m 长度(l)=12m 坡度(i)=0.01槽底坡降(i×l)=0.12m槽内水流流速0.5m/s一般为(0.4-0.6)m/s槽内终点水深h 20.184m, 取0.289 mh k =(aq 1^2/(gb^2) )^(1/3) =0.095槽内起点水深h 1=(2h k 3/h 2 +(h 2-(il)/3)^2）^0.5-(2/3)*il=0.094ｍ设计取槽内终点水深0.29ｍ设计取槽内起点水深0.22ｍ孔口出流孔口前水位0.05ｍ孔口出流跌落0.01ｍ槽超高0.1ｍ槽起点高　＝0.9+0.07+0.05+0.2＝0.38ｍ槽终点高　＝1+0.07+0.05+0.2＝0.45ｍ辐射集水槽孔口出流取孔前水位高ｈ0.05ｍ流量系数0.620.090m 2每侧的孔口数目取87个设计单位堰宽负荷190m 3/(m.d)一般为120-480m 3/(m.d)指形槽的长度L=0.5(Q/q-B) =131.758m全池共设 1111.978m,取为12ｍ配水穿孔墙孔眼流速0.09m/s(0.08-0.10)m/s孔眼总面积Q/v 1= 6.752m 2每个孔眼 长=0.15 ｍ 宽=0.25ｍ每个孔眼的面积为0.0375m 2孔眼的个数为180.0411523 取180个实际流速＝Q/(n×Ａ）　＝0.608/(167×0.04）　＝0.090020576m/s （其中ｄ＝32ｍｍ）f=q 1/(μ(2gh)^0.5) =孔口面积ｎ＝ 2f/(лd 2) =91.63 个 平流沉淀池的计算水力半径(R) ＝A/χ一般在1×10^-4--1×10^-5之间雷诺数Re=vR/ν=2)沉淀池的容积V(m 3)3)沉淀池宽B(m):过水断面A(m 2)水流湿周χ=B/4+ 2H 15×1.05＝1)沉淀池的长度(L)第一种方法:一般为(1.0-3.0)小时一般为(10-25) mm/s 有效水深H 1(m)一般为(3.0-3.5)m超高为0.4m放空管放空时间3h(≤6h)放空管直径 (0.7BLH^0.5/T)^0.5 =(0.7×12.8×3^0.5/3) = 0.404561m 取两根DN300管排泥穿孔管(1)孔眼直径0.03ｍ（一般为0.02～0.03ｍ）孔眼间距0.3ｍ（一般为0.3～0.8ｍ）穿孔管长度 1.5ｍ孔眼个数 m(个）ｍ＝Ｌ/s -1　＝1.5/0.3 - 14个排泥穿孔管(2)孔眼直径0.03ｍ（一般为0.02～0.03ｍ）孔眼间距0.3ｍ（一般为0.3～0.8ｍ）穿孔管A穿孔管长 1.083ｍ孔眼个数 m(个）ｍ＝Ｌ/s -1　＝1.5/0.3 - 1 2.6个，取4个穿孔管B穿孔管长 1.573ｍ孔眼个数 m(个）ｍ＝Ｌ/s -1　＝1.5/0.3 - 1 4.2个，取5个穿孔管B穿孔管长 6.65ｍ孔眼个数 m(个）ｍ＝Ｌ/s -1　＝1.5/0.3 - 121.2个，取22个进水管管径为: D900×9 ,流速为：0.96m/s进入絮凝池的管径为D600×9，流速为1.04m/s。

1.设计规模设计规模：Q=10万m3/d水厂自用水系数δ=5%2.格栅间格栅间两座，单座规模5万m3/d，水厂自用水系数δ=5%，单格设计水量Q=5×10000×1.05÷24÷3600=0.608m3/s。

栅条间歇：b=0.005m，栅前水深：h=4.25m，格栅齿耙厚：S=2mm，齿耙宽：30mm，间歇：70mm，格栅倾角：α=80°（1）设过栅流速v=0.20m/s栅条间歇数n=Q×(sinα) 0.5/（b×h×v）=0.608×(sin80)0.5/（0.005×4.25×0.15）=142，取150栅槽宽B=S（n-1）+bn=0.002×（150-1）+0.005×150=1.048m，取1.2m则实际栅条间歇数n=（B+S）/（b+S）=（1.2+0.002）/（0.005+0.002）=172实际过栅流速v= Q×(sinα) 0.5/（b×h×n）=0.17 m/s（2）过栅水头损失计算h0=ξ×v2/2g×sinα=β（S/b）×v2/2g×sinα=2.42×（2/5）×0.172/（2×9.81）×sin80=0.0015mh1=h0×k=0.0005×3=0.0045m3.混合（1）池体设计采用两组机械混合池，每组分为串联的两格进行两级混合，每组处理水量为Q组=5×10000×1.05÷24÷3600=0.608m3/s。

每级混合时间均为30s，混合时间T总计60 s，G值取500s-1×T/2=18.24 m3单格池体有效容积W=Q组有效水深h采用4m，单格混合池面积=W/h=4.56 m2单格尺寸L×B=2.2m×2.2m混合池壁设四块固定挡板，每块宽度0.25m（2）主要设备选用2套混合机械搅拌器，搅拌器直径D=1.0m，每级搅拌器提升量需保证每级混合池中处理水被提升3次。

一、水量设计日处理水量：380000m ³/d=4.40m ³/s设20池，则每池日均处理水量19000m ³/d=0.22m ³/s系数取1.05，则实际进水量Q=s /0.23m 1.05s /m 22.033=⨯二、进水管每池分管流速v=1.1m/s ，则进水管直径mm 11.517m 51711.0v/2===πQ D ，取550mm ，则校核流速s /m 97.02m 55.0s /m 23.0v 23=⨯=）（，π 总管流量s /m 62.405.1s /m 40.433=⨯=总Q ，总管流速总v =1.2m/s ，则总管管径mm 14.2214m 21414.2v /2===π总总总Q D ，取2250mm ，则实际流速s /m 16.122.25m s /m 62.4v 23=⨯=）（，总π三、管式静态混合器管径D=2250mm流速v=1.16m/s水头损失h=0.6m四、絮凝池流速分级：v 1=0.12m/sv 2=0.09m/sv 3=0.06m/s反应时间：T=11minT 1=3minT 2=4minT 3=4min水深依沉淀池而定（清水区1.2m ；斜板区m 866.0866.0m 160sin h =⨯=⨯=。

L ；配水区1.2m ；进水区1.8m ，总高度5.066m ）。

水头损失0.5m ，总水深H ，=5.566m ，取5.6m 各小格时间：s 67.46s/m 12.0.6m 5v t 11===，H s 22.62s/m 09.0.6m 5v t 22===，Hs 33.93s/m 06.0.6m 5v t 33===，H 各级分格数：个86.367.46603t 60n 111=⨯=⨯=T ，取4个 个86.322.62604t 60n 222=⨯=⨯=T ，取4个 个57.233.93604t 60n 333=⨯=⨯=T ，取3个 各级时间校核：min 11.346067.46n 60t 111=⨯=⨯=，T min 15.446022.62n 60t 222=⨯=⨯=，T min 67.436033.93n 60t 333=⨯=⨯=，T 总时间min 93.1167.415.411.3321=++=++=，，，T T T T 各级小格面积：231m 92.1s/m 12.0s /m 23.0v ===Q 一级 232m 57.2s/m 09.0s /m 23.0v ===Q 二级 233m 85.3s/m 06.0s /m 23.0v ===Q 三级 内墙：b 1=0.2m ；外墙：b 2=0.3m各级长、宽度：一级：设长度L 1=1.0m宽度m 92.1m0.1m 92.121==B ，取1.9m 则总宽度=1.9×4+0.2×3+0.3×2=8.8m二级：宽度m 9.1432.0-23.0-.882=⨯⨯=B 长度m 35.1m9.12.57m 22==L 三级：宽度m 6.2322.0-23.0-.883=⨯⨯=B 长度m 48.1.6m23.85m 23==L ，取1.5m实际面积：一级：S 1=1.0m ×1.9m=1.900m2二级：S 2=1.35m ×1.9m=2.565m 2三级：S 3=1.5m ×2.6m=3.900m 2 实际流速：s /m 1215.0.9m 1s /m 23.0s v 2311===Q ，s /m 0900.0m 565.2s /m 23.0s v 2322===Q ， s /m 0592.0.900m 3s /m 23.0s v 2333===Q ，总长度：L=b 1×2+b 2×2+L 1+L 2+L 3=0.4m+0.6m+1.0m+1.35m+1.5m=4.85m总宽度：B=8.8m各级进出孔的尺寸：一级进入下格面积：211m 520.18.0=⨯=S W ，高度mm 1520m 52.18.0h 11==⨯=B 二级进入下格面积：222m 052.28.0=⨯=S W ，高度mm 1520m 52.18.0h 22==⨯=B 三级进入下格面积：233m 120.38.0=⨯=S W ，高度mm 2080m 08.28.0h 33==⨯=B 一级进入二级高度mm 800m 8.08.0h 14==⨯=L二级进入三级高度mm 1080m 08.18.0h 25==⨯=L三级进入第一过渡段mm 1200m 2.18.0h 36==⨯=L第一进入第二过渡段mm 800h 7=五、过渡段上升流速v=0.055m/s 面积23m 20.4s/m 055.0s /m 23.0v ===Q S 有效宽度m 2.8m 3.02-m 8.8=⨯=有效B =8200mm 长度m 51.0m2.8m 20.42===有效B S L ，取L=0.55m=550mm ，考虑实际，L=0.6m=600mm 。

1.设计规模设计规模：Q=10万m3/d水厂自用水系数δ=5%2.格栅间格栅间两座，单座规模5万m3/d，水厂自用水系数δ=5%，单格设计水量Q=5×10000×1.05÷24÷3600=0.608m3/s。

栅条间歇：b=0.005m，栅前水深：h=4.25m，格栅齿耙厚：S=2mm，齿耙宽：30mm，间歇：70mm，格栅倾角：α=80°（1）设过栅流速v=0.20m/s栅条间歇数n=Q×(sinα) 0.5/（b×h×v）=0.608×(sin80)0.5/（0.005×4.25×0.15）=142，取150栅槽宽B=S（n-1）+bn=0.002×（150-1）+0.005×150=1.048m，取1.2m则实际栅条间歇数n=（B+S）/（b+S）=（1.2+0.002）/（0.005+0.002）=172实际过栅流速v= Q×(sinα) 0.5/（b×h×n）=0.17 m/s（2）过栅水头损失计算h0=ξ×v2/2g×sinα=β（S/b）×v2/2g×sinα=2.42×（2/5）×0.172/（2×9.81）×sin80=0.0015mh1=h0×k=0.0005×3=0.0045m3.混合（1）池体设计采用两组机械混合池，每组分为串联的两格进行两级混合，每组处理水量为Q组=5×10000×1.05÷24÷3600=0.608m3/s。

每级混合时间均为30s，混合时间T总计60 s，G值取500s-1×T/2=18.24 m3单格池体有效容积W=Q组有效水深h采用4m，单格混合池面积=W/h=4.56 m2单格尺寸L×B=2.2m×2.2m混合池壁设四块固定挡板，每块宽度0.25m（2）主要设备选用2套混合机械搅拌器，搅拌器直径D=1.0m，每级搅拌器提升量需保证每级混合池中处理水被提升3次。

网格絮凝池1.1 设计参数絮凝池设计（近期）2组，每池设计流量为：s m h m Q /182.0/25.6562×24 1.0510×0.3334==⨯=。

絮凝时间t=12 min ，设计平均水深h=3.3 m 。

1.2 设计计算絮凝池的有效容积V ：V=Qt=0.182×12×60=131.04 m 3 絮凝池的有效面积：A 1=V/h=131.04/3.3=39.7 m 2水流经过每个的竖井流速v 1取0.12 m/s ，由此得单格面积： f=Q/ v 1=0.182/0.12=1.52 m 2设计单格为正方形，边长采用1.30 m ，因此实际每格面积为1.69 m 3，由此得到分格数为n=39.7/1.69=24格。

实际絮凝时间为：min 25.124.7350.182243.31.301.30==⨯⨯⨯=s t絮凝池得平均水深为3.3 m ，取超高为0.45 m ，泥斗深度0.65 m 得到池得总高度为： H=3.3+0.45+0.65=4.4 m 。

从絮凝池到沉淀池的过渡段净宽1.5米。

取絮凝池的格墙宽为200 mm ，即0.2 m ， 单组絮凝池：长：1.3×6＋0.2×7=9.2 m 宽：1.3×4＋0.2×5=6.2 m进水管管径的确定：Q=0.182 m 3/s ，取流速为v=1.0m/s ，管径m vQD 481.00.114.3182.044=⨯⨯==π，采用DN500铸铁管。

为避免反应池底部集泥，影响水处理效果，在每个反应池底各设Dg200mm 穿孔排泥管。

采用坡度1%的满流管。

过孔洞流速v 2按照进口流速0.30m/s 递减到0.10 m/s ，上孔上缘在最高水位以下，下孔下缘与池底平齐，单竖井的池壁厚为200mm 。

1.3 内部水头损失计算1~8格为前段，竖井之间孔洞流速为0.30~0.20 m/s ，水过网孔流速为： v 3前＝0.25～0.30m/s ；9~16格为中段，竖井之间孔洞流速为：0.20~0.15 m/s ，水过网孔流速为： v 3中＝0.22～0.25m/s ；17~24格为末段，竖井之间孔洞流速为：0.14~0.10 m/s ，不安放网格。