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防护棚架设计验算计算书

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防护棚架设计验算计算书
一、工程概括
K82+983（ ZK82+980）塘房互通主线2号桥位于宜宾至毕节高速公路威信至镇雄段TJ4标塘房互通，该桥右幅第11跨20m预应力砼简支T梁（左幅第10跨为30m预应力简支T梁）与镇坡线相交。

为保证桥梁下方的国道上行人、车辆的行驶安全，根据管理组要求在国道上增设防护棚，防护棚净宽6m，净高5m，全长54m。

二、防护通道结构体系设计
采用单跨门洞结构，基础采用C30钢筋混凝土条形基础，基础宽0.5m，高0.4m，放置道路两侧路肩上,基础分段浇筑，每段长度不超过10m，基础顶按立柱位置预埋45×45×2cm钢板，每片基础预埋钢板下焊接2@Ф20,40+40+40mm门型锚固钢筋；钢管立柱采用Ф200mm （壁厚6mm）钢管，间距2.5m，高度4.5m，钢管在柱端头加焊45×45×2cm中空钢板；立柱顶采用2条18工字钢作为连接枕梁；枕梁上设置横向主跨受力梁采用18工字钢，间距2.5m；每根长8m；受力梁上设置次分布梁，分布梁纵向设置，采用[10槽钢，间距1m；次分布梁上铺设3mm厚钢板。

三、受力验算
1、风荷载W
k
风荷载强度W
=K1×K2×K3×W0
k
K1-风载体形系数，取1.4（架空管道的密拍多管型）；
K2-风压高度变化系数，取1.0（乡村丛林类，离地5m）；
K3-地形、地理条件系数，取1.0
W0-基本风压，取0.35 kN/m2（云南昭通地区）。

风荷载强度W
k
=1.4×1.0×1.0×0.35=0.49 kN/m2。

2、冲击荷载：高空坠物
由于棚架主要其防护作用，承受荷载为边坡在施工中可能掉落在棚架上的小部件，为了安全起见，考虑有（50kg）物体从正在施工的桥上掉下来，跌落点距棚架顶面的竖向距离以30m计算。

（g取10）
50kg物件重量P=50×10/1000=0.5 kN。

冲击时间为0.5 S，
冲击力为=2.45 kN。

四、结构验算
采用钢结构型号：本结构设计全部采用Q345钢材。

钢材容许应力：[σ]=210MPa。

Q345钢材弹性模量：E=2.06×105 MPa。

1、纵梁[10槽钢受力检算
[10槽钢截面面积12.748cm2，腹板厚度8.5mm,每延米重10.007kg/m, 抗弯惯矩198cm4,弯曲截面模量39.7cm3，半截面的面积矩25.6cm3。

纵梁[10槽钢，按2.5m跨度简支梁计算，其所受均布荷载为钢板自重、风载；所受集中荷载为高空坠落物冲击力F=2.45kN，作用于最不利位置，即跨中。

由钢板自重、风载荷载作用于单根纵梁工字钢的均布荷载：（7.85×5×1×2.5×10）/1000+0.49×2.5=0.962+1.225=2.206 kN/m [10槽钢自重：10.007×10/1000=0.1kN/m
均布力产生跨中最大弯矩：M
均
= qL2/8=(2.206+0.1)×2.52/8=1.802 kN·m；
均布力产生支点最大剪力：Q
均
=qL/2=(2.206+0.1)×2.5/2=2.883 kN；
集中力产生跨中最大弯矩：M
集=FL/4=2.45×2.5/4=1.531 kN·m；
12
( 1 )
集中力产生支点最大剪力：Q
集
=F=2.45 kN；（冲击力作用于支点附近时）
故:ΣMmax= M
均+M
集
=1.802+1.531=3.333kN·m；
ΣQmax= Q
均+Q
集
=2.883+2.45=5.333kN；
σ=ΣMmax/Wx= 3.333×106/(39.7×103)=83.954MPa＜【σ】=210MPa，满足要求；
τmax=ΣQmaxSx/(I
x t
w
)=5.333×25.6×106/(198×104×8.5)=8.112MPa＜
【τ】=120MPa，满足要求。

2、横梁I18工字钢受力计算
I18工字钢截面面积30.756cm2，每延米重24.143kg/m，腹板厚度10.7mm, 抗弯惯矩1660cm4,弯曲截面模量185cm3，半截面的面积矩107.7cm3,按6m跨度简支梁计算，其所受均布荷载为钢板自重、风载、纵向[10槽钢自重和偶然性荷载为高空坠落物冲击力F=2.45kN。

由钢板自重、风载荷载纵向[10槽钢自重作用于单根纵梁工字钢的均布荷载：（7.85×5×1×2.5×10）/1000+0.49×2.5+（7×2.5×10.07×10）/1000=0.962+1.225+1.762=3.968kN/m
I18工字钢自重：24.143×10/1000=0.241kN/m
均布力产生跨中最大弯矩：ΣMmax = qL2/8=0.241×82/8=1.928 kN·m；
均布力产生支点最大剪力：ΣQmax =qL/2=(3.968+0.241×10)×6/2+2.45=21.584kN；
σ=ΣMmax/Wx= 1.928×106/(185×103)=10.042MPa＜【σ】=210MPa，满足要求；
τmax=ΣQmaxSx/(I
x t
w
)=21.584×107.7×106/(1660×104×
10.7)=13.87MPa＜【τ】=120MPa，满足要求。

3、φ200钢管立柱检算
钢管立柱受到上部结构的荷载主要由工字钢梁自上而下传递过来，包括自
重，每根立柱承受2.5*4平方米所有荷载，荷载值=钢板自重+风压+[10槽钢自重+I18工字钢自重+4.5米高φ200钢管自重(钢管重量（公斤）=0.02466×壁厚×（外径-壁厚）×长度)
=（7.85×5×1×2.5×4×10）/1000+0.49×2.5+（7/2×2.5×10.07×10）/1000+2.5×24.134×10/1000+(0.02466×6×（200-6）×4.5)×10/1000=7.927 kN
钢管底部焊接45×45×2cm钢板增加受力面积，与基础接触面积=0.084m2，钢管底部要强=7.927/0.084=94.369kN/m2=0.094 N/mm2
该构件截面的最大厚度为6mm，根据规范（GB50017-2003）可知，其屈服强度f=215N/mm2,允许屈服强度的极限是215N/mm2由此可得到钢管立柱的压应力值。

=N/An=0.094N/mm2<1.00fl)'RE=215N/mm2.因此，钢管立柱的强度可以满足要求
4、C30砼基础
C30混凝土的承载力为30N/mm2荷载，C30完全满足竖线承重能力。

五、结构验算
综上所述，安全防护棚架在外荷载作用下横向结构工字钢梁刚度、稳定性安全，主桁架可以满足受力要求，能够正常承载，钢管立柱强度能够满足规范要求并且基础的承载力以及抗冲切能力都能够满足规范设计要求结构整体在考虑外荷载作用下是安全的。

六、编制依据主要有以下规范及标准：
《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2012）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《结构力学》
《材料力学》。

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防护棚计算书

防护棚计算书

防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数立杆纵距l a(mm) 1600 立杆横距l b(mm) 7200立杆步距h(mm) 1800 防护棚高度H(mm) 7500防护层层数n 2 上下防护层间距h1(mm) 500斜撑与立杆连接点到地面的距离6500 顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设h2(mm)横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆水平钢管间距a(mm) 4003000的距离l1(mm)纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm) 400立杆计算长度系数μ1 1.3 斜撑计算长度系数μ2 1.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.35×0.4+0.033)=0.208kN/m p=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.35×0.4+0.033=0.173kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.348 kN·mσ=M max/W=0.348×106/4490=77.49N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.574 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1600，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.605 kN四、横向水平杆验算格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.173 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.751×106/4490=167.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=9.895mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(3000-400, 7200, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=3.458 kN五、扣件抗滑承载力验算max满足要求！六、斜撑稳定性验算112第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.992 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=1.992/cos71.565°=6.299 kNN=N21=6.299 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.5/cos71.565°=1.581 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.581=2.055 m长细比λ= l0/i=2055.48/15.9=129.276≤250轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.581=2.374m长细比λ= l0/i =2374/15.9=149.31查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.312σ= N/(φA) =6298.501/(0.312×424)=47.612N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.742 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=2.742/cos71.565°=8.67 kNN=N21+N22=14.969 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(7.5-(2-1)×0.5-6.5)/cos71.565°=1.581 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.581=2.055 m长细比λ= l0/i=2055.48/15.9=129.276≤250轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.581=2.374m长细比λ= l0/i =2374/15.9=149.31查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.312σ= N/(φA) =14968.799/(0.312×424)=113.153N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.6+0.4)×((7.2+2×0.4)/0.4+1)/2+7.2]+2×(32+(7.5-6.5)2)0.5+4×7.5=92.72 5m扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((7.2+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=50个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×92.725+0.015×50=3.838kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=2×0.35×(1.6+0.4)×(7.2+2×0.4)/2=5.6 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.14×(1.6+0.4)=0.28 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.6+0.4)=0.4 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=5.6+0.28+0.4=6.28 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=3.838+6.28=10.118 kN 3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×10.118+ 1.4×1=13.541 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.8m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.8=2.34m长细比λ= l0/i=2340/15.9=147.17≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.800=2.703m长细比λ= l0/i =2703/15.9=169.98查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.2482、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =13541.273/4/(0.248×424)=32.195N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算Gk Qk立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=11.118/(1×0.25)=44.471 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！。

防护棚计算书

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防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型：Φ48 × 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 ；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。

二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；最大应力σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。

防护棚计算书

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防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2防护层防护材料类型脚手板0.5)栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m) 0.11纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2 高空坠落物最大荷载标准值P k(kN) 1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/mp=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] =min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.59×106/4490=131.311N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=5.356mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(2500-400, 6000, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=3.081 kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 R max=3.081 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2500/(3000-1500))=59.036°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.125 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.125/cos59.036°=4.131 kNN=N21=4.131 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(3-(1-1)×0.8-1.5)/cos59.036°=2.915 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×2.915=3.79 m长细比λ= l0/i=3790.119/15.9=238.372≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*2.915=4.378m长细比λ= l0/i =4378/15.9=275.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.097σ=N/(φA) =4130.941/(0.097×424)=100.655N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=1×[(1.5+0.4)×((6+2×0.4)/0.4+1)/2+6]+2×(2.52+(3-1.5)2)0.5+4×3=40.931m 扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×1×[((6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=22个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×40.931+0.015×22=1.693kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=1×0.5×(1.5+0.4)×(6+2×0.4)/2=3.23 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=3.23+0.209+0.38=3.819 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=1.693+3.819=5.512 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×5.512+ 1.4×1=8.014 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =8014.401/4/(0.496×424)=9.527N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=5.512+1=6.512 kN立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=6.512/(1×0.25)=26.048 kPa P≤f g=140 kPa满足要求！。

(完整版)防护棚计算书

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防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型：Φ48 × 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 ；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。

二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。

由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；最大应力σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。