人行道架空计算书

第一章设计资料及总体说明第一节设计资料一、主要技术指标及材料标准跨径：9.2m 计算跨径：8.8m桥面净宽：9.5+2×1.5m 汽车荷载：公路Ⅱ级砼标号：预制行车道板采用C30砼，桥面铺装及接缝亦用C30砼，人行道及栏杆用C25砼。

钢筋：主筋用Ⅱ级钢筋，箍筋及架立钢筋用Ⅰ级钢筋。

二、工程地质条件本工程桥基地层由第四纪全新统冲洪积层组成，高程787.2米至786.5米为表层腐殖土层；786.5米至780.0米为粗砾砂层；780.0米至777.0米为卵砾石层；777.0米以下为黄土状亚粘土层。

桥基位于粗砂砾层上，地基容许承载设计采用值210K N/m2。

地下水位埋深与地表水位相同。

三、技术标准及设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JT G D60-2004），简称《桥通则》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《桥梁工程》（2008）姚玲森主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（板桥）易建国主编，人名交通出版社第二节、注意要点一、设计要点1、本工程道路中心线与规划的大王路中心线一致，与河道中心线的夹角为86°42′58″，桥面中心线坐标为（X=62203.413 Y=15707.618），斜交角为3°17′02″。

2、桥位处河道底坡5.8%，大合集洪水流量Q=2665米3/秒（五十年一遇洪水），设计洪水位788.93米。

3、桥的上部结构为装配式钢筋混凝土空心盖板，下部结构采用轻型墩台，净跨径为8.5×3=25.5米。

4、设计中行车道板的有效厚度计入铺装，且接缝处设钢筋网，故桥面混凝土铺装层需为全桥板铺设，而沥青混凝土只铺装桥面净宽9.5米范围内。

5、人行道与行车道分界处及人行道两端设C25混凝土路缘石，采用预制装配式结构。

6、人行道设在铺装层上，由水泥矿渣填料上铺6厘米厚的C25混凝土及2厘米厚的水泥砂浆饰面层组成。

人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。

计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。

第一章钢筋混凝土简支T型梁桥的计算
1.1 基本设计资料
1.1.1 桥面净空
净-7m＋2×0.75m人行道
1.1.2跨度和桥面宽度
1)标准跨径：18m（墩中心距离）
2)计算跨径：17.5m（支座中心距离）
3)主梁全长：17.96m（主梁预制长度）
4）桥面净空：净7m（行车道）＋2×0.75m人行道
1.1.3设计荷载
1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧
5.1kN/m计算，人群荷载3kN/m2
1.1.4 主要材料
1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C30混凝土；桥面铺
装上层采用0.02m沥青混凝土，下层为0.06～0.12m的C25
混凝土，沥青混凝土重度按21kN/m3,水泥混凝土重度按23
kN/m3，混凝土重度按25kN/m3计。

2）钢筋：直径≥12mm时采用HRB335
直径＜12mm时采用R235
1.1.5 计算方法
极限状态法
1.1.6构造形式及截面尺寸
图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）
如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.2m，宽1.6m；桥上的横坡为双向1.5%，坡度由C25混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。

2、主梁计算
2.1主梁的荷载横向分布系数
2.1.1荷载位于支点处：
车轮横向轮距为1.8m，两辆汽车车轮横向最小间距为1.3m，车轮离人行道石缘最少为0.50m。

由1号梁横向影响线知：。

人行地通道模板设计计算书一、依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《木结构设计规范》GB 50005-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008二、顶板模板支架架计算书（一）、计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度15mm，查规范其剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度35N/mm2，弹性模量9898.0N/mm2。

木方60×90mm，间距250mm，查规范其木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2，振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2KN/m2；扣件计算折减系数取1.00。

采用的钢管类型为φ48×3.5。

查规范其钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

(二)、模板面板计算q计算示意图面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

木方间距0.25m,立柱间距0.5m，模板的面板按照四跨等跨连续梁计算。

静荷载标准值： q1=26.00x0.45x0.500+0.250x0.500=5.975kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)x0.500=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；1、抗弯强度计算f = M / W其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取35N/mm2；查规范：M = 0.121ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；恒载系数取1.2；活载系数取1.4。

温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二零一八年七月温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书编制：审核：审批：中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二〇一八年七月目录人行通道及操作平台设计计算书1 设计概况人行通道及操作平台设计宽度80cm ，采用110×70×6mm 不等肢角钢作为主受力构件，11cm 高侧肢兼踢脚板功能，角钢通过间接不超过100cm 的5（10）cm 宽6mm 厚钢板加劲肋连成整体，上铺设4mm 厚花纹钢板作为面板。

栏杆立柱设计为Φ50×3mm 钢管，间距不超过100cm ；扶手采用Φ50×3mm 钢管，距离面板120cm ；中间横杆为Φ50×3mm 钢管，横杆与扶手间距44.5cm ，中间横杆间距44.5cm ，最底层横杆距离面板20cm 。

结构及尺寸如图1-1所示。

9701000970857800标准段平面图12009701000970300445445标准段立面图8578001200300445445标准段断面图图1-1 人行通道及操作平台结构图2 编制依据1.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122. 《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-20083.《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015 5.《公路工程施工安全技术规范》JTG F90-2015； 6. 《固定式钢梯及平台安全要求》GB4053.3 2009； 7.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；3 计算说明本计算书对顶推拼装平台、临时墩、南金线桥面板滑移支架的人员通道、操作平台在温州瓯江北口大桥BKTJ-02项目北引桥钢混组合梁顶推施工过程的使用工况进行了分析、计算，施工时间段目前按照2018.08~2020.08考虑，施工荷载仅考虑人行荷载，本次计算结构重要性系数取用γ0=1。

目录一、工程概述 (2)二、主要技术标准 (2)三、设计规范 (3)四、主要材料及计算参数 (3)4.1混凝土 (3)4.2 普通钢筋 (4)4.3钢材 (4)4.4 计算荷载取值 (4)4.4.1 永久作用 (4)4.4.2可变作用 (4)五、人行天桥计算模型 (5)5.1梁单元计算简图 (5)5.2有限元模型中梁截面模型 (6)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (6)6.1 应力分析 (6)6.2. 模态分析 (7)6.3 挠度计算 (8)6.4 整体稳定性计算 (8)6.5局部稳定性计算 (9)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (9)7.1 主墩截面验算 (9)7.2 桩基础验算 (10)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (14)8.1 应力分析 (14)8.2 模态分析 (15)8.3 挠度计算结果 (16)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (16)9.1 梯道墩截面验算 (16)9.2 桩基础验算 (17)十、结论 (19)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。

主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽 3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。

梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。

下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。

梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。

二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。

轩辕湖公园人行木栈道设计说明1. 基本资料1.1主要技术指标桥跨布置：标准跨径 4.0m，设计选择计算跨径 4.0m；设计荷载：人群荷载据《城市桥梁设计荷载标准》取5.0 kN/m 2，栏杆水平荷载2.5kN/m2；桥面宽度：净 1.6m+2X 0.10m护栏；桥面净高：最小净高为 2.81m。

1.2材料规格及布置a. 挑梁焊接工字钢截面，梁长 1.8m，截面尺寸为200 X 250 X 10 x 10mm，悬挑方式：在焊接工字钢挑梁的一端焊接420 X 410 X 12mm的钢板，采用化学定型锚栓工字钢挑梁固定在观景平台翼墙和中华路桥桥台上，以此作为承担木纵梁荷载的下部结构。

b. 木纵梁矩形截面，标准梁长 4.0m,斜梯梁长5.5m，截面尺寸为200 x 200mm，采用欧洲赤松，强度等级TC17，每个跨径布置3根木梁。

与挑梁的连接方式为：在工字钢挑梁上翼缘板上面焊接角钢，采用铁木螺栓连接，将木纵梁固定在工字钢挑梁上翼缘上。

c. 栏杆桥面横向两侧设防腐木栏杆，栏杆高度 1.2m，栏杆立柱截面尺寸为150 x 150mm，间距2.0m，用欧洲赤松，强度等级TC17，采用角钢和螺栓将栏杆立柱固定在木纵梁上。

d. 铺装铺装采用5cm厚的防腐木条，强度等级TC13的俄罗斯樟子松，采用螺钉将铺装固定在木木纵梁上。

e. 化学定型锚栓及螺栓本栈道挑梁的锚固采用喜利得化学定型锚栓，规格为M16 x 250mm，其材料应符合喜利得公司所出的官方性能标准；木纵梁和焊接工字钢挑梁连接采用十字槽半沉头木螺钉GB952-86 8 X 80mm，栏杆立柱与木纵梁连接采用半圆头方颈螺栓GB12-88 M16 X 200mm。

2. 结构验算2.1荷载计算a. 自重栏杆：[(0.15 X 0.15X 1.2 X 3+0.08 X 0.1X 5 X 4)X 7.5] - 5=0.36kN/m铺装木条：0.05X 1.8 X 7.5=0.68kN/m木纵梁：0.2 X 0.2X 3 X 7.5=0.9 kN/m焊接工字钢挑梁：0.0063 X 78.5= 0.50 kN/m b. 活载人群：5.0X 1.6=8.0 kN/m2.2木纵梁木纵梁按简支梁计算，木材强度设计值调整系数：其中中梁相当于两个边梁受荷面积之和，选取中梁为设计木纵梁。

人行通道板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算跨度(m):3.10；楼板的计算长度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):350.00；4.材料参数面板采用竹胶板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。

1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件/上，分别计算，取其不利者。

1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。

图1.1人行道立面图1.2设计规范1.2.1《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）1.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）1.2.3《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算 （1）人行道板自重G 1G 1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。

桥梁栏杆及人行道板计算书1、栏杆计算：栏杆望柱中线间距离，栏杆高。

作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m，作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m。

3/2×1×1.3=1.3845KN*m；栏杆立柱断面为30×30cm；HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=280MPa；C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=11.5MPa；持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系数γ0取1.0；根据γ0M d≤f cd bx〔h0-x/2〕，其中h0=30-4=26cm；求X值。

X≥，f cd bx= f sd A s求得As=2。

取用4Φ25 As=4×4.906=cm2。

可以满足承载力要求。

2、人行道板计算：人行道板×79.5cm，厚10cm，采用C25砼，钢筋采用R235普通钢筋；的竖向力计算，作用在一块人行道板上。

经历算，集中荷载较为不利，按集中荷载计算。

人行道铺装层厚5cm，容重按25KN/m3；R235普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=195MPa；C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=11.5MPa；根据γ0M d≤f cd bx〔h0-x/2〕，其中h0=10-3=7cm 。

求X值。

f cd bx= f sd A s求得A s=1mm2。

取用9Φ10 A s=9×0.785=2，可以满足承载力要求。

【本文档内容可以自由复制内容或自由编辑修改内容期待你的好评和关注，我们将会做得更好】页脚下载后可删除，如有侵权请告知删除！。

胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1 技术标准1.1.1 桥梁设计安全等级：一级1.1.2 车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5 单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。

1.1.6 人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7 人行道人群荷载：取q人群=5 2kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件/上，分别计算，取其不利者。

1.1.8 人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300 钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。

图1.1 人行道立面图1.2 设计规范1.2.1 《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）1.2.3 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G2人行道板铺装上层采用6cm透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G1+G2=1.84KN/m表2-1 人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》10.0.5条，人行道板的人群荷载按5kPa 或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。

深圳龙兴大道隧道、人行地下通道计算书深圳龙兴大道隧道、人行地下通道计算书张应迁目录1 工程概况…………………………………………………. .12 人行地下通道主通道结构计算 (2)2.1 荷载计算 (2)2.2 工况分配 (3)2.3 工况组合 (3)2.4 基床系数 (3)2.5 主要计算结果 (4)3 人行地下通道辅通道结构计算 (9)3.1 荷载计算 (9)3.2 工况分配…………………………………………………103.3 工况组合…………………………………………………103.4 基床系数…………………………………………………103.5 主要计算结果 (11)4 隧道结构计算 (16)4.1 荷载计算…………………………………………………164.2 工况分配…………………………………………………184.3 工况组合…………………………………………………184.4 基床系数…………………………………………………194.5 主要计算结果 (19)1 概况龙兴大道市政工程位于龙岗区龙岗镇，龙兴大道分别与龙格路、龙翔大道、如意路、清辉路交叉，总体呈南东走向。

西南端起点与深惠公路顺接，北东端终点与二十八号路相接。

全长约4.25km，为城市Ⅰ级主干道。

是体育新城片区主要的纵向道路，主要承担体育新城片区赛会期间的客流集散和片区居民生产生活交通出行需求。

在龙兴大道与龙翔大道交叉口四个方向设置过街地下通道。

采用明挖现浇钢筋混凝土闭合结构，埋深约为2.5m。

地下通道主通道主要结构尺寸如下：内宽：6米，内高：3.6米，底板厚：0.6米，顶板厚：0.6米，侧墙厚：0.5米，地下通道辅通道主要结构尺寸如下：内宽：4.5米，内高：3.6米，底板厚：0.6米，顶板厚：0.5米，侧墙厚：0.5米，在人行地下通道北侧设置明挖暗埋隧道，体育馆隧道位于龙兴大道里程K1+660～K1+880段，隧道全长220m，宽28.2m，采用闭合框架结构。

架空人行道施工方案设计项目背景随着城市化进程的加快，城市道路的交通压力日益增大。

为了解决城市交通拥堵问题，舒缓交通压力，架空人行道成为一种重要的解决方案。

本文档旨在设计一种架空人行道的施工方案，以提供给相关工程人员参考。

1. 方案简介架空人行道是指在城市道路上空建造一层或多层的供行人步行的道路。

相对于传统的地面人行道，架空人行道具有以下优势：•能够充分利用与道路垂直的空间，提高城市空间利用率；•使行人与车辆分离，提高行人的出行安全性；•减少地面交通压力，提高道路通行效率。

2. 架空人行道施工方案设计2.1 方案选择在设计架空人行道施工方案时，需要考虑以下因素：•建筑结构的承重能力；•需要跨越的道路宽度；•施工工期和成本。

总体而言，可以选择以下两种常见的架空人行道施工方案：2.1.1 单层架空人行道单层架空人行道是指仅建造一层供行人步行的道路。

这种方案施工简单，成本较低，适用于较窄的道路宽度。

施工过程中需要考虑单层人行道的设计承重，确保人行道的安全性。

2.1.2 多层架空人行道多层架空人行道是在道路上建造两层或更多层的人行道。

这种方案可以充分利用道路空间，增加人行道容量，适用于较宽的道路宽度。

在设计时需要考虑多层人行道的承重能力，及合理的出入口设计，以方便行人的进出。

2.2 施工流程无论是单层架空人行道还是多层架空人行道，其施工流程大致相同，包括以下步骤：2.2.1 施工准备施工前需要进行详细的现场勘察，并编制详细的施工方案。

在施工前应制定好施工计划，并组织好施工所需的人力、物力资源。

2.2.2 桩基施工根据设计要求，先进行桩基施工。

具体步骤包括：桩位标定、打桩、浇筑桩清底面。

2.2.3 主体结构施工主体结构施工包括：浇筑主体结构、浇筑扶手、道路铺装等。

2.2.4 完工与验收完成主体结构施工后，进行完工与验收，确保架空人行道的安全性。

2.3 施工安全措施在架空人行道的施工过程中，应加强安全管理，确保施工人员的安全。

附1：《水泥储存库上人马道有关设计验算计算书》钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算的脚手架为上人斜道脚手架，搭设高度为46.1米下。

1、参数信息(1)脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.20 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 46.1 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为1.5米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.40 米，水平间距3.60 米，采用焊缝连接；(2)活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2；(3)风荷载参数山西省太原市地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。

(4)静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1489；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；(5)地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。

2、大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

(1)均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200/3=0.140 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200= 1.894 kN/m；小横杆计算简图(2)强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 M qmax =1.894×1.2002/8 = 0.341 kN.m；σ = M qmax/W =67.113 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！(3)挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.140+1.200 = 1.378 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.378×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.482 mm；小横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.000 与10 mm,满足要求！3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。