钢格板均布荷载计算验算(西双版纳顶部格栅)

护栏模板计算书混凝土侧压力按最大5.4T/m 2计算有效压头高度=5.4/2.5=2.16m护栏模板高1.1m ，模板受最大混凝土侧压力=5.4/2.16×1.1=2.75 T/m 21、外侧竖肋计算外侧竖肋为[6.3，间距36cm ，则每支竖肋受的最大混凝土侧压力=2.75×0.36=1.0 T/m 按照均布荷载计算，对拉螺栓间距1.01m ， 221 1.010.1388ql M T m ⨯=== W=16.1cm 3 70.131080.716100M MPa W σ⨯===满足规范要求。

2、内侧竖肋计算1）、弯矩计算内侧竖肋采用8mm 厚，70mm 宽的钢板，间距为40cm ， 则每支竖肋受的最大混凝土侧压力=2.75×0.4=1.1 T/m 按照均布荷载计算，对拉螺栓间距1.01m ， 221.1 1.010.1488ql M T m ⨯===⋅ 2）、惯性矩计算计算形心位置：121212805(705/2)70870/250.6805708C C C A Z A Z Z mm A A +⨯⨯++⨯⨯===+⨯+⨯惯性矩计算： 112212Z C C C C I I A CC I A CC =+⨯++⨯33224805870805(705/250.6)870(50.670/2)557625.61212mm ⨯⨯=+⨯⨯+-++⨯⨯-=70.141050.6127557625.6C Z M Z MPa I σ⨯⨯⨯===满足规范要求。

3、面板计算面板荷载取最大混凝土侧压力1.1 T/m ，跨径为40cm ，按照连续梁计算弯矩， 221.10.40.0181010ql M T m ⨯===⋅ 22340051666.766bh W mm ⨯=== 70.018101081666.7M MPa W σ⨯=== 满足规范要求。

计算书
1.概述
由于房间内需要安装空调机，现要符合楼板的承载力是否满足。

选取有代表性的空调机PAU-401进行验算。

尺寸如图
2.计算依据
《建筑结构荷载规范》2006-附录B：露面等效均布活荷载的确定方法3.计算
计算简图如下：
Bcx=btx+2s+h=400+130=530mm
Bcy=bty+2s+h=4500+130=4630
荷载有效分布宽度
B=2bcy/3+0.73l=2x4630/3+0.73x3100=5350mm
将楼板按单跨简支梁考虑，其上作用的荷载有空调重量G1，空调基础重量G2，其中G1是动荷载，需要考虑动荷载作用系数1.4.
G1=1800x10/2=9kn
G2=25x0.4x44.5x0.2=9kn/m
则，板上集中荷载G=1.4x G1+G2=22kn,作用在跨度3/4处，跨中最大弯矩M=3Gx775/4=3x22000x775/4=12787500N·mm
等效到板上的均布荷载q=8xM/bxlxl=1.99N/m2
4结论
我们选取的是自重最大的一部空调机，并且该空调机一边基础完全作用在板上（如果空调基础作用在梁上，则会分担很大一部分自重，传递给楼面的等效荷载就很少），可以认为其具有代表性，结果发现对楼面的附加荷载比较大，已经接近一般公用民用楼面荷载标准值（参见《GB50009-2001》）,因此认定楼面承载偏于危险，建议采取措施保障结构安全。

钢格栅规格、载荷图集格板规格Specification of Steel Grating (mm)不推荐定购G系列1 G Series 1 G系列2 G Series 2 G系列3 G Series 3G系列1 G Series 1在各种工业领域里是最常用的。

Most Commonly used in Various Industrial fields G系列2 G Series 2适用于要求跨距比较小的场所。

applied to the cases which requires short spanG系列3 G Series 3最适用于采矿工业，也适用于制作围墙隔离。

Mostly used in mineralindustry also used formaking fences and isolation系列1 钢格板的自重、安全荷载及其挠度表型号横杆间距(mm) 自重(Kg/m2) 扁钢规格(mm)跨距(mm)150 300 450 600 750 900 1050 1200 1500 1800 2100 2400 2700 3000 3300 3600 G203/30/100 G203/30/50 100 50 2225.1 20×3 U D 4020.2 100 0.8 45 1.81 25 3.22 16 5.03 11 7.24 8 9.85 6 12.87 4 20.11 3 28.96 2 39.41G205/30/100 G205/30/50 100 5033.3 36.4 20×5 U D 6710.2 1670.8 741.81 423.22 275.03 187.24 138.85 1012.87 620.11 428.96 339.41G253/30/100 100 26.6 25×3U D 629 157 70 39 25 17 13 10 616.09 4 3 2G253/30/50 5029.70.16 0.64 1.45 2.57 4.02 5.8 7.88 10.3 23.17 31.53 41.18 G255/30/100 100 40.9 25×5U D 1048 262 115 65 42 29 21 16 10 16.09 7 5 4G255/30/50 5043.80.16 0.64 1.45 2.57 4.02 5.79 7.88 10.3 23.17 31.53 41.18 G323/30/100 100 33.3 32×3U D 1031 257 114 64 41 28 21 16 10 7 18.1 5 4 3G323/30/50 50 36.20.13 0.5 1.13 2.01 3.14 4.52 6.16 8.04 12.57 24.63 32.18 40.72 G325/30/100 100 51.6 32×5U D 1718 429 190 107 68 47 35 26 17 11 18.1 8 6 5 4G325/30/50 50 54.80.13 0.5 1.13 2.01 3.14 4.52 6.16 8.04 12.57 24.63 32.18 40.72 40.22 G403/30/100 100 40.8 40×3U D 1610 402 179 100 64 44 33 25 16 11 14.48 8 6 5G403/30/50 5043.80.1 0.4 0.9 1.61 2.51 3.62 4.93 6.44 10.05 19.71 25.74 32.58 G385/30/100 100 63.7 40×5U D 2684 671 298 167 107 74 54 41 26 16 15.24 18 14.48 9 7 6G385/30/50 50 66.90.1 0.4 0.9 1.61 2.51 3.62 4.93 6.44 10.05 27.09 34.29 42.34 G405/30/100 100 71.3 45×5U D 3397 849 377 212 135 94 69 52 332312.87 231717.52 86G405/30/50 5074.50.09 0.34 0.8 1.43 2.23 3.22 4.38 5.72 8.94 12.87 32.58 40.22 G505/30/100 100 78.9 50×5U D 4149 1048 465 261 167 115 85 65 412811.58 21161226.06 1087G505/30/50 50 82 0.08 0.32 0.72 1.29 2.01 2.9 3.94 5.158.04 15.77 20.59 32.18 38.93 46.33 G655/30/100 100 10265×5U D 7088 1771 787 442 283 196 144 110 70 488.91 3527211724.75 149G655/30/50 501050.06 0.25 0.56 0.99 1.55 2.23 3.03 3.96 6.1912.13 15.84 20.05 29.95 35.64注：加重线左边为4Kpa 均布荷载之下，挠度≤5mm 的相应跨距，这是行人步履舒适的极限挠度。

格栅的设计计算（1）栅条的间隙数nmax Q n ehv= 式中 Qmax ——最大设计流量，m 3/sα——格栅倾角，度,取α=600h ——栅前水深，m ，取h=0.4me ——栅条间隙，m ，取e=0.02mn ——栅条间隙数，个v ——过栅流速，m/s ，取v=1.0m/s格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。

则:max 230.02*0.4*1.0Q n ehv ==≈个 （2）栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3米，取0.2米。

设栅条宽度S=10mm则栅槽宽度(1)B S n bn =-+0.01*(231)0.02*230.68m=-+≈ （3）通过格栅的水头损失h10h h k =20sin 2v h g ξα= 43()s bξβ= 式中 1h ——过栅水头损失，m+0h ——计算水头损失，mg ——重力加速度，9.82/m sk ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，43()s e ξβ=，当为矩形断面时，β=2.42。

S=栅条的宽度 b=栅条的间隙 24103()sin 2s v h h k k b gβα== 20430.01 1.02.42*()sin 60*30.022*9.8= 0.13m =（4）栅后槽总高度H设栅前渠道超高20.3h m =120.40.130.30.83H h h h m =++=++=（5）栅槽总长度L进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=0.45m ，其渐宽部分展开角度α1=200，进水渠道内的流速为0.77m/s 。

11010.680.450.362tan 2tan 20B B L m α--==≈ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2L120.360.1822L L m ==≈ 112 1.00.5tan H L L L α=++++ 式中 1H 为栅前渠道深，12H h h =+00.40.30.360.180.5 1.0tan 60L +=++++2.44m =（6）每日栅渣量Wmax 1864001000ZQ W W K = 式中 W ——每日栅渣量3/m d 1W ——栅渣量（333/10m m 污水）取0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值 Z K ——生活污水流量总变化系数 386400*0.2*0.050.6/1000*1.5W m d ==。

格栅板踏步强度计算全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：格栅板是一种常用的建筑材料，用于用于工业场所、市政道路、桥梁以及其他公共设施的地面上。

格栅板通常由压焊成型的金属条或钢板组成，具有良好的承重性能、抗压性和防滑性能，因此被广泛应用于各种场合。

在实际使用中，格栅板需要承受不同程度的载荷和踏步力，因此其强度计算显得非常重要。

格栅板的踏步强度计算是指在给定的载荷下，格栅板在不发生破坏或变形的情况下能够承受的最大压力。

踏步强度计算是保证格栅板在使用过程中不会发生变形或破坏，确保其安全可靠性的重要手段。

踏步强度计算的关键参数主要包括载荷、格栅板尺寸、材料和结构等因素。

在进行强度计算时，首先需要确定格栅板的载荷情况，包括静态载荷、动态载荷及不同方向的载荷等。

要考虑到格栅板的尺寸和结构，包括网格间距、杆件尺寸和连接方式等，这些参数直接影响着格栅板的承载能力和强度。

格栅板的材料也是影响其踏步强度的重要因素。

常见的格栅板材料包括钢板、不锈钢、碳钢等。

不同材料的强度、硬度和耐腐蚀性能各有不同，因此在进行强度计算时需要根据实际情况选择合适的材料类型，确保格栅板能够承受所施加的载荷。

在进行格栅板的踏步强度计算时，通常采用有限元分析或理论计算的方法。

通过有限元分析可以模拟格栅板在各种载荷下的应力分布和变形情况，从而确定其在不同载荷下的安全承载能力。

理论计算方法主要是基于格栅板的基本力学性质和公式进行计算，通过分析格栅板的结构和材料特性来确定其踏步强度。

在踏步强度计算中，还需考虑格栅板的实际使用环境和条件。

例如在潮湿、腐蚀性或高温环境下，格栅板的耐腐蚀性能和热稳定性也是需要考虑的因素。

格栅板的安装方式和支撑结构等也会对其踏步强度产生影响，因此在进行强度计算时需要考虑这些因素。

格栅板的踏步强度计算是保证其安全可靠性的重要环节。

通过合理的材料选择、结构设计和强度计算，可以确保格栅板在不同载荷下具有良好的承载能力和使用性能，保证其在各种场合下能够安全、稳定地使用。

格栅的设计计算范文格栅是建筑设计中常见的一种装饰元素，其设计计算需要考虑多个因素，包括结构强度、视觉效果和通风性能等。

下面将详细介绍格栅设计计算的相关内容。

首先是结构强度的计算。

格栅作为一种装饰元素，其主要作用是提供立面美观，并且能够承受一定的风载荷。

在设计计算中，需要考虑格栅的自重、外载荷以及地震荷载等因素。

自重与外载荷的计算可以通过格栅的材料、尺寸和位置等参数进行估算，并考虑安全系数。

地震荷载则需要根据建筑所在地的地震烈度等级进行计算，确保格栅能够在地震发生时保持结构稳定。

其次是视觉效果的计算。

格栅的设计应符合建筑的整体风格和设计要求。

在计算视觉效果时，需要考虑格栅的比例、形状、颜色和表面处理等因素。

比例要适应建筑的整体比例，形状要与建筑立面相协调，颜色要与周围环境相适应，并且可以通过表面处理来增加质感和纹理，以提升视觉效果。

另外，通风性能也是格栅设计计算的重要考虑因素。

格栅通常作为建筑外墙的一部分，可以在不影响建筑功能的前提下提供一定的通风性能。

在计算通风性能时，需要考虑格栅的开口率、间距和尺寸等因素。

开口率表示格栅的开放面积与总面积之比，间距和尺寸则影响空气流通的通畅程度。

通过合理的计算和设计，可以确保格栅能够实现良好的通风效果，提高建筑的舒适性和环境适应性。

最后，格栅的设计计算还需要考虑安装和施工的可行性。

格栅通常需要与建筑的结构和幕墙系统进行配合安装，因此在设计计算中需要考虑格栅的连接方式、固定和支撑结构等因素。

同时，施工过程中还需要考虑工艺和安全性等问题，确保格栅能够安全、稳定地安装在建筑上。

综上所述，格栅的设计计算涉及结构强度、视觉效果、通风性能和安装施工等多个方面。

通过对这些因素的合理计算和设计，可以确保格栅能够实现美观、稳定和功能性的综合效果，为建筑提供良好的装饰和使用价值。

计算提纲：本章节选取商业外街格栅进行计算，计算点标高选取15m计算，格栅材质6063-T5。

（参照S-DY-01/01C（2-2剖面））一、荷载计算1、风荷载标准值计算W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度15mμz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)μz=0.544×(z10)0.44=0.650248I10: 10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。

(GB50009-2012 条文说明8.4.6)βgz: 阵风系数:βgz= 1 + 2×g×I10×(z10)(-α)= 1 + 2×2.5×0.23×(15 10)(-0.22)= 2.05186 由于2.05186>2.05,取βgz=2.05μsp1:局部正风压体型系数μsn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μsz:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3)取1μsf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2μsa:维护构件面板的局部体型系数μs1z=μsz+0.2=1.2μs1f=μsf-0.2=-1.6按照以上计算得到对于面板有:μsp1=1.2μsn1=-1.6面板正风压风荷载标准值计算如下W kp=βgz×μsp1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×1.2×0.65×0.3=0.4797 kN/m2W kp<1kN/m2,取W kp=1kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn=βgz×μsn1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×(-1.6)×0.65×0.3=-0.6396 kN/m2W kn>-1kN/m2,取W kn=-1kN/m22、风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用面板风荷载作用计算Wp=γw×Wkp=1.4×1=1.4kN/m2Wn=γw×Wkn=1.4×(-1)=-1.4kN/m23、水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取0.4kN/m2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.16×0.4=0.32kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.32=0.416kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1×1.4+0.32×1.3×0.5=1.608kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1×1.4-0.32×1.3×0.5=-1.608kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1kN/m2面板荷载组合设计值为1.608kN/m2二、格栅强度计算1、格栅荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1kN/m2B : 格栅宽: 0.05mqwk=Wk×B=1×0.05=0.05kN/mqw=1.4×qwk=1.4×0.05=0.07kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAK:格栅自重(kN/m)格栅密度为28(kN/m3)格栅断面面积5.04cm2GAK=28×5.04×10(-4)=0.014112kN/m水平地震作用计算:qEk=5×αmax×GAK=5×0.16×0.014112=0.0112896kN/mqe=1.3×qEk=1.3×0.0112896=0.0146765kN/m格栅在重力方向所受的线荷载设计值为:g= γg×GAK= 1.2×0.014112= 0.0169344kN/m(3)格栅荷载组合格栅所受组合荷载标准值(仅考虑风荷载)为:qk=qwk=0.05kN/m格栅所受组合荷载设计值(考虑风荷载和地震荷载组合)为: q =qw+ψE×qe=0.07+0.5×0.0146765=0.0773382kN/m2、格栅截面特性选定格栅材料类别: 铝-6063-T5选用格栅型材名称: 80x50x2型材强度设计值: 90N/mm2型材弹性模量: E=70000N/mm2X轴惯性矩: Ix=45.0592cm4Y轴惯性矩: Iy=21.6872cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=11.2648cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=11.2648cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=8.67488cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=8.67488cm3型材截面积: A=5.04cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=2mm型材截面面积矩: Ss=6.788cm3塑性发展系数: γ=13、格栅强度计算校核依据: N A +M γ×w≤ｆa (1)格栅计算简图如下:(3)格栅弯矩:通过有限元分析计算得到格栅的弯矩图如下: 80x50x2n 0n 1b 0立柱计算简图5250q 1q2立柱受力简图5250q1=0.077kN/mq2=0.017kN/m最大弯矩发生在2.625m 处M: 格栅在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m)M=0.266454kN ·m格栅在荷载作用下的轴力图如下:(4)数据效核f: 格栅计算强度(N/mm 2)A: 格栅型材截面积: 5.04cm 2Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN)Ny: 当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz: 格栅截面抵抗矩(cm 3)γ: 塑性发展系数: 1M m a x =0.266k N .m通过上面计算可知,格栅杆件b0的应力最大,为23.8301N/mm 2≤ｆa=90N/mm 2,所以格栅承载力满足要求4、格栅刚度计算校核依据: Umax ≤L 180Dfmax: 格栅最大允许挠度:通过有限元分析计算得到格栅的挠度图如下:最大挠度发生在2.625m 处,最大挠度为15.6807mmDfmax=Hvmax 180×1000=5.25180×1000=29.1667mm格栅最大挠度Umax 为: 15.6807mm ≤29.1667mm挠度满足要求5、格栅抗剪计算校核依据: τmax ≤[τ]=55N/mm 2通过有限元分析计算得到格栅的剪力图如下:D m a x =15.681m m最大剪力发生在5.25m 处τ: 格栅剪应力:Q: 格栅最大剪力: 0.203013kNSs: 格栅型材截面面积矩: 6.788cm 3 Ix: 格栅型材截面惯性矩: 45.0592cm 4 t: 格栅抗剪壁厚: 2mmτ=Q×Ss×100Ix×t=0.203013×6.788×10045.0592×2=1.52916N/mm 21.52916N/mm 2≤55N/mm 2格栅抗剪强度可以满足Q m a x =0.203k N。