单桩承台式塔吊基础计算书

塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用2台QTZ63塔式起重机，1台45米、1台40米，塔身尺寸1.63m,承台面标高-12.20m。

（2）计算参数1）塔机基础受力情况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k FhM MZ503.80 35.00 1500.00 200.00MkFM zkF =F =M =zM =基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩hF h塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：F k =503.80kN，Fh=35.00kN，M=1500.00+35.0×1.10=1538.50kN.mF k ‘=503.80×1.35=680.13kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1500.00+35.0×1.10)×1.35=2076.98kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度 L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*ιi(kN/m) 抗拔系数λiλi q sik*ιi(kN/m)1 粘性土 1.9 55.00 100.00 104.50 0.7073.15 2 粉质粘土 0.9 95.00 150.00 85.50 0.70 59.85 3 强风化 6.2 120.00 245.00 148.00 0.70 103.88 4 中风化1.10 200.00420.00 174.40 0.70 121.8 桩长10.10∑q sik*ιi512.40∑λi q sik*ιi358.683）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1400人工挖孔灌注桩，桩顶标高-12.20m ，桩端设扩大头，桩端入中风化 1.10m ；桩混凝土等级C30，f C =14.30N/mm 2 ,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2，桩长10.10m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=3.50m 、宽(b)=3.50m 、高(h)=1.20m ；桩中心与承台中心重合,面标高-12.20m ；承台混凝土等级C30,f t =1.43N/mm 2,f C =14.30N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=2.50m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 22.00 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.310m二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.000=882.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=510.800kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=600.000kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。

经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.800+600.000)/4+882.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=582.745kN没有抗拔力!桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(510.800+600.000)/4+630.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=455.918kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=2.50m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 22.00 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.310m二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.000=882.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=510.800kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=600.000kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。

经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.800+600.000)/4+882.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=582.745kN没有抗拔力!桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(510.800+600.000)/4+630.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=455.918kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。

塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。

为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。

地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。

按桩径r＝米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。

一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=S×P=π×r2×P＝π××220＝=2、四根桩端承载力为：4×F1＝4×＝3、塔吊重量51T（说明书中参数）基础承台重量：×××＝塔吊＋基础承台总重量＝51＋=4、基础承台承受的荷载F2＝××=5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝所以塔吊基础承载力满足承载要求。

二、钢筋验算桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。

验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。

Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值）Acor＝π×r2/4（构件核心截面积）＝π×11002/4＝950332mm2fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值）AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x＝（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取）fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值）dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径）Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×＝（一根箍筋的截面面积）S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=×950332＋300×4624+2××210×=.6N<经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。

塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。

在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。

即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。

（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。

iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。

As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。

QTZ60(独立式)塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60,自重(包括压重)F1=378kN,最大起重荷载F2=60kN塔吊倾覆力距M=600kN.m,塔吊起重高度H=40.1m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5m桩直径d=0.6m,桩间距a=3.6m,承台厚度Hc=0.8m基础埋深D=1.5m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=378kN塔吊最大起重荷载F2=60kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=525.6kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×438=525.6kN； G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Lc×Hc+20.0×Bc×Lc×D)=1500.00kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(525.6+1500)/4+840×(3.6×1.414/2)/[2×(3.6×1.414/2)2]=671.4kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。

塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。

最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。

塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。

为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。

地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。

按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。

一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T2、四根桩端承载力为：4×F1＝4×24.87＝99.48T3、塔吊重量51T（说明书中参数）基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T4、基础承台承受的荷载F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T所以塔吊基础承载力满足承载要求。

二、钢筋验算桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。

验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。

Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值）Acor＝π×r2/4（构件核心截面积）＝π×11002/4＝950332mm2fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值）AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0）fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值）dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径）Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积）S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式248.7KN<12382.87KN经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。

塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。

以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。

而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。

所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。

二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。

R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。

187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。

塔吊基础承载力计算根据机械租赁公司提供的数据，塔吊最大支反力为1200KN（单桩）。

由于本桩机承台刚度小，对桩的约束有限，且塔吊四个支腿分别安装在四个桩顶，所以桩不考虑承台抗冲切以及群桩效应。

1、桩顶轴向压力设计值“N=F+GN=1200+1.2×25×（4×2+2×1）×0.8=1360KN2、桩承载力设计值单桩竖向承载力极限值Q uk=Q sk+Q pk=u∑q sik l i+q pk A pQ uk= Q sk+Q pk =0.6×π（2.8×20+4.5×40+2.4×40+1.6×40+5×100+3.7×50）+1400×π×0.3²Q uk=2428.6KN桩身承载力设计值R= Q sk/r s+Q pk/r p因为r s= r p=1.7R= Q uk/1.7=2428.6/1.7=1428.6 KN3、验算R0N=0.9×1360<R=1428.6 KN 满足要求其中：F——作用于桩顶承台顶面的竖向力设计值G——承台自重r0——桩基重要性系数，取0.9;N——轴心竖向力作用下基桩的竖向力设计值;R ——基桩的竖向力设计值;Q sk——单桩总极限侧阻力标准值;Q pk——单桩总极限端阻力标准值;q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.8.1取值）q pk——极限端阻力标准值（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.8.2取值）l i——桩穿越第I层土的厚度A p——桩端面积u——桩身周长;r s、r p——分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.2取值）。