脚手架结构验算书
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脚手架验算公式
脚手架验算公式脚手架在建筑施工中起着非常重要的作用，它是为了提供工人施工时的安全作业空间而搭建的临时性结构。
脚手架的设计需要符合一定的安全性要求，其中最重要的就是要进行验算。
本文将介绍脚手架验算的公式和相关要点。
一、承载力计算公式脚手架的承载力计算是保证脚手架安全的重要环节。
一般来说，脚手架的承载力包括垂直荷载、水平荷载和斜向荷载等。
以下为常用的脚手架承载力计算公式：1. 垂直荷载计算公式：垂直荷载即竖直方向上的荷载，通常由脚手架自身重量和操作人员施工过程中的荷载组成。
其计算公式如下：N = (G + Q) / A其中，N为垂直荷载，G为脚手架自重，Q为操作人员施工过程中的荷载，A为脚手架的横截面积。
2. 水平荷载计算公式：水平荷载是指水平方向上的作用力，通常由风荷载、地震荷载等引起。
其计算公式如下：H = W × S × C其中，H为水平荷载，W为风荷载或地震荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数。
3. 斜向荷载计算公式：斜向荷载是指脚手架在外力作用下所产生的斜向荷载，通常由斜向风荷载引起。
其计算公式如下：F = W × S × C × sinα其中，F为斜向荷载，W为风荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数，α为脚手架与水平方向夹角。
二、验算要点在进行脚手架验算时，除了要使用正确的计算公式，还需要注意以下要点：1. 材料强度的选择：脚手架所使用的材料强度要符合规范的要求。
常用的脚手架材料有钢管、铝合金等，其强度必须经过相应的试验和验证。
2. 有效支撑点的确定：脚手架的有效支撑点要合理确定，以确保整个脚手架结构的稳定性和安全性。
3. 结构的稳定性分析：需要进行脚手架结构的稳定性分析，如倾覆稳定性分析等，以确定脚手架的整体稳定性。
4. 荷载系数的选择：荷载系数是根据实际情况确定的，需要充分考虑工地环境、气候条件、建筑高度等因素。
总结：脚手架验算是确保脚手架在施工过程中安全可靠的关键步骤。
脚手架计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
脚手架验算公式
脚手架验算公式
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本文档旨在提供一个脚手架验算公式的详细指南，以便工程师们能够准确计算和评估脚手架结构的安全性和可靠性。
以下是该文档的详细内容：
1. 引言
1.1 目的
1.2 背景
2. 脚手架基本概念
2.1 定义
2.2 组件
3. 验算原理
3.1 荷载计算原理
3.2 结构承载力计算原理
4. 脚手架验算公式
4.1 荷载参数
4.2 材料参数
4.3 验算方法
5. 荷载计算
5.1 垂直荷载
5.2 水平荷载
6. 结构承载力计算
6.1 竖杆的抗弯强度计算
6.2 横杆的抗弯强度计算
6.3 钢管附件的抗弯强度计算
7. 示例和案例分析
7.1 示例一：单层脚手架的验算
7.2 示例二：多层脚手架的验算
8. 安全性评估
8.1 安全系数
8.2 风荷载影响
8.3 稳定性评估
9. 注意事项
9.1 材料选择与质量要求
9.2 施工要求
10. 维护与更新
10.1 更新记录
11. 附件
- 附件1：脚手架荷载表格
- 附件2：脚手架材料参数表格12. 法律名词及注释
附件：
- 附件1：脚手架荷载表格
- 附件2：脚手架材料参数表格
法律名词及注释：
- 法律名词1：注释1
- 法律名词2：注释2。
脚手架荷载演算书(立杆间距1M横杆步距1.5m)
蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程猪屠宰车间脚手架专项施工方案编制：审核：审批：中建六局土木工程有限公司武汉分公司蒙城福润项目部二零一一年九月蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程猪屠宰车间钢筋混凝土满堂架检算书一、工程概况蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程所建主厂房为混凝土框架结构，总建筑面积19087.3m2，建筑占地面积17705.0m2，本建筑主体为单层建筑（局部为二层），建筑总高为11.4m，顶板结构找坡，层高8.4-9.6m，主体结构长度276.5m,宽度60.6m,结构跨度4-9m不等,顶板厚度120mm，坡度2%。
二、满堂脚手架的总体方案和计算参数2.1脚手架搭设技术措施2.1.1施工准备（1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。
（2）按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。
（3）搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。
2.1.2脚手架的基础（1）脚手架搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水，在距脚手架外立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3-5‰。
以保证架基的承载能力，基槽回填土必须步步夯实后，才能做脚手架基础。
（2）回填土夯实后，上面铺设厚度50mm的0.2×3m木脚手板，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。
2.1.3脚手架结构技术要求1.主厂房混凝土顶板采用在支架上现浇，支架采用扣件式钢管脚手架拼装组成，支架均采用外径φ48mm、壁厚δ=3.5mm标准杆件进行组装，立杆、横杆主要采用6.0m、3.0m、2.0 m、1.2m等几种。
脚手架验算书
脚手架验算书一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。
为满足施工需求，需在建筑物周边搭设脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、搭设高度：＿____米。
3、立杆横距：＿____米。
4、立杆纵距：＿____米。
5、步距：＿____米。
6、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m。
脚手板自重标准值：＿____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m。
安全网自重标准值：＿____kN/m²。
2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²。
风荷载标准值ωk基本风压ω0：＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz：根据建筑物高度和地面粗糙度取值。
风荷载体型系数μs：根据脚手架的封闭情况取值。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：＿____kN/m。
均布活载：＿____kN/m。
2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜ f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度νmax ＝＿____mm ＜ν ＝＿____mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：＿____kN。
集中活载：＿____kN。
2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜ f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度νma x ＝＿____mm ＜ν ＝＿____mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：＿____kN，单扣件抗滑承载力设计值为_____kN，满足要求。
满堂脚手架在桥梁施工中的结构验算
随着高速公路和城市立交 Ｊ 程的快速发展 ，在陆地 建筑桥梁 已越 来越多。因满堂脚手架特有的简便快捷 、材料可以重复利用等特点 ，已 在桥 梁 现 浇混 凝 土 梁板 施 Ｔ 中 被广 泛 地使 用 。但 在具 体 的 施 使 用 过 程 中也 因不规 范 出现许 多安 全 隐 患 ，为 有效 地 杜 绝 重大 安 全 事 故 的发 生 ， 对工程Ｉ 时设施的构造方案必须进行严格细致和科学地分析和验算 ，并 编制可行性施工技 术要求和措施 。由此推之 ，对桥梁施 １中满堂脚手架 一 的结 构 验算 进行 分 析 和 阐述是 十分必 要 的 。 １ 简述 在现今的桥梁施Ｔ中使用钢管材料制作的脚手架主要有ｉ种形式 ： 扣件式钢管脚手架 、门式脚手架和碗扣式脚手架。深圳市南光高速公路 第２ 合同段桥梁满堂脚手架根据根据不同的施工环境及脚手架优缺点采 ８ 用 碗 扣 式脚 手 架 ，以满 足 施 Ｔ要 求 的 情况 下 达 到成 本 、Ｔ 期及 环 境 均 达 到最 合理 。 碗扣式脚手架优点 ：① 多功能。能根据具体施 Ｔ耍求 ，组成不同组 ｜ 架尺 寸、形状和承载能力的脚手架。②高功效。拼装快速省 ，用一把 铁锤即可完成全部作业 ，完全避免螺栓作业 。③承载 力大。市杆连接为 同轴心承插 ，横杆 同立杆靠碗扣接头连接 ，各杆件轴心线交于一点 ，接 头具有可靠的抗弯 、抗剪 、抗扭 力学性能 。因此，结构稳固可靠 ，承载
术规 范 》 （ Ｂ Ｉ— ７）。 Ｇ Ｊ８ ８
５）规定脚 手架的设计计算项 目一般应包括 ：①构架的整体稳定性 计算 （ 可转化 为对立杆稳定性 的计算 ）；②水平杆件的强度 、 稳定性和 刚度验算 ； ③抗倾覆验算 ； ④地基基础和支承结构的验算 。总之 ，在上 述规定的计 （ ）算项 目中，凡没有不必计算的可靠依据时，均应进行 验 计算 。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号 文
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤
【脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 20__3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20—4、《钢结构设计标准》GB50017-20215、《建筑地基基础设计规范》GB50007-206、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2021 一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数Y0 1可变荷载调整系数 YL 0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型①48X2.5脚手架架体高度H(m) 14立杆步距h(m) 1.5立杆纵距或跨距la(m) 1.8立杆横距lb(m) 0.9横向水平杆计算外伸长度31(川)0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.3 脚手板铺设方式 2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129装修脚手架作业层数nzj 2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压30(kN/m2) 0.3风荷载体型系数us 1风压高度变化系数uz(连墙件、单立杆稳定性)0.810.81风荷载标准值 3 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.2430.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205横杆截面惯性矩 I(mm4) 92800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3X(0.028+GkjbXla/(n+1))+0.9X1.5XGkXla/(n+1) = 1.3X(0.028+0.3X1.8/(0+1))+0.9X1.5X2X1.8/(0+1)=5.598k N/m正常使用极限状态q＇=(0.028+GkjbXla/(n+1))=(0.028+0.3X1.8/(0+1))=0.568kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8qa12/2]=max[5.598X0.92/85.598X0.152/2]=0.567kN・m。
双排架脚手架结构验算
1.155 1.55 210
9941.2 N N·m ≤ [f]=205N/mm2
N ≤ [f]=205N/mm2
（四）、连墙件的计算 本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢 步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 13.12 KN Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值 其中： Nlw=1.4×wk×Aw= 8.12 KN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 19.44 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 167.2 N/mm2 5 ≤ KN 0.85×[f]= 174.25 N/mm2 5400 mm 3600 mm
2
15.8 mm 1219000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 386.52
2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 76.09 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 3.38 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 12 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 2362.06 N
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
0.9 1.4 klah2
10
0.12kN m
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
6．立杆的稳定性计算
（1）不考虑风荷载时
[导言]
脚手架是建筑施工中必须使用的重要的临时 设施，是施工现场安全防护、工人操作、施工过 程中堆放材料以及解决楼层间少量垂直和水平运 输而搭设的支架，在结构施工、装修施工和设备 管道的安装施工中随着工程进展需要而搭设的工 作平台或作业通道。它直接影响到施工的安全、 质量、进度和工程成本，要予以充分重视。
立杆纵距
单立杆 双立杆
结构脚手架
装修脚手架
单排 －
≮0.18
双排
0.35～ 0.50
0.10～ 0.15
单排 -
≮0.18
双排
0.35～ 0.50
0.15～ 0.20
＞0.15
1.20～ 1.40
1.05～ 1.55
1.20～ 1.40
1.05～ 1.55
1.20～2.00（根据荷载及连墙件构造按规范选用）
斜撑
注：1.单排脚手架搭设高度不应超过24m，双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的 双排脚手架，应采用分段搭设等措施；2.表中：h—步距；la－纵距
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
单、双排脚手架的搭设流程
在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并 与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装 第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步 大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步 大横杆扣紧(安装连接件后拆除)→安第三、四步大横杆和小 横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手 板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。
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脚手架结构验算书(一)、参数信息:1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为0.75 米，大小横杆的步距为 1.70 米；内排架距离墙长度为0.55 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为①48X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数风荷载高度变化系数鬼为1.25，风荷载体型系数由为0.09 ;脚手架计算中考虑风荷载作用4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0 . 1 40 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038 ；5. 地基参数地基土类型: 素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00 ；立杆基础底面面积(m2):0.25 ；地面广截力调整系数:0.50 。
(二)、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1•均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值：Q=2.000 X 1.500/3=1.000 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.000 = 1.656 kN/m ;q小横杆计算简图 2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下：最大弯矩 M qmax =1.656 X 0.75078 = 0.116 kN.m ; 最大应力计算值（T = Mi max /W =22.922 N/mm 2;小横杆的最大弯曲应力（T =22.922 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mrf ,满足要求！3. 挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m最大挠度 V = 5.0 X 1.213 X 750.04/(384 X 2.060 X 105X 121900.0)=0.199 mm ;小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000与10 mm 满足要求!（三）、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 1. 荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 0.750=0.029 kN ;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.350 X 0.750 X 1.500/3=0.131 kN ; 活荷载标准值：Q= 2.000 X 0.750 X 1.500/3=0.750 kN ;V 43E4E 1荷载的设计值:P=(1.2 X 0.029+1.2 X 0.131+1.4 X 0.750)/2=0.621 kN ;p p P P大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算：M1ma=0.08 X 0.038 X 1.500 X 1.500 =0.010 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算：M2ma=0.267 X 0.621 X 1.500= 0.249 kN.m ;M = Mi max + M2max = 0.010+0.249=0.259 kN.m最大应力计算值（T = 0.259 X 1/5080.0=51.002 N/mm 2;大横杆的最大应力计算值T = 51.002 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mr2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V max= 0.677 X 0.038 X 1500.04 /(100 X 2.060 X 105X 121900.0) = 0.052 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下1.883X 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=( 0.029+0.131+0.750)/2=0.455kNV= 1.883 X 0.455 X 1500.03/ ( 100 X 2.060 X 105x 121900.0) = 1.152 mm ;最大挠度和：V= V max + V pmax = 0.052+1.152=1.204 mm ;大横杆的最大挠度1.204 mm 小于大横杆的最大容许挠度1500.0 / 150=10.0 与10 mm,满足要求！(四)、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80 , 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R < R c其中Rc --扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;R --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 X 0.750 X 2/2=0.029 kN ;大横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.500=0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.350 X 0.750 X 1.500/2=0.197 kN ;活荷载标准值：Q = 2.000 X 0.750 X 1.500 /2 = 1.125 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.0290.058+0.197)+1.4 X 1.125=1.915 kN ;R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(五)、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1297N G1 = [0.1297+(0.75 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.70] X 47.30 = 10.141 ;⑵脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.350 X 4X 1.500 X (0.750+0.3)/2 = 1.103 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14N G3 = 0.140 X4X 1.500/2 = 0.420 kN ;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ; 0.005N G4 = 0.005 X 1.500 X 47.300 = 0.355 kN ;经计算得到，静荷载标准值Ns=N G1+N32+N3汁N34 = 12.019 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N 亍 2.000 X 0.750 X 1.500 X 2/2 = 2.250 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中W。
--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: W o = 0.400 kN/m 2;U z--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: U z= 1.250 ;U s --风荷载体型系数：取值为0.091 ;经计算得到，风荷载标准值X 0.400 X 1.250 X 0.091 = 0.032 kN/mW k = 0.7不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2 X 12.019+ 1.4 X 2.250= 17.572 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85 X 1.4N Q = 1.2 X 12.019+ 0.85 X 1.4 X 2.250= 17.100 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mv为2M W = 0.85 X 1.4W k L a h /10 =0.850 X 1.4 X 0.032 X 1.500 X21.700 /10 = 0.016 kN.m ;（六）、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 17.572 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：k = 1.155 ;计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：卩=1.500 ;计算长度，由公式I。
= k X ^X I确定：I o = 2.945 m ;长细比L o/i = 186.000 ;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比l o/i的计算结果查表得到：© = 0.207 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm ;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm 2；2(T = 17572.000/(0.207 X 489.000)=173.601 N/Hm立杆稳定性计算(T = 173.601 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205.000 N/mm满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式N = 17.100 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：k = 1.155 ;计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：卩=1.500 ;计算长度,由公式I o = kuh 确定：10 = 2.945 m ;长细比:L 0/i = 186.000 ;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I o/i的结果查表得到：© = 0.207立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm 2;(T = 17099.878/(0.207 2X 489.000)+16430.300/5080.000 = 172.167 N/mn i;立杆稳定性计算（T = 172.167 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205.000 N/mm满足要求！（七）、最大搭设高度的计算：按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：5 二---------------------1屜构配件自重标准值产生的轴向力N G2（kN）计算公式为:N S2K= N G汁N33+N34 = 1.877 kN ;立杆的轴心压力设计值:活荷载标准值：比=2.250 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.130 kN/m ;H S =[0.207 X 4.890 X 10-4X 205.000 X 103-(1.2 X 1.877+1.4 X 2.250)]/(1.2 X 0.130)=98.612 m ;按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: [H]=———1+0.001/；,[H] = 98.612 /(1+0.001 X 98.612)=89.761 m ;[H]= 89.761和50比较取较小值。