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米库姆转鼓与1_4米库姆转鼓焦炭机械强度关系研究

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米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓焦炭机械强度关系研究李永林1,张宇宏2(1 太原煤炭气化(集团)有限责任公司技术中心,山西太原 030024;2 煤炭科学研究总院北京煤化工研究分院,北京 100013)摘 要:对焦化厂的漏嘴焦炭进行了米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓焦炭机械强度的试验,并对其相关性进行了分析,提出了两者之间的关系模型。

关键词:生产焦炉;焦炭;转鼓;机械强度中图分类号:TQ52 文献标识码:B文章编号:1007 7677(2010)06 0018 04 Study on relationship of coke mechanical strength between Micum dru m and1/4micu m dru mLI Yong lin1,ZH AN G Yu ho ng2(1.Tec hnology T enter of T aiy uan C oal G asif ic ation(Gr ou p)Corp or ation,L imited,Taiyuan030024,Ch ina;2.Beij ing Re search I nstitute of Coal Che mistry,China C oal R esearc h Institute,Beij ing100013,China)Abstract:Mechanical strength of coke a re tested by means of Micum drum and1/4Micum drum in coking plant,its relationship are analyzed,and the correlation models are presented.Key words:production c oke oven;coke;drum;mechanical strength.0 前 言40kg试验焦炉配套1/4试验米库姆转鼓测试焦炭机械强度,而实际生产中采用米库姆转鼓测试焦炭机械强度。

因此,试验焦炉与生产焦炉相比,除了成焦设备规模外,焦炭强度测试设备也存在系统差异。

应用试验焦炉预测生产焦炉焦炭质量,必须同时考虑上述差异。

以前的研究中,对试验焦炉与生产焦炉的差异考虑较充分,但对2种转鼓间的系统误差认识不足。

利用试验焦炉焦炭在1/4米库姆转鼓条件下测得的机械强度,直接与生产焦炉焦炭在米库姆转鼓条件下测得的机械强度进行回归分析建立预测方程,精度较低。

因此,该次工作中,采集了生产焦炉焦炭,进行了米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓对比试验,研究了二者间的系统误差。

在此基础上建立焦炭质量预测模型,有利于降低系统误差,使提出的预测模型更加接近生产实际。

1 主要设备及试验方法在2009年9月~2009年12月的试验过程中,采集了19组不同配比下的太原煤炭气化(集团)有限责任公司焦化厂漏嘴焦炭,进行米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓对比试验。

其中,米库姆转鼓试验按照GB/T1996 2003冶金焦炭!中规范性附录∀冶金焦炭机械强度M40和M10测定方法#的规定进行,1/4米库姆转鼓试验按照试验焦炉操作规程进行。

2种转鼓的规格、测试过程中焦炭入鼓量、粒度组成、转鼓速度和转数等指标见表1。

表1 米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓对比试验基本参数名称米库姆转鼓(M40,M10)1/4米库姆转鼓材料钢板钢板转鼓鼓内直径/mm10001000转鼓鼓内长/mm1000250转速/r∃min-12525时间/min44转数/r100100入鼓焦炭质量/kg5012 5入鼓焦炭粒度组成/%>60mm,圆孔筛>60mm 执行标准GB/T1996 2003试验焦炉操作规程2 实验过程用米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓分别测得的生产焦炉焦炭机械强度M40、M10比对如图1和图2所示。

18图1 生产焦炉焦炭米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓抗碎强度M 40比对图2 生产焦炉焦炭米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓耐磨强度M 10比对对于不同配比下生产的一系列焦炭样品,其在米库姆转鼓条件下测得的机械强度较高且相对稳定,而在1/4米库姆转鼓条件下,其机械强度测值较低且波动相对较大(图1~图2)。

表明,由于1/4米库姆转鼓和米库姆转鼓在规格尺寸、入鼓焦炭数量和粒度等方面的差异,机械强度测值存在系统误差。

要利用试验焦炉焦炭质量,建立比较科学的生产焦炉焦炭质量预测模型,必须首先排除该种系统误差,即需要首先建立利用1/4米库姆转鼓强度预测米库姆转鼓强度的方程。

3 数据处理通过线性回归方法对2种转鼓条件下测得的焦炭抗碎强度M 40及耐磨强度M 10数据进行处理,如图3及图4所示。

图3 米库姆转鼓及1/4米库姆转鼓测定的焦炭M 40关系由图3中的数据可推出米库姆转鼓及1/4米库姆转鼓测定的焦炭抗碎强度M 40的关系式,该关系式见式(1)。

M 40,D ,D =0 92M 40,D ,X +4 94(1)式(1)中,M 40,D,D 为生产焦炉焦炭米库姆转鼓抗碎强度值,%;M 40,D,X 为生产焦炉焦炭1/4米库姆转鼓抗碎强度值,%。

两组M 40数据的相关系数的平方R 2=0 1058,即其相关系数R 为0 3253。

图4 米库姆转鼓及1/4米库姆转鼓测定的焦炭M 10关系由图4中的数据可推出米库姆转鼓及1/4米库姆转鼓测定的焦炭耐磨强度M 10关系为:M 10,D,D =-0 147M 10,D ,X +8 4018(2)式(2)中,M 10,D,D 为生产焦炉焦炭米库姆转鼓耐磨强度值,%;M 10,D,X 为生产焦炉焦炭1/4米库姆转鼓耐磨强度值,%。

两组M 10数据的相关系数的平方R 2=0 0097,即其相关系数为0 0985。

由于生产焦炉焦炭质量总体上很稳定,用标准方法测得的机械强度M 40和M 10测值均比较集中。

从上述回归分析结果可见,无论是对于M 40,还是M 10,利用线性回归方法得到的预测公式相关性都不理想,抗碎强度M 40回归方程的相关系数为0 3253,耐磨强度M 10回归方程的相关系数仅为0 0985,相关性较差。

造成以上结果的主要原因是回归过程中没有舍去异常数据。

因此,该次工作中,应用数理统计方法对试验数据进行处理。

(1)米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓焦炭M 40数据相关性分析。

对抗碎强度M 40的数据进行分析:设x A (%)=M 40,D,D (%)-M 40,D,X (%),x A 为x A 的平均值,则x A -x A (%)近似服从正态分布N (0,S 2),其中S 2为子样方差,即x A -x AS近似服从正态分布N (0,1)。

处理过程见表2,从表2得出:%x A =30 6,%(x A -x A )2=123 9,n =19,S 2=%(x A -x A )2n=6 52,x A =1 611,S =2 55。

19表2 M40试验数据处理样品编号x A/%x A-x A/%(x A-x A)21-1 6-3 210 320 8-0 80 730-1 62 6442 45 75-3 6-5 227 161 60 00 070 4-1 21 586 85 226 990 4-1 21 5100-1 62 611-1 2-2 87 9125 64 015 9133 21 62 5141 2-0 40 2150 4-1 21 51620 40 2174 83 210 2184 22 66 7191 60 00 0去除M40异常数据,其步骤如下:设定置信度为90%,查标准正态分布函数表,显著性水平为0 05,得上侧分位数为1 645,则置信度为90%时,正态分布N(0,S2)的上侧分位数为1 645&S=4 19。

观察x A-x A(%)列,舍去|x A-x A|>4 19的异常数据,即舍去5号、8号,然后重新处理M40数据见表3。

表3 舍去异常值后M40数据处理样品编号x A/%x A-x A/%(x A-x A)21-1 6-3 210 320 8-0 80 730-1 62 6442 45 761 60 00 070 4-1 21 590 4-1 21 5100-1 62 611-1 2-2 87 9125 64 015 9133 21 62 5141 2-0 40 2150 4-1 21 51620 40 2174 83 210 2184 22 66 7191 60 00 0从表3得出:%x A=19 8,%(x A-x A)2= 69 8,n=17。

S2=%(x A-x A)2n=3 03,x A=1 1612,S= 1 74。

舍去2组异常数据后,x A-x A(%)近似服从正态分布N(0,S2),其中方差S2小于未舍去异常数据之时。

米库姆转鼓焦炭抗碎强度M40的预测方程为:M40,D,D=M40,D,X+1 16(3)利用剔除异常值后的数据进行线性回归,如图5所示,可得米库姆转鼓焦炭抗碎强度M40的预测方程为:M40,D,D=0 2215M40,D,X+64 3(4)舍去异常数据后两组M40数据后,其相关系数为0 5360,查自由度n-2为15、a=0 10的相关系数临界值为0 4124,说明其线性回归的预测方程有较强实用意义。

图5 舍去异常数据后,米库姆转鼓及1/4米库姆转鼓测定的焦炭M40关系(2)米库姆转鼓与1/4米库姆转鼓焦炭M10数据相关性分析。

对生产焦炉焦炭抗碎强度M10的数据进行分析:设x B(%)=M10,D,D(%)-M10,D,X(%), x B为的平均值,则x B-x B(%)近似服从正态分布N(0,S2),其中S2为子样方差,即x B-x BS近似服从正态分布N(0,1)。

处理过程见表4,从表4得出:%x B=1,%(x B-x B)2=21 75, n=19,S2=%(x B-x B)2n=1 1445,x B=-0 05, S=1 07。

20表4 M10试验数据处理样品编号x B/%x B-x B/%(x B-x B)21-2 4-2 35 521 41 52 130 40 50 24-0 2-0 10 050 20 30 1600 10 070 40 50 28-0 2-0 10 090 40 50 21022 14 2110 60 70 412-0 4-0 30 113-0 8-0 70 614-0 4-0 30 1150 40 50 216-1 6-1 52 4171 21 31 618-2-1 93 81900 10 0去除M10异常数据,其步骤如下:设定置信度为90%,查标准正态分布函数表,显著性水平为0 05,得上侧分位数为1 645,则置信度为90%时,正态分布N(0,S2)的上侧分位数为1 645&S=1 76。

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焦炭显微强度、结构强度实验条件研究

焦炭显微强度、结构强度实验条件研究

焦炭显微强度、结构强度实验条件研究崔平钱湛芬杨俊和摘要介绍了焦炭显微强度、结构强度测试方法中的某些影响因素及试验条件的确定。

关键词焦炭显微强度结构强度STUDY ON TESTING CONDITION FOR MICROSCOPICAL STRENGTH AND STRUCTURAL STRENGTH OF COKECui Ping Qian Zhanfen Yang JunheHuadong Metallurgical InstituteSynopsis Some factors which influnce the indexes of microscopical strength and structural strength are introduced; the testing condition is determined.Keywords coke microscopic strength structural strength1 前言焦炭是一种含有裂纹的多孔脆性复合材料,由裂纹、气孔和气孔壁组成。

显微强度由于其测试试样粒度比较小(0.6～1.25mm),基本排除了气孔的影响,被认为是检验焦炭气孔壁强度的比较理想的一种方法。

早在30年代,Blayden和Riley等人就进行了显微强度的研究。

80年代,日本西冈邦彦在深入研究的基础上,认为显微强度是对焦炭基质强度较为精确的评价。

60年代,Nadgiakiewieg J.又提出了另一种用研磨方法测定焦炭气孔壁的强度,其方法类似于Blayden和Riley的方法,但指标形式及试样粒度等都不相同,属于结构强度的范畴。

50年代,前苏联就提出了焦炭结构强度的测试标准,认为结构强度(试样粒度为3～6mm)反映了焦炭的微气孔和气孔壁的综合强度。

虽然显微强度和结构强度试验很早就已提出而且也得到了广泛的应用,但许多国家尚无统一的标准,为了加深对这一方法的理解和运用,本文进行了部分条件试验,以起抛砖引玉的作用。

焦炭的机械强度

焦炭的机械强度


1000
4 米库姆转鼓
>60
1000
5 法国钢铁研究院的 >20 IRSID 转鼓
1000
6 ISO 转鼓的 IRSID 转 >20 鼓
1000
7 GB/T2006－94
>25
1000
(圆孔)
8 GB2006－80
>60
1000
(圆孔）
转鼓宽旋 转 度 次数 mm 457 1400
1500 1000 1000 1000
焦炭的机械强度
焦
炭 耐磨强度
的 机 械
强 抗碎强度
度
焦炭机械强度的测定方法
1 转鼓测定法
中国采用米贡转鼓实验方法测定焦炭机械强度，转鼓直径 1000mm，长度1000mm，每分钟转25转，转动min。用两个强 度指标M40（M25）表示焦炭的机械强度。转鼓焦样取大于 60mm的50kg，鼓内大于40mm（25mm）的焦炭百分数作为抗 碎强度M40（M25），鼓外小于10mm的焦粉作为耐磨强度M10. 一般M40为70%——80%；M10为7%——11%。
25
中国 M40、M10
下表各种转鼓强度指标间的换算式
2 焦炭落下强度
焦炭落下强度表征焦炭在常温下抗碎能力的焦炭机械强度指标，它 以块焦试样按规定高度重复落下4次后，块度大于50mm（或25mm）的 焦炭量占试样总量的百分率表示（见GB4511.2—84）。焦炭的落下强度 与焦炭筛分组成及焦炭转鼓强度均有良好的相关关系，分别见表1、2 。
定出的焦炭反应后热强度数值很难对生产起指导作用。一般情况下，正 常使用的冷态强度好的冶金焦，特别是M10指标好的焦炭，其热转鼓强 度和CO2反应后强度也好，冷态强度仍是评定焦炭机械强度的重要方法， 它具有试验简单易行，试样量大、代表性好等优点。
黑头焦对焦炭冷态指标影响试验总结

黑头焦对焦炭冷态指标影响试验总结

黑头焦对焦炭冷态指标影响试验总结预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制“黑头焦”对焦炭冷态指标影响试验总结受焦炉部份火道温度影响，目前1、2#焦炉均有一定量的未成熟焦炭产生，尤以2#焦炉为甚。

未成熟的焦炭在外观上表征为块度大、结合不紧密，裂纹少，易吸水，颜色偏黑，俗称“黑头焦”。

根据推焦状况估计，目前的“黑头焦”约占1、2#焦炉焦炭总量的10~15%。

一般认为，“黑头焦”因块大、未成熟，对焦炭检测指标有较大的影响，焦样中混有不同比例“黑头焦”，转鼓检测指标会有较大的波动。

也即针对此目的，基础研究所煤焦组组织了此次“黑头焦”对焦炭冷态指标影响试验，现将试验总结如下。

1 试验步骤本次试验是利用小焦炉1/4米库姆转鼓对大焦炉自产焦进行冷态指标检测，小焦炉转鼓与大焦炉转鼓区别仅在于，小焦炉转鼓长度只有大焦炉转鼓的1/4长（250mm），转鼓直径、转速、鼓内档板均一致。

试验步骤为：取样→落下→鼓前筛分→转鼓→鼓后筛分→称量计算。

试验焦样均取自凉焦台上，“黑头焦”与成熟焦分开取，取回的焦炭分别经两次落下，使焦炭裂纹充分摔开，然后将焦炭用60mm的方孔筛过筛，取大于60mm的焦炭做试验焦样。

每次取12.5kg焦样入转鼓进行焦炭抗碎及耐磨指标检测，焦样在鼓内以25r/min转速转4分钟，转后＞40mm焦样量占入鼓量的百分比即M40，转后＜10mm焦样量占入鼓量的百分比即M10。

2 试验方案2.1 以大焦炉日常检测焦样为母样，对小焦炉转鼓与大焦炉转鼓检测指标的差异性进行对比。

2.2 “黑头焦”与成熟焦按表1进行配合后转鼓，了解“黑头焦”对检测指标的影响。

表1 “黑头焦”与成熟焦配比3 试验结果3.1小焦炉转鼓与大焦炉转鼓检测指标差异性对比见表2表2 转鼓检测指标差异性对比数据在同样的焦样条件下，小焦炉转鼓指标M10偏高，M40偏低。

3.2 “黑头焦”与成熟焦配合检测试验3.2.1 各配比检测试验结果汇总于表3表3 各配比检测试验结果3.2.2 试验结果分析及结论3.2.2.1 “黑头焦”整体质量较差，冷态性能指标不如成熟焦凉焦台上未经摔打的“黑头焦”块度基本在100~200mm左右，大的“黑头焦”块度有300mm以上。

浅析影响焦炭质量的几点因素

浅析影响焦炭质量的几点因素


摘 要： 文通 过对 焦炭化 学 成分 、 本 焦炭 显微 结构 、 焦炭灰 分 等） Ａ ￣进行 分析 ， 而提 高 焦炭质 量 Ｌ－ 从
Ａｂ ｔａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｂａ ｅ ｎ ｔ ｎ ｌｓｓｏ ｅ ｅａ ｓ ｅ ｔ ｆｃ ｋ ｈ ｍｉａ ｏ ｓｄ ｏ ｈｅａ ａｙ ｉ ｆｓ ｖ ｒｌａ ｐ ｃｓｏ ｏ ｅｃ ｅ ｃ ｌｃ ｍｐｏｉｉｎ， ｃｏ ｔｕ ｔ ｒ ｆｃ ｋ ｃ ｋ ｓ ｎ ｏ ｓ ｅ ｔ ｆａ ａｙ ｉ，ｔ ｓｔ ｏ ｍｉｒ ｓｒ ｅ ｕ ｅｏ ｏ ｅ， ｏ ｅａ ｈ ａ ｄ ｓ ｍｅａ ｐ ｃｓｏ ｎ ｌ ｓｓ ｈｅ
（ 林省通 化 钢铁 焦化 厂 ， 吉 通化 １ ４ ０ ３ ０ ０）
（ｉｎＴ ｎ ｈ ａＣ ｋ — ｋｎ ｌｎｓｏ ｒｎａ ｄＳｅｌＴ ｎ ｈ ａ １４ ０ ， ｉａ） Ｊｌ ｏｇ ｕ ｏ ｅ ｍａ ｉｇＰａ ｔ ｆ ｏ ｎ ｔｅ，ｏ ｇ ｕ ３ ０ ０ Ｃｈｎ ｉ Ｉ
Ｖａｕｅ Ｅｎ ｉ ｅ ｒｎ ｌ ｇｎ ｅｉｇ
・４１ ・
浅 析 影 响焦 炭 质 量 的几 点 因素
Ａ ａｙ ｉ ｏ ｅ ｅ ａ Ｆ ｃｏ ｓｔａ ｆ ｃ ｋ ａｉ ｎ ｌｓ ｆＳ ｖ ｒ ｌ ａ ｔｒ ｔＡ ｅｔ ｓ ｈ Ｃｏ ｅＱｕ ｌｙ ｔ
赵 万 里 Ｚｈ ｏＷ ａｌ ａ Ｉｉ ｌ
中 图 分 类 号 ：Ｑ ２ Ｔ ５
文 献 标 识 码 ： Ａ
文章 编 号 ： ０ ６ ４ １ （ ０ ０）６ ０ ４ — １在 高炉 内作 为燃料 ， 提供 铁矿 石还原 、 熔化所需热量。 对于 样 ， 实际上在有一定 量碱 存在下 ， 所有焦炭 显微结构的反应 性差别 般情况下 的高炉 ， 炼 １吨生铁 需焦炭 ５ ０ ｇ左右 ， 每 ０Ｋ 焦炭 几乎供 明 显 地缩 小 。 就 是 说 ， 各 向 同 性 为主 要 成 分 的、 这 以 由低 变 质 程 度 气 给 高 炉 所 需 的全 部 热 能。 当风 口喷 吹燃 料 并 鼓入 氧 气 的 情 况 下 ， 焦 煤 类煤 所 炼 制 的焦 炭 和 以各 向异 性 为 主 要 成 分 的 、 中 变 质 程 度 肥 由 炭 供 给 的 热 能 也 约 占 全 部 热 能 的 ７ ％一 ０ ０ ８ ％。 焦 炭 燃 烧 所 提 供 的 热 煤 、 煤 所 炼 制 焦炭 ， 国标 测得 的 Ｃ Ｉ Ｃ Ｒ 值 一 般 相 差 十 分 明 焦 用 Ｒ和 Ｓ 量 是 在 高 炉 风 口区 产 生 的 ， 炭 灰 分低 、 入 风 口 区仍 保 持 一 定 块 显 ， 在 有 碱 存 在 下 测 得 的 Ｃ Ｉ Ｃ Ｒ， 者 差 别 却 大 大缩 小 ， 于 焦 进 而 Ｒ和 Ｓ 两 鉴 度 是 保 证燃 烧情 况 良好 的 必需 条件 。 此 ， 内人 士 指 出 ， 低 变质 程 度 、 粘 结 性 的 气 煤 类 煤 炼 成 的 焦 炭 业 用 弱 １ 焦 炭 化 学 成 分 的 影 响 含 有 大量 的各 相 同性 结 构 ， 有着 良好 的抗 高 温碱 侵 蚀 性 能 。 但 光 学 焦 炭 的 化 学 成 分作 为 衡 量 焦 炭 质 量 指 标 有 硫 分 、 分 、 分 和 同性 组织 在 高 炉 焦 炭 中含 量 不 大 ， 由于 它是 碳 分子 的无 序 排 列 ， 水 灰 尽 挥 发 分 。 焦 炭灰 分对 高 炉 操 作 有 很 大 影 响 ， 分每 增 加 １ ， 灰 ％ 高炉 冶 管对 缓 和 热 冲 击 有 一 定 好 处 ， 各 向 同性 组 织 过 多 的 焦 炭 大 多 强 度 但 炼时 多耗 石灰 石 ２５ ．％，焦 比升 高 ２ ％。高炉 生产 能力 下降 ２ 低 ， 应 性 过 高 ， ． ０ ％一 发 因此 ， 能 靠增 加 各 向 同 性 组 分 未 改 善 热 性 质 。 而 不 ２５ ．％。因此 灰 分 是 高 炉 焦 炭 质 量 的 一 个 重 要参 数 。焦炭 水 分和 挥 发 是适 当增加各 向异性组分 ， 如增加 主焦煤 、 譬 肥煤的配入量 ， 通过优 分 都 是 受 炼 焦 生产 操 作 条 件 控 制 的 。 焦 炭 水 分 是 在 炼 焦过 程 中产 化配煤结构来 降低焦炭 的反应性 ， 提高焦炭 的热强度。 生， 受熄 焦 方 式 和 熄 焦 操作 等 因 素影 响 。通 常 湿 法 熄 焦 的焦 炭 水 分 ３ 焦 炭 灰 分 对 焦 炭 质 量 的 影 响 约 为 ４ ６ 干 法熄 焦 的 焦 炭 水 分 约 为 ０５ 。 炭 挥 发 分 是 焦炭 成 ％一 ％， ． 焦 ％ 根据 研究 ：焦炭灰分 的主要成 分是 ＳＯ 和 Ａ ， ｉ： １ 等酸性氧 化 Ｏ 熟 的标 志 ， 般成 熟 的 焦 炭 挥 发 分 为 １ ２ 焦 炭 挥 发 分主 要 受炼 物 ， 炭 在 高 炉 内被 加 热 到 高 于 炼 焦温 度 时 ， 于 焦 质 与 灰 分 的 热 一 ％一 ％， 焦 由 焦 最 终 温 度 控 制 ，其 稳 定 与 均 衡 则 主 要 取 决 于 焦 炉 加 热 调 节 的好 膨 胀 性 不 同 ， 炭 沿 灰 分 颗 粒 周 围 产 生 并 扩 大 裂 纹 ， 焦 炭 碎 裂 粉 焦 使 强 坏 。 焦炭 灰 分和 硫 分均 来 自于 炼 焦 煤 ， 们 的 高 低 及 其 成 分 取 决 于 化 ， 度 降 低 。 另 外 焦炭 灰 份 中 的碱 金 属 氧 化 物 对 焦炭 反 应 性 有 正 它 炼 焦煤 。 炼 焦生 产 过 程 中 ， 焦装 炉 煤 灰 分全 部 转入 焦炭 。 在 炼 焦炭 灰 催 化 作 用 ， 以 降 低 焦炭 灰 分 有利 于 提 高 焦 炭 的热 强度 。 所 分 是 装炉 煤 灰 分 的 １ － ． 。在 炼 焦过 程 中 ， ２３ 焦 装炉 煤 的 ． １ ３ ４倍 约 ／炼 ４ 影 响 焦 炭 机 械 强 度 的 因 素 焦 炭 的强 度 是 衡 量 焦 炭 能 否 起 到 支 撑 骨 架 的 作 用 、 保证 高炉 操 硫分生成硫化氢和有机硫化物进入荒煤气。 焦炭硫 的质量 分数每增 加 １ ， 炉 焦 比升 高 １ ％一 ． 一 般 焦 炭硫 分 是 炼 焦 装炉 煤 硫 分 作顺 行的最要 的指标 ， 富氧喷煤 的情 况下尤其如此 ， ％ 高 ． ２０ ２ ％。 在 因为 富氧 喷 的 ８ ％一１０ ０ ０ ％。 煤 使 得 高 炉 料 柱 中 ｌｇ焦炭 负荷 由 ｌｇ 大 到 ５ ｇ 焦炭 在 高炉 中 ｋ ｋ增 ｋ。 为使 焦炭 化 学 成 分合 格 配 煤 的 指 标 应 如 下 ． 除 了承 受机 械 作 用 力 外 ，还 要 承 受 热 破 坏 作 用 和 化 学 侵 蚀 作 用 ， 这 （ ）装 炉 煤 中 的水 分应 小 于 １％。 （ １ ０ ２）装 煤 中 的 灰 分 不 高 于 些作用会促使焦炭热应力集中处即细裂纹 向外扩展而断裂 ， 形成许 它们 进 入 风 口回旋 区 进 一 步 破 裂 粉 化 ， 焦炭 的 快 速 劣 化 １ ％。 ３） 炉 煤 中 的硫 分 不 大 于 １ ２ （ 装炉 煤 中 的挥 发 分应 多小 块 焦 ， ０ （ 装 ％一 ％。 ４） 保 持 在 ２ ％一 ０ ４ ３％。 （ 装 炉煤 的粉 碎 细 度 为 ８ ％一 ５ ５） ０ ８％左 右 。 导致 高 炉 冶 炼 不 能 顺 行 。 焦 炭 机械 强 度 按 测 量 方 法 分 为 转 鼓 强度 、 落 下 强 度 和 热 强度 ２ 焦 炭 显 微 结 构 对 焦炭 质 量 的 影 响 焦炭 是 以碳 为主 要 成 分 的 含 有 裂 纹 的不 规 则 多 孔体 ， 体 由 气 等 ， 通 常 是 将 焦 炭转 鼓 强度 作 为高 炉 焦炭 质 量 指 标 。 焦炭 转鼓 类 焦 但 孔和 气 孔 壁 构 成 ， 气孔 壁又 称 焦质 。 焦炭 的 显 微 结 构 是 指 焦 质 的 光 型 很 多 ， 国 现 在 以米 库 姆 转 鼓 为 国 家标 准 ， 库 姆 转 鼓 测 定 的 焦 我 米 抗 ４ ０ 学 显微 组 分和 孔 孢 结 构 。 纹 的 多 少 与粗 细 直 接 影 响 焦炭 的粒 度 和 炭 强 度 指 标 有 两 个 ： 碎 强度 Ｍ ０和 耐磨 强度 Ｍ１ 。 裂