脱硫数据日报表
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电力工程建设项目(电厂工程专用)二○一六年九月十日建设工程常用表格1、承包单位用表A01单位/重要工程开工报审表A02施工组织设计(方案)报审表A03专业施工组织设计/重大施工技术方案报审表A04主要材料及构(配)件供货商资质报审表A05主要工程材料报审表A06分包单位资格报审表A07工程质量报验表A08特殊工种作业人员报审表A09焊接和试验人员统计报表A10工程控制测量报验单A11保温工程施工申请表A12主要设备开箱申请表A13设备缺陷通知单A14设备缺陷处理报验表A15施工质量检验项目划分报审表A16土建交付安装中间验收交接表A17安装交付调试中间验收交接表A18主要施工计量器具、检测仪表检验统计表A19工程质量事故报告单A20质量事故处理方案报审表A21质量事故处理结果报验表A22工程月付款申报表A23工程变更费用报审表A24索赔报审表A25工程联系单A26整改报验单A27施工/调试进度计划报审表A28施工进度调整计划报审表A29变更工期申请表A30调试方案报审表A31监理工程师通知回复单A32安全文明施工隐患整改回复单A33单位工程竣工验收报验单A34工程复工报审表A35单位工程开工报告A36()月工、料、机动态表A37( )工程项目验收记录汇总表A38( )月工程试验明细表A39施工图会审纪要A40工程变更单A41竣工移交签证2、项目监理部用表B01监理工作联系单B02 停工通知单B03整改通知单B04监理工程师通知单A01 单位/重要工程开工报审表编号:A02 施工组织设计报审表编号:本表一式三份,由承包商填报,建设单位、项目监理部、承包商各存一份。
A03专业施工组织设计/重大施工技术方案报审表编号:本表一式三份,由承包商填报,建设单位、项目监理部、承包商各存一份。
A04 主要材料及构(配)件供货商资质报审表1.本表也适用于非标件承制单位的资质审报;2.当其他单位采购时,则由采购单位填报;3.本表填写一式三份,由承包商(采购单位)填报,建设单位、项目监理部、承包商(或采购单位)各存一份。
企业脱硫设施运行管理台账范例1、石灰-石膏法等脱硫、脱硝设施新疆XX发电有限责任公司SO2减排台帐(月报部分)2010年9月二〇一○年十月一日企业简介及脱硫脱硝设施概述内容应包括:1、项目建设由来;2、项目建设规模,机组、锅炉规模(一炉对应一台发电机组或其它型式)、是否热电联产等等。
3、脱硫系统简介(脱硫工艺、“一炉一塔”或多炉一塔、设计脱硫效率、有无旁路、在线监测安装位置等等)4、脱硝系统简介(脱硝工艺、“一炉一套”或其它型式、涉及脱硝效率等等)5、脱硫脱硝系统建设时间、完工时间、168试运行完成时间、竣工环境保护验收时间等等。
联系人(环保专工或主管):联系方式:第一部分月减排汇总月减排汇总部分包括脱硫设施月报表、脱硝设施月报表、脱硫、脱硝设施启停说明、电厂生产情况月报表、入炉煤分析月报表等新疆XX发电有限责任公司脱硫设施运行月报表一新疆XX发电有限责任公司脱硝设施运行月报表二脱硫、脱硝设施启停情况说明1、X日X时X分——X日X时X分,由于XX原因,脱硫(硝)系统停运(开启旁路)X时X分。
2、X日X时X分——X日X时X分,由于XX原因,脱硫(硝)系统停运(开启旁路)X时X分。
本月脱硫(硝)系统共停运(开启旁路)X次,时间总计X时X 分。
火力发电厂生产情况月报表三入炉煤分析月报表表四(2010年9月)填表部门:燃化部填报人:第二部分脱硫、硝系统运行情况脱硫、硝系统运行情况主要包括:脱硫、脱硝设施启停申请及批复;脱硫、脱硝系统缺陷统计等内容。
关于1#脱硫装置停运的请示阿克苏市环境保护局:妥否,请批示。
二〇一五年月日注:1、涉及到脱硫系统停运、不能正常运行的,如脱硫系统消缺等原因脱硫设施停运的,必须向环保局申请停运脱硫设施。
2、脱硫设施和锅炉同步启停的须向环保局及当地环保部门备案;3、由于事故性开启旁路挡板门的须在24小时内向当地环保部门备案,并及时申请进行旁路铅封;4、旁路挡板开关试验可向地市环保局申请批复。
4. 物料衡算和热量衡算4.1 物料衡算[6-10]1 基础数据表4.1 半水煤气成分组分N2CO2CO H2CH4体积/%23.45 2.8818.3554.620.7表4.2 脱硫液成分组分Na2CO3NaHCO3总碱总钒栲胶浓度(g/L) 5.0 50.6 26.8 0.6 1.5⑶半水煤气中硫化氢含量C1=1.26 g/m3⑷净化气中硫化氢含量C2=0.01g/m3⑸入洗涤塔的半水煤气的温度t1=60℃⑹出洗涤塔入脱硫塔的半水煤气的温度t2=45℃⑺出脱硫塔半水煤气的温度t3=41℃⑻入脱硫塔半水煤气的压力P=0.125MPa(绝压)2 计算原料气的体积及流量以每年330个工作日,每天工作24小时,则每小时生产合成氨为:3000000÷(330×24)=37.879t/h考虑到在合成时的损失,则以每小时生产38吨计算为基准,所以n NH3=38000K g÷17Kg/Kmol=2235.3Kmol则合成NH3所需要N2的物质的量为n N2= n NH3÷2=1117.6Kmol考虑到半水煤气经过洗涤、脱硫、变换等工序到合成的过程中氮气的损失,则损失率以10%计,则半水煤气中氮气的物质的量为n N2=1117.6×(1+10%)=1229.4 Kmol所以原料气中N 2的体积为V N 2=22.4 Nm 3/Kmo l ×1229.4Kmol =27538.6Nm 3根据原料气中各气体的体积比,则其它气体的体积为V CO 2=2.88÷23.45×V N 2 = 3382.14 Nm 3 V CO =18.35÷23.45×V N 2 =21549.39 Nm 3 V H 2=54.62÷23.45×V N 2 =64143.21 Nm 3 V CH4=0.7÷23.45×V N 2 =822.05Nm 3则总气体的体积V= V CO 2 + V CO + V H 2+ V CH4+ V N 2=3382.14 Nm 3 +21549.39 Nm 3 +64143.21 Nm 3 +822.05Nm 3 +27538.6Nm 3 =117435.39Nm 3根据气体方程,将0℃、101.325KPa 下的体积换算成125KPa 、45℃时的体积V 0V 0 =110875.68m 3则进入脱硫塔的气体的流量为G=110875.68m 3/h 3 根据气体中 H 2S 的含量计算H 2S 的质量入脱硫塔中H 2S 的质量:m 1=1.26g/m 3×110875.68m 3 =139.70Kg根据设计要求,出塔气体中H 2S 的含量为0.01g/m 3,取出塔气中H 2S 的含量为0.01g/m 3,则塔的脱硫效率是η=(1.26-0.01)÷1.26×100%=99.2%由于原料气中H 2S 的含量低,故在脱硫的过程中原料气进入脱硫塔和出脱硫塔的体积流量视为不变,则出塔气体的流量W 0≈110875.68m 3/h 所以出塔气中H 2S 的质量为m 2=0.01g/m 3×110875.68m 3 =1.109 Kg 故在脱硫塔中吸收的H 2S 的质量为G 1= m 1-m 2=139.70-1.109=138.59Kg4 脱硫液循环量的计算取脱硫液中硫容量为S=100g/m 3,根据液气比L/G=m3SC2-C1 式中:C 1为进脱硫塔气体中硫化氢的含量,g/m 3C 2为出脱硫塔气体中硫化氢的含量,g/m 3 S 为硫容量,g/m 3L 为脱硫液的循环量,m 3/h G 为进脱硫塔气体的流量,m 3/h 则液气比为L/G=(1.26-0.01)÷100=0.0125 脱硫液的循环量L=0.0125×110875.68=1385.95m 3/h 因脱硫液在循环中有损失及再生率为95%,取损失率为10%则液体的循环量为L T =L (1+10%)=1385.95×(1+10%)=1524.54m 3/h 5 生成Na 2S 2O 3消耗的H 2S 的质量G 2,Kg/h 取Na 2S 2O 3的生成率为H 2S 脱除量的8%,则G 2 =138.591×8%= 11.087 Kg/h6 Na 2S 2O 3的生成量G 3,Kg/h 2H 2S~ Na 2S 2O 3G 3 =H2S2MNa2S2O32M G式中M Na 2S 2O 3 ——Na 2S 2O 3的分子量M H 2S ——H 2S 的分子量 G 3 =11.087×158÷(2×34)=25.76 Kg/h7 理论硫回收量G 4,Kg/hG 4=(G 1-G 2)×H2SM MS式中M S ——硫的分子量G 4=(138.591-11.087)×3432=120.00 Kg/h理论硫回收率,ψ=G 4/G 1` ψ=92.00%8 生成Na 2S 2O 3消耗的纯碱量G 5,Kg/hG 5=32232O S Na CO Na 3M M G式中M Na2CO3——Na 2CO 3的分子量G 5=25.76×106÷158=17.28Kg/h9 硫泡沫生成量G 6,Kg/m 3G 6=14S G 式中S 1——硫泡沫中硫含量,kg/m 3,取S 1=30kg/m 3G 6 =4m 3/h10 入熔硫釜硫膏量G 7=24S G 式中 S 2——硫膏含硫量,取S 2=98%(质量分数)G 7=120÷98%=122.45Kg/h表4.3 物料衡算表(以每小时计):入脱硫塔气体流量 110875.68m 3 出脱硫塔气体流量 110875.68m 3脱硫液循环量 1524.54m 3 硫泡沫生成量 4m 3 硫化氢吸收量 138.59Kg 硫膏量 122.45Kg 消耗的纯碱量17.28Kg硫代硫酸钠生成量25.76Kg4.2 热量衡算(以0℃为计算基准) 1 基础数据①半水煤气的平均式量 M=(28×23.45%)+(44×2.88%)+(28×18.35%)+(2×54.62%)+(16×0.7%)=14.18kg/kmol 入脱硫塔时半水煤气的密度:ρg =TRPM=0.669kg/m 3半水煤气的质量流量G0=V0ρg =110875.68×0.669kg/h=74175.83kg/h ②脱硫液密度计算用公式:ρL=1.0641-0.000446T(g/cm3)脱硫液入脱硫塔时的温度T入=45℃,则ρ入L=1.0641-0.000446×45=1.04403g/cm3=1044.03kg/m3入脱硫塔脱硫液的质量流量W入L=90.708ρ入L=94701.87kg/h脱硫液出脱硫塔是的温度T出≈45℃,则ρ出L ≈ρ入L出脱硫塔脱硫液的质量流量W出L≈W入L③平均比热容的计算根据比热容的计算式C p=a+bT+cT2,J/(mol·K)将半水煤气中的各组分的a、b、c值列于表中a 26.537 26.88 26.75 27.32 14.15b/10-37.6831 4.347 42.258 6.226 75.496 c/10-6-1.172 -0.3265 -14.25 -0.9502 -17.99表4.4例如在60℃的比热容:CO: C p=26.537+7.6831×10-3×(273.15+60)-1.172×10-6×(273.15+60)2=28.967KJ/(kmol·K)H2: C P=26.88+4.347×10-3×(273.15+60)-0.3265×10-6×(273.15+60)2=28.292 KJ/(kmol·K)CO2: C P=26.75+42.258×10-3×(273.15+60)-14.25×10-6×(273.15+60)2=40.832KJ/(kmol·K) N 2:C P =27.32+6.226×10-3×(273.15+60)-0.9502×10-6×(273.15+60)2=29.289KJ/(kmol·K) CH 4:C P =14.15+75.496×10-3×(273.15+60)-17.99×10-6×(273.15+60)2=37.305KJ/(kmol·K) 平均比热容 C pm =ΣYi×C pi 式中 Yi ——各气体的体积分数 C pi ——各气体的比热容故半水煤气在60摄氏度的比热容 C 60 P =29.073KJ/(kmol·K) 同理:半水煤气在45摄氏度的比热容 C 45 P =28.935KJ/(kmol·K) 半水煤气在41摄氏度的比热容 C 41 P =28.935KJ/(kmol·K) ④脱硫液的比热容C P ,J/(g ℃)C P =3.839+0.00352T脱硫液的进口温度为41℃,则进口时的比热容C p1=3.839+0.00352×41=3.9833J/(g·℃)=3.983 KJ/(kg·℃)脱硫液的出口温度约为41℃,则出口时的比热容C p2≈C p12 洗涤塔热量衡算 ①洗涤塔热负荷Q 1,KJ/hQ 1=G 0(C 60 P t 1-C 45P t 2)式中 G 0——入洗涤塔半水煤气量 Q 1=1.483×106KJ ②冷却水消耗量W 3,m 3/h W 3=ΔtC Q O H 12式中 Δt ——冷却水温升,取Δt=5℃, C H 2O =4.2KJ/(Kg ℃), ρ=1000Kg/m 3W 3=70.62m 3/h3 硫泡沫槽热量衡算①硫泡沫槽热负荷,KJQ 2=V F ρF C F (t 3-t 4)式中 V F ——硫泡沫体积,m 3,V F =G 6=4m 3ρF ——硫泡沫密度,kg/m 3, ρF =1100kg/m 3C F ——硫泡沫比热容,KJ/(kg·℃), C F =3.68 KJ/(kg·℃) t 3——槽中硫泡沫末温,℃, t 3=64.5℃ t 4——槽中硫泡沫初温,℃, t 4=41℃ Q 2=4×1100×3.68×(64.5-41)=4.76×105KJ②蒸汽消耗量W 4,kg/hW 4=12r Q 式中 r 1——130℃蒸汽的液化热,KJ/kg ,r 1=2177.6KJ/kgW 4=12r Q =218.59kg4 熔硫釜热量衡算① 熔硫釜热负荷Q 3,KJ/釜Q 3=G 8C S ρS (t 5-t 6)+0.98G 8ρS C h +4λF 6(t 5-t 6)式中 G 8——每一釜硫膏量,m 3/釜,设全容积为3m 3,熔硫釜装填系数为75%,则G 8=3×0.75=2.25m 3C S ——硫膏比热容,KJ/(kg ﹒℃),C S =1.8KJ/(kg ﹒℃) ρS ——硫膏密度,kg/m 3,ρS =1770kg/m 3 t 5——加热终温,℃,t 5=150℃ t 6——入釜温度,℃,t 6=64.5℃C h ——硫膏的熔融热,KJ/kg ,C h =49.8 KJ/kgλ——熔硫釜向周围空间的散热系数,KJ/(m 2·h·℃),λ=12.56 KJ/(m 2·h·℃)F 6——熔硫釜表面积,m 2,F 6=10m 2 4——熔一釜所需时间,h 0.98——硫膏中含硫膏98%G 8C S ρS (t 5-t 6)表示硫膏升温吸收热量;0.98G 8ρS C h 表示硫膏熔融吸收热量;4λF 6(t 5-t 6)表示向环境散热量。
7:008:009:0010:00脱硫效率(%)原烟气SO2浓度(mg/Nm3)原烟气烟尘浓度(mg/Nm3)原烟气流量(Nm3/h)原烟气压力(KPa )原烟气湿度(%)原烟气O2含量(%)原烟气NO X 浓度(mg/Nm3)净烟气SO2浓度(mg/Nm3)净烟气烟尘浓度(mg/Nm3)净烟气流量(Nm3/h)净烟气压力(KPa )净烟气湿度(%)净烟气O2含量(%)净烟气NO X 浓度(mg/Nm3)增压风机入口温度(℃)增压风机出口压力(KPa )增压风机轴承温度1(℃)增压风机轴承温度2(℃)增压风机轴承温度3(℃)风机风门开度(%)增压风机轴承震动(mm/s )增压风机电机绕组温度1(℃)增压风机电机绕组温度2(℃)增压风机电机轴承温度(℃)增压风机电机电流(A )石灰石浆液浓度(%)石灰石粉仓料位(m )石灰石粉仓卸料流量(m3/h )石灰石卸粉总量(m3)石灰石浆液输送泵出口压力石灰石浆液箱液位(m )冷却器入口压力(KPa )冷却器出口压力(KPa )球团烟气脱硫参数记烟气系统系统参数浆液制备系统冷却器出口温度(℃)吸收塔入口烟温(℃)吸收塔出口温度(℃)吸收塔入口压力(KPa )除雾器入口压力(KPa )除雾器一级压差(KPa )除雾器二级压差(KPa )除雾器总压差(KPa )吸收塔塔底浆液温度(℃)吸收塔浆池液位(m )吸收塔浆液PH 值吸收塔浆液浓度(%)石膏排浆泵出口流量A (m3/h )石膏排浆泵出口流量B (m3/h )氧化风机前轴承温度(℃)氧化风机后轴承温度(℃)氧化风机出口温度(℃)氧化风机出口压力(KPa )氧化风机电流(A )工艺水箱液位(m )事故浆液箱液位(m )冷却水箱液位(m )回收水箱液位(m )废水箱液位(m )制浆区排水坑液位(m )吸收塔区排水坑液位(m )烟囱冷凝水坑液位(m )除雾器冲洗水流量累计(m3)一级烟气冷却水流量累计(m3)回收水泵出口总管流量累计m3石膏滤饼厚度(mm )压缩空气流量累计值(m3)其它系统吸收塔系统11:0012:0013:0014:00最大值最小值平均值早班系统参数记录表班别;烟气系统浆液制备系统吸收塔系统其它系统15:0017:0019:00脱硫效率(%)原烟气SO2浓度(mg/Nm3)原烟气烟尘浓度(mg/Nm3)原烟气流量(Nm3/h)原烟气压力(KPa )原烟气湿度(%)原烟气O2含量(%)原烟气NO X 浓度(mg/Nm3)净烟气SO2浓度(mg/Nm3)净烟气烟尘浓度(mg/Nm3)净烟气流量(Nm3/h)净烟气压力(KPa )净烟气湿度(%)净烟气O2含量(%)净烟气NO X 浓度(mg/Nm3)增压风机入口温度(℃)增压风机出口压力(KPa )增压风机轴承温度1(℃)增压风机轴承温度2(℃)增压风机轴承温度3(℃)风机风门开度(%)增压风机轴承震动(mm/s )增压风机电机绕组温度1(℃)增压风机电机绕组温度2(℃)增压风机电机轴承温度(℃)增压风机电机电流(A )石灰石浆液浓度(%)石灰石粉仓料位(m )石灰石粉仓卸料流量(m3/h )石灰石卸粉总量(m3)石灰石浆液输送泵出口压力石灰石浆液箱液位(m )冷却器入口压力(KPa )冷却器出口压力(KPa )球团烟气脱硫参数记录表参数冷却器出口温度(℃)吸收塔入口烟温(℃)吸收塔出口温度(℃)吸收塔入口压力(KPa)除雾器入口压力(KPa)除雾器一级压差(KPa)除雾器二级压差(KPa)除雾器总压差(KPa)吸收塔塔底浆液温度(℃)吸收塔浆池液位(m)吸收塔浆液PH值吸收塔浆液浓度(%)石膏排浆泵出口流量A(m3/h)石膏排浆泵出口流量B(m3/h)氧化风机前轴承温度(℃)氧化风机后轴承温度(℃)氧化风机出口温度(℃)氧化风机出口压力(KPa)氧化风机电流(A)工艺水箱液位(m)事故浆液箱液位(m)冷却水箱液位(m)回收水箱液位(m)废水箱液位(m)制浆区排水坑液位(m)吸收塔区排水坑液位(m)烟囱冷凝水坑液位(m)除雾器冲洗水流量累计(m3)一级烟气冷却水流量累计(m3)回收水泵出口总管流量累计m3石膏滤饼厚度(mm)压缩空气流量累计值(m3)21:00最大值最小值平均值录表班别:烟气系统中班系统浆液制备系统吸收塔系统其它系统23:001:003:00脱硫效率(%)原烟气SO2浓度(mg/Nm3)原烟气烟尘浓度(mg/Nm3)原烟气流量(Nm3/h)原烟气压力(KPa )原烟气湿度(%)原烟气O2含量(%)原烟气NO X 浓度(mg/Nm3)净烟气SO2浓度(mg/Nm3)净烟气烟尘浓度(mg/Nm3)净烟气流量(Nm3/h)净烟气压力(KPa )净烟气湿度(%)净烟气O2含量(%)净烟气NO X 浓度(mg/Nm3)增压风机入口温度(℃)增压风机出口压力(KPa )增压风机轴承温度1(℃)增压风机轴承温度2(℃)增压风机轴承温度3(℃)风机风门开度(%)增压风机轴承震动(mm/s )增压风机电机绕组温度1(℃)增压风机电机绕组温度2(℃)增压风机电机轴承温度(℃)增压风机电机电流(A )石灰石浆液浓度(%)石灰石粉仓料位(m )石灰石粉仓卸料流量(m3/h )石灰石卸粉总量(m3)石灰石浆液输送泵出口压力石灰石浆液箱液位(m )冷却器入口压力(KPa )冷却器出口压力(KPa )球团烟气脱硫参数记录表参数冷却器出口温度(℃)吸收塔入口烟温(℃)吸收塔出口温度(℃)吸收塔入口压力(KPa)除雾器入口压力(KPa)除雾器一级压差(KPa)除雾器二级压差(KPa)除雾器总压差(KPa)吸收塔塔底浆液温度(℃)吸收塔浆池液位(m)吸收塔浆液PH值吸收塔浆液浓度(%)石膏排浆泵出口流量A(m3/h)石膏排浆泵出口流量B(m3/h)氧化风机前轴承温度(℃)氧化风机后轴承温度(℃)氧化风机出口温度(℃)氧化风机出口压力(KPa)氧化风机电流(A)工艺水箱液位(m)事故浆液箱液位(m)冷却水箱液位(m)回收水箱液位(m)废水箱液位(m)制浆区排水坑液位(m)吸收塔区排水坑液位(m)烟囱冷凝水坑液位(m)除雾器冲洗水流量累计(m3)一级烟气冷却水流量累计(m3)回收水泵出口总管流量累计m3石膏滤饼厚度(mm)压缩空气流量累计值(m3)录表班别:夜班5:00最大值最小值平均值。
生产日报表填写教程(完善)生产日报表的规范填写一、报表填写的时间生产日报表的填写工作在每日凌晨开始,主要由夜班电气人员负责统计,在早7点统计计算完毕。
二、日报表包含的内容生产日报表包括机组发电量报表、#1机组主要参数报表、#2机组主要参数报表、输煤系统日报表、脱硫系统日报表、化学系统日报表等18份分项报表(分项报表在本教程中不做讲解)三、图解填写报表顺序1.在接班后输煤值班人员会向值长报送输煤接班情况,在这个简易报表中我们要注意的是库存煤量、耗煤量、来煤量这三个数据,并做一记录。
2.值长电脑桌面有一《十一月分配煤表》文件,此文件为输煤系统每次上煤的详细记录,在夜班接班后会由输煤人员发至值长电脑,注意此文件不要进行任何的修改。
3.打开此文件后,我们需要记录的是#1机24小时上煤量及#2机24小时上煤量这两个数据,并核对上方数据是否完成,否者应通知输煤人员及时更新,并核对煤量合计数据是否与先前报送的耗煤量数据一致。
(我厂机组正常运行工况耗煤量在每日5000吨左右)此数据为“电子皮带秤”记录数据。
4.接班后化验人员会对制水数据进行统计填报【制水报表】并发给值长处5.打开【制水数据】记录水塔补水量、中水总量、自来水量、生产自来水量、白庄单日水量、热网补水量、除盐水制水量、除盐水补水量并核对日期是否正常。
6.打开桌面“常用文件----月末报经营部报表”打开文件后会有小指标统计、机组6KV电量统计、厂用电量统计三个报表,我们要依次对他们填写。
7.打开电气小指标报表,通过继保工程师站提取的机组分段发电量的数据,对上一个班的发电量、高厂变电量、励磁变电量进行计算,计算完毕后填入下方图片的红色横线处,其他数据不要进行修改8.从继保工程师站内提取6KV四个高压段各开关的电量,并进行记录后填写至6KV电量统计报表9.将当日继保工程师站提取的数据填写至红色横线区域,注意名称的对应,填写完毕后注意检查蓝色横线区域内的自动运算数据是否正常,否则进行检查。
发电公司运行台账、报表、记录管理规定第一章总则第一条本制度规定了运行台帐、报表、记录管理方法和要求,为分析设备的运行数据、掌握运行数据的变化规律,为设备运行、维护提供原始依据;同时也为机组效益评估、事故调查依据。
说明了相关的文件记录如何进行归档管理。
第二条运行台帐:指对设备运行的(运行、异常、事故、备用、停运等)状态、时态相关参数的实时数据、统计分析的记录。
运行报表:指对设备运行的状态能够说明其运行性能、经济性的相关联参数做定时统计,并以表格形式汇总上报的表单。
运行日志:指对本岗位管辖的所有设备运行的(运行、异常、事故、备用、停运)状态、时态相关数据实时作真实反映的现场记录。
第三条本规定引用《电业安全生产工作规程》、《电力可靠性管理暂行办法》关于运行台帐、报表、记录管理的标准。
第四条本规定适用于发电公司所有的运行日志、数据记录报表、运行台帐的管理,包括机组正常运行、维护、停机,机组设备启动、异常、事故处理三种时态的运行记录。
第二章组织与职责第五条发电运行部经理的主要职责(一)负责提出本规定的修订意见和建议,并保证规定的有效性。
(二)对各专业主管的运行台帐、报表、记录的管理工作提出要求。
(三)检查和监督专业主管运行记录的管理情况。
(四)审核运行台帐、报表、记录格式的修改申请和修改方案。
(五)负责组织对台帐、报表、记录格式的修订工作。
第六条运行部专业主管的主要职责(一)负责本规定执行,收集本规定的反馈意见,并定期提出修改意见。
(二)对本专业所涉及到的台帐、报表、记录进行时态监督检查。
(三)对本专业的运行记录的真实性、可靠性负责。
(四)负责根据生产系统的变化和现场管理的要求,提出更新和修改台帐、报表、记录的格式的申请。
(五)对运行记录进行分析,对报表数据进行统计、分析,并每月提出详细的分析报告。
(六)对分析、统计的完整性、针对性负责。
第七条运行部所有员工的主要职责(一)负责填写所辖区域的运行台帐、报表、记录。
脱硫实验报告篇一:湿法废气脱硫净化实验湿法烟气脱硫净化实验一、实验目的烟气脱硫是控制二氧化硫的重要手段之一,而湿法烟气脱硫是重要的烟气控制与处理方法。
本实验采用我国广泛存在的低品位软锰矿作为湿法烟气脱硫的吸收剂,可同时产生具有一定工业价值的产品。
通过本实验,要达到以下目的:(1)掌握从含二氧化硫烟气中回收硫资源的工艺选择原则、反应原理、反应器设计选型原则;(2)掌握湿法烟气脱硫工程设计要点、工艺运行特性;(3)培养并提高学生的理论联系工程实际及工程设计实践能力。
二、实验原理与实验内容(1)实验原理软锰矿烟气脱硫技术利用烟气中SO2与软锰矿中MnO2的氧化─还原特性同步进行气相脱硫与液相浸锰,同步实现了废气中SO2与低品位软锰矿的资源化利用,更具有实际应用和推广价值。
其主要的反应方程式:MnO2 + SO2·H2O = MnSO4 + H2O(2)实验内容1)各级反应器脱硫效果的确定。
实验过程中,通过测定各级吸收反应器进出口气体中SO2的含量,即可近似计算出软锰矿浆的平均吸收净化效率,进而确定各级的吸收效果及总的吸收净化情况。
气体中SO2含量的测定由气体在线监测仪测定。
2)不同工艺条件对废气脱硫的影响。
实验过程中,通过改变二氧化硫浓度、固液比等工艺条件,观察反应温度的变化及分析其对脱硫率的影响,进而找到最佳脱硫工艺参数。
三、实验装置与试剂1. 装置与流程在配浆槽中按一定固液比配好的浆液由吸收液计量输送泵打入1级吸收反应器中,注满后通过溢流,浆液进入2级吸收反应器,最后进入3级吸收反应器,而二氧化硫气体则首先从3级吸收反应器进入,待反应后的尾气再进入2级吸收反应器中继续反应,最后经过1级吸收反应器反应后的尾气进行排空。
2. 仪器(1)I级脱硫吸收反应器:Φ1000×2600,304L,1台,(2)II级脱硫吸收反应器:Φ800×2500,304L,1台,(3)III级脱硫吸收反应器:Φ750×2500,304L,1台,(4)吸收液计量泵送装置:LG-600L,2台,(5)吸收浆液配置器:Φ1200×XX×1000,1台,(6)搅拌器:1.5kW,3台,(7)配浆槽:Φ1200×XX×1000,2台。