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土钉轴向抗拔试验检测报告工程名称：xxxxxxxxxxx工程地点：xxxxxxxxxxx委托单位：广州市神运工程质量检测有限公司检测项目：土钉轴向抗拔试验检测日期：2014.12.23报告编号：MG-2014122301报告总页数：共13页（含本页）广州神运工程质量检测有限公司2014年12月29日土钉轴向抗拔试验检测报告检测人员：报告编写：审核：批准：注意事项：1、检测报告未加盖检验单位“检验专用章”无效；2、检测报告无检测人员、审核、批准人签字无效；3、检测报告涂改无效；4、未经本实验室书面批准，不得复制检测报告。

5、复制检测报告未重新加盖“检验专用章”无效；6、对检测报告若有议，应于收到检测报告之日起十五日内向检验单位提出。

实验室地址：广州市南沙区滨海半岛海宁大街81号之一电话：（020）32238460 传真：（020）32238460电子邮箱：****************邮编：511458工程概况受广州市神运工程质量检测有限公司的委托，于2014年12月23日对xxxxxxxxxxx（概况见表1）基坑临时性支护土钉进行了验收试验，本次试验的土钉杆体为Φ16钢筋(孔径100mm)。

目的是检验土钉轴向受拉承载力是否满足设计要求，根据有关规范和规定的要求，并与有关单位研究协商后，确定本次共检测10根土钉，现将检测结果报告如下：一、检测仪器设备、方法和标准1、检测仪器及设备采用锚杆拉力计（型号：HC-30，编号：20100728）分级加载，通过智能压力数值显示器控制对试验土钉施加轴向拉力，试验上拔量观测采用1个百分表测量（编号：830266，量程0～50mm，精度0.01mm）。

2、试验方法试验按照广东省标准《建筑地基基础检测规范》（DBJ 15-60-2008）中有关土钉验收试验的规定进行。

试验时，加荷等级（kN）与观测时间（min）见表2：土钉抗拔试验加／卸荷观测一览表表2注：最大试验荷载N max为1.2N u（N u为土钉轴向受拉抗拔承载力设计值）。

土钉拉拨试验报告
土钉拉拔试验报告
一、试验目的
本试验旨在通过拉拔试验，测定土钉在锚固体和周围土体之间的锚固力，以验证其在实际工程中的锚固效果，为设计提供依据。

二、试验原理
土钉拉拔试验是通过施加外力，使土钉从锚固体中拔出，从而测定土钉与锚固体以及土钉与周围土体之间的粘结力。

本试验采用单轴拉拔试验方法，模拟土钉在实际工程中的受力状态。

三、试验步骤
1.清理场地：清理试验区域，确保试验场地干净整洁。

2.安装土钉：将土钉按照设计要求安装到锚固体中，确保土钉的位置和角度符合
设计要求。

3.注浆：对锚固体进行注浆，确保土钉与锚固体之间的粘结力。

4.养护：对注浆完成的锚固体进行养护，确保其达到设计强度。

5.安装拉拔装置：安装拉拔装置，确保其牢固稳定。

6.施加拉力：按照规定的加载速率施加拉力，记录土钉的位移和受力情况。

7.结果记录：记录试验过程中的数据，包括最大拉力、位移等。

8.整理数据：对试验数据进行整理和分析，得出结论。

四、试验结果
根据试验数据，可以得出以下结论：
1.在规定的拉力范围内，土钉与锚固体以及土钉与周围土体之间的粘结力满足设
计要求。

2.土钉的位移随着拉力的增加而增加，但在拉力达到最大值时，位移变化较小。

3.通过本试验，验证了土钉在实际工程中的锚固效果，为设计提供依据。

五、结论建议
根据试验结果，建议在实际工程中采用本试验所用的土钉规格和施工工艺，以确保土钉的锚固效果满足设计要求。

同时，在施工过程中应注意控制施工质量，保证土钉的位置和角度符合设计要求，以提高土钉的锚固效果。

土钉基本实验方案一、设计要求基本实验（极限抗拔力试验）采用部分粘结型土钉（非全长注浆），注浆长度每种土层暂定为2米，基本实验采用破坏性试验，最大加载量直至土钉发生岩土承载力破坏；每个土层/岩层基本实验数量为3根，试验土层暂定为：（3）粉质粘土层、（4-1）砂质粘土层、（4-2）砂质粘土层、（5-1）全风化花岗岩层、（5-2）强风化花岗岩层、（5-3）中风化花岗岩层，共计18根（具体位置由岩土工程师和工程师确定），土钉杆体采用钢筋HRB400，直径按设计要求。

二、施工准备1.材料：所有原材料必须符合设计与规范要求。

（1）、土钉杆体材料，选用普通HRB400钢筋。

（2）、水泥浆体材料：水泥采用R42.5 普通硅酸盐水泥，不得使用高铝水泥。

采用符合要求的水质，不得使用污水。

（3）、对中支架沿钢筋@1500mm一个，保证钢筋保护层厚度。

2.作业条件（1）、在土钉施工前，根据设计要求、土层条件和环境条件，选择以下施工设备、器具：主要施工机械设备表（2）根据设计要求和机器设备的规格、型号，平整出保证安全和足够施工的场地。

（3）施工前，要认真检查原材料型号、品种、规格及土钉各部件的质量，并检查原材料和主要技术性能是否符合设计要求。

三、操作工艺1.钻孔（1）、钻孔前，根据设计和现场工程师要求和土层条件，定出孔位，做出标记。

（2）、作业面场地要平坦、坚实，场地宽度大于4m。

（3）、钻机就位后，应保持平稳，导杆或立轴与钻杆倾角一致，并在同一轴线上。

（4）、钻进用的钻具，可根据土层条件选择专门锚杆钻机及钻头、钻杆。

（5）、钻进过程中同时清孔。

2.锚杆杆体的组装与安放（1）、按设计要求制作土钉，为使土钉处于钻孔中心，在土钉杆件上安设定对中架。

（2）、土钉杆体在自由段与锚固段的分界处设止浆袋密封装置，并具有良好的密封性能，采用密封袋作止浆密封装置，密封袋两端牢固绑扎在土钉杆体上，被密封袋包裹的注浆套管上流出一个进浆口。

（3）、安放土钉杆体时，应防止杆体扭曲、压弯，注浆管宜随土钉一同放入孔内，管端距孔底为50-100mm，杆体放入角度与钻孔倾角保持一致，安好后使杆体始终处于钻孔中心。

..市轨道交通十四号线一期工程【施工10标】土建工程土钉/锚杆拉拔力检测方案复核：审定：审批：中铁隧道集团XX市轨道交通十四号线一期【施工10标】土建工程工程经理部二Ｏ一五年四月- .目录一、工程概况11.1工程围11.2石湖站基坑11.3站后明挖区间基坑3二、试验目的4三、试验依据4四、试验仪器设备4五、支护锚杆/土钉抗拔试验55.1仪器设备及安装55.2现场检测65.3检测数据分析与判定8六、评判标准10七、设计拉拔力检测频率及数量11八、需要现场配合的工作13九、土钉布置图及设计拉拔力图见附表14十、检测单位14..一、工程概况1.1工程围石湖站起止里程YDK19+199.2～YDK19+466.8，总长267.6m ；站后明挖区间起止里程YDK19+466.8～YDK19+531.027，长64.227m 。

石湖站及站后明挖区间围见图2-2所示。

Y D K 19+531.027Y D K 19+466.8石湖站终点石湖站明挖区间Y D K 19+199.2石湖站起点明挖区间起点明挖区间终点图2-2 石湖站及站后明挖区间围示意图1.2石湖站基坑1〕、车站建筑石湖站长267.6m ，为地下二层构造，岛式站台，标准段宽度19.7m ，构造底埋深16.5m ～18.7m 、高13.61m ，顶板覆土约2.9m ；车站附属设4个出入口、3组风亭，其中1号出入口为预留口，3号风亭与4号出入口合建；总建筑面积14310m 2。

车站平面布置见图2-3所示。

2〕、车站构造车站主体为地下二层单柱二跨〔局部双柱三跨〕钢筋混凝土构造，车站附属为地下一层钢筋混凝土构造，车站主体及附属均采用明挖顺作法施工。

3〕、车站基坑车站主体基坑围护分为91.8m地下连续墙段和175.8m放坡开挖段。

地连墙围护段采用800mm厚地连墙，深17.7m～18.7m，共49幅，采用工字钢接头。

基坑支撑第1道全部围、第2道距建筑物1.5倍基坑深围、端头井全部围为钢筋砼支撑，其余围均为钢支撑。

现场土钉抗拔试验要点细谈作者：李极姜晓威于双龙来源：《砖瓦世界·下半月》2019年第06期摘要：依据相应的规范，并根據设计提供的设计值、现场土层的实际况制定出相应的检测方案，通过计算进行抗拔承载力检测，用以判断土钉施工的合格水平与安全性能。

关键词：土钉;抗拔承载力;现场试验土钉——做为土钉墙支护结构的重要组成部分，其在保证整个支护结构的滑动稳定性方面起到至关重要的作用。

因此，土钉施工质量的好坏直接影响了整个支护工程的质量，对土钉的抗拔承载力的检测就显得尤其必要。

一、检测数量要求对于土钉的抗拔承载力的检测数量，依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012标准要求：“对于土钉的抗拔承载力进行检测，土钉检测数量不宜少于土钉总数的1%，且同一土层中的土钉检测数量不应少于3根;对安全等级为二级、三级的土钉墙，抗拔承载力检测值分别不应小于土钉轴向拉力标准值值得1.3倍、1.2倍;检测土钉应采用随机抽样的方法选取;检测试验应在注浆固结体强度达到10MPa或达到设计强度的70%后进行，并应按本规程附录D的试验方法进行;当检测的土钉不合格时，应扩大检测数量。

”二、抽检方案的制定及内容在开始土钉的抗拔承载力检测前，应根据施工现场的具体施工情况及设计图纸制定相应的检测方案。

检测方案应包含土钉墙的施工工艺及施工方案;所需检测施工段的土钉数量，并依据相应标准及委托方要求给出所抽检的土钉数量及抽检土钉位置，通过设计图纸或委托方获得相应土钉的轴向拉力标准值——既设计值。

应有介绍整个试验过程以及检测评定的内容，并详细列举在试验时需要委托方配合及提供的场地、工具、设施等试验必须物品清单及要求。

三、现场试验前的验算检测前，应根据委托方提供的设计值，对照设计图纸进行核算，并应注意下列规定：（一）单根土钉的极限抗拔承载力应符合下式要求：（二）单根土钉的轴向拉力标准值可按下式计算：（三）坡面倾斜时的主动土压力折减系数可按下市计算：1、土钉轴向拉力调整系数可按下式计算：（四）单根土钉的极限抗拔承载力应按下列规定确定：1、单根土钉的极限抗拔承载力应通过抗拔试验确定，试验方法应通过土钉抗拔试验进行验证。

·６０４·‘工程力学）增刊１９９９年打入式钢管土钉抗拔力试验研究王喜全张俊山谢忠安李志成‘工程兵工程学院，南京．２１０００７提要作为边坡加固的一种新型支护形式，打入式钢管士钉具有加固效果快、经济性好、施工简单等特点，工程中正得到越来越广泛的应用．本文介绍了打入式钢管士臼用于软土中边坡支护抗拔力试验研究，试验结果表明：用此施工工艺旃工的钢管土钉的抗拔力高于设计抗拔力．文中给出不同情况下抗拔力提高值。

本文研究内容对打入式铜管土钉支护设计有重要的参考价值。

关键词钢管土钉，抗拔力，试验Ｏ前言随着地下空间的利用及高层建筑业的发展，边坡基坑支护越来越受重视。

基坑支护、边坡加固的方式很多，如喷锚、桩基支护、土层锚杆、土钉等”“１。

对南方地区软士情况，因成孔困难，故众多施工方法对软土加周并不合适。

打入式钢管土钉是一种新型支护方法，其特点是支护见效快，钢管自身抗剪抗弯强度高，会对士体立刻产生支护效果，适合于快速支护情况，如边坡抢险等情况。

施工１：艺简单，用气动植管机施工毋须先成孔，可直接将钢管打入到土中，由于采用打入式施［工艺，故对软土产生一种挤压效应，加同了钢管周边软士，改善土特性，进而提高了钢管与士之问摩阻力。

打入式钢管±钉由于采用革新了钢管头尺寸及钢管开孔特性，使得钢管内注浆可使浆液沿钢管外壁分布，并与周边土连成一体，同时压力注浆ｒ艺使浆液渗入七体中形成锚国帽，使钢管七钉兼有土钉与锚杆的优点，改善支护性能。

钢管外壁的砂浆对钢管起保护作用，避免钢管在土中的锈蚀造成钢管破坏。

打入式钢管土钉是一种兼微型桩、锚杆、土钉等特点的一种支护方式，工程中已开始应用”’“，但其在设计方法上却是沿用锚杆设计方法，使得打入式钢管土钉设计不合理，过于保守，造成浪费。

本文介绍了研究打入式钢管土钥抗拔力的试验过程，并对试验结果进行分析，给出了实际抗拔力与理论抗拔力之间的关系，分析了注浆量等因素对抗拔力的影响。

锚杆（索）、土钉抗拔承载力检测方法1 目的确保检测工作的质量，为设计和施工验收提供可靠依据。

2 适用范围本方法适用于锚杆（索）、土钉抗拔承载力检测。

3 依据3.1《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-20133.2《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB 50086-2015 3.3《城市轨道交通工程检测技术规范》GB 50911-20133.4《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-20123.5 桩基设计文件3.6 岩土勘察报告4 工作流程4.1 接受委托正式接手检测工作时，检测机构应获得委托方书面形式的委托函，了解工程概况，明确委托方意图即检测目的，同时也使即将开展的检测工作进入合法轨道。

4.2 调查、资料收集为进一步明确委托方的具体要求和现场实施的可行性，了解施工工艺和施工中出现的异常情况，应尽可能收集相关的技术资料，必要时检测技术人员到现场踏勘，使地基检测做到有的放矢，以提高检测质量。

主要收集内容有：岩土工程勘察资料、地基设计施工资料、基坑平面图、现场辅助条件情况（如道路情况、水、电等）及施工工艺等等。

其中地基资料主要内容包括地基土类别、设计标高、检测时标高、设计锚杆承载力特征值等等。

4.3 制定检测方案在明确了检测目的并获得相关的技术资料后，相关技术人员着手制定地基检测方案，以向委托方书面陈述检测工作的形式、方法、依据标准和技术保证。

检测方案的主要内容包括：工程概况、抽样方案、所需的机械或人工配合、试验周期等等。

检测方案需根据实际情况进行动态调整。

4.4 前期准备4.4.1 检测的仪器设备1 根据不同的检测要求组织配套、合理的检测设备，如根据最大试验荷载合理选择千斤顶和不同量程的压力表或压力（荷载）传感器（满足在量程的20%——80%范围内）。

检测前应对仪器进行系统调试，所有计量仪器必须在计量检定的有效期内。

加载反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载要求，加载时千斤顶与锚杆同轴。

锚钉抗拔力检测报告(一)锚钉抗拔力检测报告概述本报告旨在对锚钉抗拔力进行检测，并记录相关数据和结果。

检测信息•检测对象：锚钉•检测日期：[日期]•检测地点：[地点]检测目的•确定锚钉的抗拔力能力•评估锚钉在特定条件下的适用性和安全性检测方法1.准备工作–确认锚钉的安装情况和参数–配置检测设备并校准2.实施检测–选取适当的样本进行测试–采用合适的检测方法对锚钉进行抗拔力测试3.数据处理–记录每次测试的具体数据和结果–统计分析数据，包括最大抗拔力、平均抗拔力等4.结果分析–对数据进行分析和比较，评估锚钉的抗拔力能力–根据评估结果，确定锚钉的适用范围和安全性等级检测结果•本次测试样本共进行了[X]次抗拔力测试•最大抗拔力：[最大值]（单位）•平均抗拔力：[平均值]（单位）结论根据本次测试结果，可以得出如下结论： - 锚钉具有良好的抗拔力能力，适用于特定场景下的使用。

- 建议在实际工程中根据具体情况，遵循相关规范和标准进行锚钉的安装和使用。

建议根据本次测试结果和结论，提出以下建议： 1. 对于需要使用锚钉的项目，应在设计和施工阶段充分考虑抗拔力需求。

2. 在选择锚钉时，应根据实际情况选择合适的规格和型号。

3. 使用锚钉前，应对其进行质量检查，确保符合要求和规范。

风险提示在使用锚钉过程中，需要注意以下风险及预防措施： - 安装不当可能导致抗拔力不达标，增加安全隐患。

- 锚钉可能会受到外力影响，导致抗拔能力下降。

- 在特殊工况下，锚钉的使用可能存在局限性。

总结通过本次锚钉抗拔力检测，可以为相关工程项目提供科学可靠的数据支持，确保工程的安全性和持久性。

注意：本报告仅供参考，具体应根据项目需求、相关规范和专业意见进行决策和操作。

土钉抗拔检测报告1. 引言本文旨在对土钉抗拔检测进行详细的分析和报告，包括测试目的、测试方法、测试结果和结论等内容。

土钉抗拔检测是评估土壤和土钉结构的稳定性和可靠性的重要手段，通过相关测试可以为土木工程提供有效的参考数据。

2. 测试目的土钉抗拔检测的主要目的是评估土钉在受力情况下的抗拔性能。

具体目标如下：1.测试土钉在不同受力条件下的抗拔能力；2.评估土壤与土钉结构的稳定性；3.提供有效的数据支持和建议，以指导土木工程设计和施工。

3. 测试方法根据国家相关标准和工程实践经验，我们采用以下步骤进行土钉抗拔检测：3.1 准备工作1.清理测试场地，确保测试区域无杂物和障碍物；2.针对测试场地的具体情况，选择适当的测试设备和仪器。

3.2 测试装置安装1.根据设计要求，在测试场地挖掘孔洞，确保孔洞深度和位置符合要求；2.安装土钉测试装置，包括固定装置和测量装置。

3.3 荷载施加1.根据设计要求和测试目的，确定施加在土钉上的荷载；2.逐步施加荷载，记录每个荷载点的荷载大小和变形情况。

3.4 数据记录与分析1.在荷载施加的过程中，及时记录土钉的变形情况；2.根据记录的数据，进行分析和计算，得到土钉的荷载-变形曲线。

4. 测试结果根据以上步骤，我们得到了如下测试结果：1.土钉在不同荷载下的变形情况；2.土钉的抗拔能力和稳定性评估。

5. 结论基于对土钉抗拔检测的全面分析和测试结果，我们得出以下结论：1.土钉在受到合理荷载时具有良好的抗拔能力；2.土钉和土壤结构的稳定性满足设计要求；3.在实际工程中，可以采用类似的土钉结构设计和施工方案。

6. 建议基于以上测试结果和结论，我们提出以下建议：1.在土木工程设计和施工中，应合理选择适当的土钉结构；2.严格按照设计要求进行土钉的施工和安装；3.进行定期的巡检和维护，以确保土钉结构的长期稳定性。

7. 总结通过土钉抗拔检测，我们成功评估了土钉的抗拔能力和稳定性，并提供了相关数据和建议。

土钉抗拔试验要点D.0.1试验土钉的参数、材料及施工工艺应与工程土钉相同。

D.0.2土钉抗拔试验应在注浆固结体强度达到10MPa或达到设计强度等级的70%后进行。

D.0.3加载装置(千斤顶、油泵)的额定压力必须大于试验压力，且试验前应进行标定。

D.0.4加荷反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载的要求，并应使千斤顶与土钉同轴。

D.0.5计量仪表(测力计、位移计、压力表) 的精度应满足试验要求。

D.0.6在土钉墙面层上进行试验时，试验土钉应与喷射混凝土面层分离。

D.0.7土钉试验时应分级加载。

每级加载增量宜取最大试验荷载的1/8～1/12。

D.0.8分级加荷前，土钉应预先施加初始荷载。

初始荷载宜取最大试验荷载的10%。

D.0.9确定土钉极限抗拔承载力的试验应以预估破坏荷载作为最大试验荷载。

土钉抗拔承载力检验应以抗拔承载力检验值作为最大试验荷载。

D.0.10最大试验荷载下的土钉杆体应力不应超过其屈服强度标准值。

D.0.11土钉抗拔承载力试验可采用逐级加载试验方法，加载等级和土钉位移测读间隔应按表D.0.11确定。

表D.0.11 逐级加载试验加载等级与土钉头位移测读间隔注：逐级加载试验用于土钉质量检测时，加至最大试验荷载后，可一次卸载至最大试验荷载的10%。

D.0.12在每级加、卸载观测时间内，测读土钉位移不应少于3次；在每级加、卸载观测时间内，当土钉位移增量不大于1.0mm时，可视为位移稳定，方可施加下一级荷载。

当土钉位移增量大于1.0mm时，应延长观测时间，并应每隔30min 测读3次。

当连续两次在每30min内位移增量小于1.0mm时，可视为位移稳定，方可再施加下一级荷载。

D.0.13土钉试验时，遇下列情况之一时，应终止继续加载：1从第二循环开始，后一级荷载产生的土钉位移增量达到或超过前一级荷载产生位移增量的2倍；2土钉位移不稳定；3土钉杆体破坏。

D.0.14试验时应绘制土钉的荷载～位移(Q～s)曲线。

土钉抗拔测试报告1.引言土钉是一种常用的土壤加固材料，主要用于抗拔场景下的土壤加固和坡面防护。

为了评估土钉的抗拔性能，本测试对土钉进行了抗拔试验，并分析了试验结果。

2.试验目的本试验的目的是评估土钉的抗拔性能，了解其在不同荷载条件下的强度和变形特性。

3.试验方法本试验采用标准的静力荷载抗拔试验方法，具体步骤如下：（1）选择试验土钉的规格和长度。

（2）在试验地点选择代表性的土壤样本，并进行物理性质测试。

（3）将试验土钉固定在土壤中，保持一定的埋深。

（4）按照预定的荷载规程对土钉施加垂直荷载。

（5）使用称重传感器或应变计实时监测土钉的应力和变形。

（6）记录试验数据，并根据数据分析土钉的强度和变形特性。

4.试验结果（1）土钉的拔出荷载：根据试验数据，土钉的拔出荷载为XXXkN。

（2）土钉的破坏模式：在试验荷载达到XXXkN时，土钉发生破坏，主要表现为土钉断裂和土钉与土壤之间的剪切断裂。

（3）土钉的变形特性：土钉在荷载施加过程中发生了一定的变形，包括弯曲和拉伸变形。

根据试验数据，土钉的最大变形量为XXX mm。

5.结果分析（1）土钉的抗拔强度：根据试验结果，土钉的抗拔强度为XXXkN，可以满足设计要求。

相比于试验前的土壤力学性质，土钉的加固效果显著，能够有效抵抗荷载施加导致的土体变形和破坏。

（2）土钉的变形特性：试验结果显示，土钉在荷载施加过程中发生一定的变形，但其变形量相对较小，说明土钉具有较好的刚度和变形控制能力。

6.结论根据试验结果和分析，可以得出以下结论：（1）土钉具有较好的抗拔性能，其抗拔强度满足设计要求。

（2）土钉在荷载施加过程中发生一定的变形，但其变形量较小，变形受到较好的控制。

（3）土钉加固对土体的稳定性和抗变形能力具有显著的改善效果。

7.建议（1）在土钉设计和施工过程中，需要综合考虑土钉的强度和变形特性，确保土钉能够满足设计要求。

（2）加强土钉与土壤的粘结力，以提高抗拔强度和变形控制能力。

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???? 2、如对本检测报告有异议，可在报告发出后20 天内向本检测单位书面提请复议。

常州市中元建设工程勘察院有限公司201X年12月20日地址：常州市广化街天禧星园618邮政编码： 213000 ??电话：联系人：白本亮工程概况受江苏盐城二建集团有限公司的委托,常州中元建设工程勘察院有限公司于201X年12月13日至201X年12月14日（共计2天），对金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程（概况见表1）的土钉进行验收试验，目的是检测土钉的轴向受拉承载力是否满足业主提出的抗拔力值。

根据委托单位、监理及设计等单位研究协商结果，确定本次检测 3根土钉。

在各方面的积极配合与大力支持下，试验圆满完成。

现将检测结果报告如下：一、检测仪器设备、试验方法 ????１、试验加载装置????本次试验采用300kN油压千斤顶分级加载，利用支墩承受荷载反力，支墩由钢板组成，千斤顶置于支墩上，对试验土钉施加抗拔力。

????２、试验加载方法和位移观测????(1) 试验加载：采用维持荷载法，具体的荷载分级和荷载维持时间参考所执行的规范。

土钉抗拔承载力经验验算方法第27卷第2期2010年6月建筑科学与工程JournalofArchitectureandCivilEngineeringV o1.27NO.2June2010文章编号:1673—2049(2010)02一O018—07O土钉抗拔承载力经验验算方法杨敏,刘斌.(1.同济大学地下建筑与工程系,上海200092;2.同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海200092)摘要:通过对北京,广州等地区¨个工程实测的土钉最大轴力值和土钉最大轴力值位置的分析,提出了土钉抗拔承载力的经验验算方法,并采用梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面分别计算土钉墙,预应力锚索加土钉复合支护及搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的土钉抗拔承载力.结合工程算例,将该方法与中国《建筑基坑支护技术规程》(JGJl2O一99)和《基坑土钉支护技术规程》(CECS96:97)方法进行了比较.结果表明:采用该方法进行土钉抗拔承载力验算可以满足工程设计要求,为进一步开展复合土钉墙设计方法的研究提供了依据.关键词:基坑;复合土钉墙;土钉抗拔承载力;预应力锚索;搅拌桩中图分类号:TU431文献标志码:AEmpiricalCheckingMethodforSoil(1.DepartmentGeotechnica1andNailingAnti—pullingCapacityYANGMin.LIUBin,ofGeotechnicalEngineering,TongjiUniversity,Shanghai200092,China;2.KeyLaborator yofUndergroundEngineeringofMinistryofEducation,TongjiUniversity,Shanghai200092,C hina)Abstract:BasedOntheanalysisonthemeasuredvalueand2ocationofthemaximumaxiajforc eofsoilnailingaccordingtothe11engineeringtestslocatedinBeijing,Guangzhouandotherarea s,anempiricalcheckingmethodforsoilnailinganti—pullingcapacitywasproposed,whichincluded thesoilpressureoftrapezoidaldistributionandthepotentialslipsurfaceofbilinear1ines.The presentmethodwascalculatedforsoilnailing,theprestressedanchorplussoilnailingcompos iteretainingandthemixingpile(micro—pile)biningwith theengineeringexamples,theproposedmethodwascomparedwiththemethodsofChinese TechnicalSpecificationforRetainingandProtectionofBuildingFoundationExcavations(J GJ12O一99)andTechnicalSpecificationforSoilNailinginFoundationExcavations(CECS96: 97).Resultsshowthatthismethodcanmeetthedesignrequirementofsoilnailinganti—pullingcapacity,andcanofferreferencesforfurtherresearchonthedesignmethodsofcompositesoil nailingwails.Keywords:foundationexcavation;compositesoilnailingwall;soilnailinganti—pullingcapacity;prestressedanchor;mixingpile引言土钉墙是一种在原位土体中设置土钉且在其表面喷射混凝土面层,借助土钉摩擦加筋,注浆加固和面层维护的作用以稳定边坡的支护技术.土钉墙施工简便,经济可靠,从2O世纪7O年代开始应用并得收稿日期:2010—03一O4基金项目:国家自然科学基金项目(40972179)作者简介:杨ft~(1960一),男,江西南昌人,教授,博士研究生导师,工学博士,Email:yangmin@.第2期杨敏,等:土钉抗拔承载力经验验算方法19到迅速发展l1J.为有效控制土钉墙变形,拓展土钉墙的适用范围和支护深度,实践中依据具体工程条件将土钉与搅拌桩,微型桩,预应力锚杆等进行组合,发展形成了复合土钉墙技术].依据中国《建筑基坑支护技术规程》(JGJ12O99)E83和《基坑土钉支护技术规程》(CECS96:97)Eg],土钉墙设计计算内容主要包括:土钉承载力验算,土钉墙稳定性验算和喷射混凝土面层的设计计算,其中喷射混凝土面层按构造要求一般可以满足,土钉墙抗滑移和抗倾覆稳定性均可采用重力式挡墙设计方法进行验算,而土钉抗弯和抗剪承载力只有在土钉墙整体失稳时才能得到充分发挥,此外,关于土钉墙和复合土钉墙变形计算也是研究的焦点],因此,土钉抗拔承载力,土钉墙和复合土钉墙的整体稳定性以及变形计算构成了土钉墙设计当中的3个关键内容.本文中笔者仅对其中的土钉抗拔承载力验算方法进行分析.土钉抗拔承载力验算的目的在于保证土钉杆体的抗拉强度和粘结强度,合理确定土钉的分布间距, 长度等设计参数,计算公式为N≥KN要求单根土钉i的抗拔承载力N与受拉荷载N的比值满足设计安全系数K.土钉的抗拔承载力N取土钉杆体抗拉力和有效粘聚力的较小值,土钉杆体抗拉力根据杆材抗拉强度计算,土钉的有效粘聚力由位于潜在滑裂面后的土钉有效抗拉长度以及土钉与土层间的粘结强度计算.土钉受拉荷载N为土钉在边坡荷载作用下所承受的轴向拉力,采用土压力作用模式来计算,因此,确定土压力分布模式和潜在滑裂面位置成为研究的重点.目前,在土钉墙设计中,普遍应用的土压力分布模式主要是根据经典土压力理论和工程实测结果来确定的,实测结果可以依据土钉墙面层压力值或土钉轴力值口,具体应用的土压力分布模式有三角形和梯形等分布模式口,潜在滑裂面依据试验和理论分析采用直线或双折线等滑裂面].对于复合土钉墙,土钉抗拔承载力验算方法沿用了土钉墙的设计方法,关于复合土钉墙的土压力分布模式和潜在滑裂面的研究甚少L1.本文中笔者以11个工程实测的土钉最大轴力值以及土钉最大轴力值位置为依据,对土钉墙以及2类复合土钉墙,即预应力锚索加土钉复合支护与搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的土压力分布模式和潜在滑裂面位置进行了分析,提出了土钉抗拔承载力验算的经验方法,其中采用了梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面,最后通过实例计算对本文方法进行了验证.1工程实测资料土钉墙及复合土钉墙的工程实例概况如表1所示,表1中所列工程主要位于北京和广州地区,共包括4个土钉墙工程,3个预应力锚索加土钉复合支护工程和4个搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护工程.表1工程实例Tab.1EngineeringExamples土钉墙与复合土钉墙支护参数实例工程名称基坑开挖土钉锚索搅拌桩微型桩放坡c?(yH)最大侧编号深度/iql移/mm排数长度/m排数长度/m桩长/m桩长/i71系数l深圳赛格群星广场z?]11.701O6.0～12.010.3O0.102102北京林达嘉园[22]12.5186.8～11.81:0.20O.O68173北京冠华大厦【.14.O075.8～]1.81:0.300.0l54珠江新城E2区商住楼]9.2066.0～12.0i{0.i50.143265深圳假日广场[25]16.351O6.0～12.0211.0～13.01:0.2O0.076736北京朝外SOHO[.jl4.6076.o～l2.o217.S～18.51:o.1o0.O347北京熊猫环岛地铁站Ez7]16.711O12.0～13.52l6.0～22.01:0.500.0458南京玄武湖隧道[zs]10.00915.0～18.018直立0.046209广州番禺某酒店]5.5048.0～24.0169.O直立0.129431O汉口某城市花园[.o]8.00312.01212.0直立0.O931311北京某商业楼[3]8.2O57.0～9.09.51:0.2O0.10418注,y分别为基坑开挖深度H范围内的土体粘聚力和重度,按土层厚度取加权平均值.对于土钉实测轴力值,本文中以朗肯主动土压力,对土钉轴力值进行量纲为1的计算,采用土压力力计算公式为依据,参考文献E13]并考虑土体粘聚作用模式参数K来表示,即20建筑科学与工程2010血K——一(1)(),HK一2c~/K)ShS式中:Tm为实测土钉最大轴力;a为土钉与水平方向的夹角;K为主动土压力系数,K一tan(45.+舻/2);s,s分别为土钉的水平向和竖直向的间距; 为土体内摩擦角,取基坑深度范围内按土层厚度计算的加权平均值.土钉最大轴力值位置用参数Ks来表示,即CKs一k)max(2)』J式中:S为土钉最大轴力值位置距土钉墙坡面的水平方向距离.根据式(1),(2)对表1所列工程进行计算,结果如图l～3所示,其中离散点表示计算值,两虚线之间为分布趋势,即土钉最大轴力值沿深度呈梯形分布模式,最大轴力值位置为双折线模式,为土钉距地表的距离.K.毫●H0lT0●～0l(a)土钉最大轴力值(b)土钉最大轴力值位置图1土钉墙支护的实测结果Fig.1MeasuredResultsofSoilNailingWallRetaining 2验算方法根据上述分析,结合现有文献[3],[8],[9],[13]和实例验算,在土钉抗拔承载力验算中,建议采用梯形土压力作用模式和双折线潜在滑裂面,如图4,5所示,K,K为双折线潜在滑裂面参数,土钉墙取Kc一0.65,K一0.5,K一0.3;预应力锚索加土钉复合支护取K一o.4,K一0.4,K一0.2;●h01(a)土钉最大轴力值fb)土钉最大轴力值位置图2预应力锚索加土钉复合支护的实测结果Fig.2MeasuredResultsofPrestressedAnchorPlus SoilNailingCompositeRetaining●N01毫●Ol(a)土钉最大轴力值s(b)_:钉最大轴力值位置图3搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的实测结果Fig.3MeasuredResultsofMixingPile(Micro-pile) PlusSoilNailingCompositeRetaining搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护取K一0.6,K==: 0.6,K一0.4;当地表作用均布超载g时,超载q按照规程CECS96:97方法考虑.另外,根据土层条件和设计要求,K值可以适当降低,但土钉墙不宜小于0.3,预应力锚索加土钉复合支护不宜小于0.2,搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护不宜小于0.3. 一×/卞一佻/一实实实—..................L.●外....工.一≮～◆◆一～.;一～删删刘删一～)(◆:6I～一×__▲▲If....Lr....L........[●●●●●一./一__}_实实实实一_◆▲×一.一-◆/一2—1234l～一一一佻～—一.一如如郏▲/一◆-▲×/×/第2期杨敏,等:土钉抗拔承载力经验验算方法21 (a)土钉墙,Kc=0.65c;(c)搅拌桩(微型桩)加(d)地表均布超载土钉复合支护,K20.6图4土压力分布模式Fig.4DistributionPatternsofSoilPressures卜图5双折线潜在滑裂面Fig.5PotentialSlipSurfaceofBilinearLines3算例分析算例1:广东深圳赛格群星广场的土钉墙支护处的基坑挖深l1.7m,放坡系数1:0.3,土层至上而下为:素填土厚0.2--1.2m,砾质粉质粘土厚6.6～4O.3m;采用q025钢筋注浆土钉,倾角15.,间距1.2m×1.2m;喷射100mm厚C2o混凝土面层,配双向钢筋网6@250×250,根据现场抗拔试验结果取土钉与土体间粘结强度为52kPa.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数取按土层厚度的加权平均值,即y一18.53kN,一24.02.,c一22.13kPa,分别采用规程JGJ12O99方法,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表2可见,对于该算例,本文方法所得的土钉抗拔承载力N值较其他2种方法所得结果要小,3种方法计算所得土钉受拉荷载N与实测值N之间都存在较大差别,对于本文方法,究其原因除了出于设计安全考虑地表超载外,K的取值也是按偏保守的情况考虑,当不考虑超载且取K一0.6时,土钉3,5,7,9 的受拉荷载计算值分别为53.62,56.O1,56.01,56.01kN,与实测值更为接近.对安全系数K值进行比较,规程JGJ12O一99与规程CECS96:97方法计算结果偏大,本文方法计算结果较符合工程实际.算例2:广东广州凯华城的预应力锚索加土钉复合支护处的基坑挖深12m,放坡系数1:0.2,土层至上而下为:杂填土厚2.3m,粉质粘土厚4.4m,粉土厚5.8m,全风化粗砂岩化3.9m.共设置9排土钉且第2排和第4排水平间隔设置预应力锚索,土钉为22钢筋注浆土钉,倾角15.,间距1.3m×1.3m,2.3m深处采用23的锚索,长度为22m,施加预应力200kN;4.9m深处采用4×74的锚索,长度为25m,施加预应力380kN.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数按土层厚度取加权表2算例1的计算结果Tab.2CalculatedResultsofExample1规程JGJ12O99方法规程CECS96:97方法本文方法土钉长度/nl深度/m,vk/kN编号N/kNNb/kNKN/kNNh/kNKN/kNNk/kNK16O.48.3512.8241.1721.131.956.4419.120.33281.650.557.2779.8853.541.4939.1145.760.853122.830.91125.411.5779.8O151.2681.8O1.8O104.4668.701.524l24.0134.9410.28l3.10l57.3O87.471.68104.4673.251.4251l5.239.19128.1219.106.70147.OO87.471.6888.0173.251.2O61l6.4137.6427.9l4.93l53.0487.471.6888.0l73.251.2O7107.654.1213O.8336.733.56142.7487.471.6374.6273.251.O28108.8140.3545.543.O8148.7787.471.6887.1973.251.199810.053.92117.2O54.352.16122.1487471.4067.1173.250.92lO811.2126.7257.9O2.19128.1780.181.6079.5267.141.18注:N为按土钉有效粘聚力计算的结果,按土钉杆体抗拉力计算得147kN;安全系数K取两者较小值计算.帼装[=====U复丁●22建筑科学与3-程2010血平均值,即y一18.63kN,—17.02.,f一22.50kPa,分别采用规程JGJl2O一99,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表3可见,本文方法计算所得安全系数K较规程JGJ120—99和规程CECS96:97方法更符合工程实际.算例3:上海东方肝胆外科医院病房的副搅拌桩加土钉复合支护处的基坑挖深7m,土层至上而下为:杂填土厚1.85m,褐黄色粘质粉土厚0.95m,粘质粉土厚1.85m,灰色砂质粉土厚14.4m,灰色粘土厚1.8m,灰色粉质粘土厚3.9m.共设置6排6排采用48×3.5钢管注浆土钉,土钉倾角1～5排为10.,第6排为20.,问距1.0rn×1.0m;设置双排水泥土搅拌桩形成止水帷幕,搅拌桩宽1.2m,深14.9m.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数按土层厚度取加权平均值,即y一18.35kN,一23.72.,C一6.11kPa,分别采用规程JGJ120～99方法,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表4可见,本文方法计算所得的安全系数K较规程JGJ12o一99和规程CECS96:97方法计算结果要保守,但实测局部最大水平位移达到65mm,故土钉,1～4排采用~D22钢筋注浆土钉,第5排和第结合变形值分析,本文方法更为合理.表3算例2的计算结果Tab.3CalculatedResultsofExample2土钉规程GJ12099方法规程CECS96:97方法本文方法长度/m深度/m编号N/kNNk2/kNKN/kNNk/kNKN/kNNk/kNK1151.o140.4o一23.79l6l_2465.381.74167.9974.631.532122.3102.951.4869.60122.14l09.381.04ll8.9881.441.40163.618O.7719.3】5.90197.39136.840.83184.3381.441.403123.6115.4219.315.90132.04136.840.83118.9881.441.404l24.9127.9037.143.07141.95136.840.83118.9881.441.40146.2l73.O554.972.O7184.52136.840.83151.6681.441.40586.275.0354.971.3686.5O136.840.6353.6481.440.6661O7.512O.1872.8O1.56l29.O8136.840.8386.3181.441.06788.899.9890.631.10106.31136.840.7864.5081.440.798810.1112.461O8.461.04l16.22136.840.8378.3781.440.969611.492.26l2l_430.7693.45l31.570.7159.6O49.571.2O注:N按土钉杆体抗拉力计算得114kN.表4算例3的计算结果Tab.4CalculatedResultsofExample3土钉规程GJi2099方法规程CECS96:97方法本文方法长度/m深度/1711编号N/kNNkJ/kNKN/kNN/kNKN/kNNk2/kNK1121.582.28l6.954.8582.2851.651.5972.9049.361.482l22.587.882O,414,3】87.8839.232.2472.9037.】51.96393.586.9528.353.O786.9539.232.2259.5037.151.60494.594.4236.292.6094.4239.232.4159.5037.151.6O565.564.1944.241.4564.1939.231.6430.6732.590.94666.571.8754.681.3171.8741.1l1.7542.2617.602.40注:N按土钉杆体抗拉力计'算得钢筋和钢管的抗拉力分别为114,105kN. 4结语基于对北京,广州等地区的】1个工程实测资料的土钉最大轴力值和土钉最大轴力值位置的分析,提出了土钉抗拔承载力的经验验算方法,其中采用的梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面,适用于土钉墙,预应力锚索加土钉复合支护及搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护,并结合工程算例与规程JGJ 120—99和规程CECS96:97法进行了比较,验证了本文方法的合理性,可以满足工程设计要求.参考文献:References:[1]SCHIOSSERF,UNTERREINERP,PLUMELLEC.FrenchResearchProgramClouterreonSoilNail—ing[C~//ASCE.GeotechnicalSpecialPublication No.30.NewYork:ASCE.1992:739—750.'第2期杨敏,等:土钉抗拨承载力经验验算方法23[2][3][4][5][6][7][8][9][1O][11]1,12]ST0CKERMF,RIEDINGERG.TheBearingBe—haviorofNailedRetainingStructures[C]//ASCE. 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土钉试验与检测1、引言土钉墙支护是较浅基坑支护最常用的方式，经济快捷。

由于多种原因，很多人对土钉抗拔试验与检测概念模糊不清缺乏正确的认识，在工程设计、管理中做出错误的判断。

如土钉抗拔力的检测，通常是按设计的承载力进行张拉，这是不合理的。

因为检测张拉时的总抗拔力包含了滑动体部分范围内的抗拔力，而设计抗拔承载力实质是指滑动体以外土部分土钉的锚固力。

因此造成一般抗拔力试验都远大于设计承载力的假象。

土钉支护的特点是分层开挖分层支护，土钉支护稳定性包括每一步骤分层开挖过程中(各深度土层开挖后到本次开挖深度范围土钉施工达到设计强度前)的边坡稳定和达到设计要求开挖深度后最终工况稳定，整体上全过程的稳定才能讲土钉支护边坡处于稳定安全状态。

单根土钉发挥作用与工况密切结合，错误的观点认为，土钉的试验与检测，放在基坑支护完工后的工况，按照设计软件计算出的单根土钉抗拔力设计值进行抗拉拔检测，这样的检测工作是没有任何意义的。

2、土钉工作原理土钉受力过程可分为三个阶段：⑴引孔植入土钉并注浆，浆液凝固之前，起不到约束土体变形的作用，因此内力为零。

⑵土钉打入地层并注浆，且注浆体凝固，地层成为加筋复合体。

如果进一步开挖下一层土体，下一层土体侧向位移并影响到上层的加筋复合体，该加筋复合体在下层土体的牵动下，产生继续侧向变形的趋势, 但拉力集中在土钉的端部，且沿土钉长度快速衰减。

⑶随着基坑继续开挖，深图1 土钉受力模型度增加，产生土体侧向位移的范围(滑裂面变化范围)也在增加。

加筋复合地层中的土钉拉力也逐步增加，且拉力的最大值也往后移动，拉力峰值出现的位置随土钉所处位置不同而不同。

通常情况下，越靠上的土钉，其拉力峰值越靠后，越靠下的土钉其拉力峰值越靠前。

将各排土钉拉力峰值联系起来，即是该边坡的潜在滑裂面。

土钉受力模型如图1所示，最大受力点在实际产生的滑动面与土钉的交界点，而具有锚固作用的土层为滑动面以外部分，滑动面以内部分土体产生向坑外的拉拔力荷载。

大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验提要：土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉，千斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拉拔试验，应在专门设置的非工作钉上进行抗拔试验直至达到土钉抗拔力设计值，用来确定是否满足设计要求。

土钉施工数量取施工土钉总数的1%，最少不得少于3根。

土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉，千斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确予以计量。

土钉的（拔出）位移量用百分表（精度不小于，量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力点。

锚杆(土钉)抗拔承载力检测报告批准：审核：校核：项目负责：锚杆(土钉)抗拔承载力检测报告（附录）一、地质概况根据《**项目岩土工程勘察报告》，场地内土层分布情况如下：。

①、杂填土：灰、灰黄等杂色,松散,稍湿,系人工回填土.堆积时间约为3年.成分以建筑垃圾为主,局部为生活垃圾,条石及淤泥质土等,未经专门的压实处理,密实度和均匀度皆较差.②、粉质粘土：褐黄、灰黄等色，湿、可塑.成份以粉粘粒为主，含氧化铁、高岭土等．略有砂感，属冲积成因．干强度中等．有光泽、韧性高，无摇震反应．③、淤泥：灰、深灰色，饱和,流塑，质较纯，具高压缩性，含腐殖质、有机质，朽木、贝壳等．含薄层粉细砂，味微臭，粘手且染手．干强度低，韧性低．稍有光泽，切面较光滑．可能摇震反应．④细砂：灰白、灰黄等色，饱和，以中密为主．局部稍密或密实．④-1 淤泥夹砂：灰、深灰色，饱和，流塑，质较纯．具高压缩性，含腐殖质、有机质，朽木、贝壳等，含薄层粉细砂，味微臭，粘手且染手．有砂感，夹1～3 厘米细砂．干强度低，韧性低．稍有光泽，切面较光滑．可能摇震反应．基坑土层的物理力学指标和支护设计计算参数见表1。

表1基坑土层的物理力学指标和设计计算参数二、锚杆（土钉）参数依委托，对编号为：试验1#的边坡永久性锚索进行抗拔承载力验收试验。

该锚杆为拉力型荷载分散型锚索，有关的技术参数如下表2所示。

表2试验锚索有关主要参数三、检测仪器检测所用的主要仪器为:四、试验依据及结果分析本次试验为永久性锚索的抗拔承载力验收试验，试验按国家行业标准(CECS 22:2005)《岩土锚杆（索）技术规程》的有关规定进行。

锚杆轴向拉力设计值N t为200kN，最大试验荷载取1.5N t ，即300kN，未超过锚杆杆体极限承载力的0.8倍。

本次试验对象为拉力型荷载分散型锚索，各单元锚索承受的预估最大试验荷载值按等荷载法计算，均承受1.5N t/n的荷载（其中n为单元数），每单元自由段长度不等，试验从自由段最长的开始，依次对每个单元锚索进行预张拉以消除弹性伸长差，然后按照常规方法进行验收检测试验。