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(六)计算书现浇箱梁施工方案计算书

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（六）现浇连续箱梁支架系统设计计算书（跨规划路六GG23-27连续梁）目录1、编制依据及规范标准 (3)2、工程概况 (3)3、现浇梁支架综述 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、材料力学性能参数及指标 (3)3.3、支架及模板系统组成 (3)4、荷载计算 (4)5、结构计算 (5)5.1、侧（内）模系统检算 (5)5.2、底模及支架系统检算 (5)5.2.1、第一段底模系统检算 (6)5.2.1.1、第一段腹板箱梁底模系统检算 (6)5.2.1.2、第一段箱室箱梁底模系统检算 (10)5.2.1.3、第二段腹板截面箱梁底模系统检算 (12)5.2.1.4、第二段箱室箱梁底模系统检算 (15)5.2.1.5、翼板底模系统检算 (17)5.2.2、碗扣立杆稳定性及承载力检算 (17)5.2.3、跨河支架系统检算 (20)5.2.3.1、型钢横梁（河中支架立杆下）检算 (20)5.2.3.2、腹板贝雷梁纵梁检算 (21)5.2.3.3、箱室下贝雷梁纵梁检算 (24)5.2.3.4、翼板下贝雷梁纵梁检算 (26)5.2.3.5、全截面贝雷梁纵梁检算 (28)5.2.3.6、型钢分配梁检算 (30)5.2.3.7、钢管桩承载力及稳定性检算 (32)5.2.3.8、条形基础地基承载力检算 (32)5.2.3.9、承台砼局部承压检算 (33)5.2.3.10、地基承载力检算 (34)5.2.4、计算结果汇总表 (34)（六）现浇连续箱梁支架系统设计计算书（GG23-27跨规划路六25+2*40+25m连续梁）1、编制依据及规范标准见计算总说明。

2、工程概况GG23至GG27号墩四跨25+2*40+25m现浇连续箱梁位于高桥西至高桥区间，部分位于曲线上，主跨GG24至GG25跨越规划路六，GG25至GG26跨越河流三，河流三河宽13.77m（线路与河流斜交），水深1.93m；箱梁顶宽9200mm，底宽4500mm，梁高1800～2800mm，底板厚度250～1000mm，单箱单室截面，梁下净空梁下净空9.0至9.8m，如图6-2所示。

3、现浇梁支架综述该联连续梁均位于GG区间拆迁厂房区域内，GG25-26跨梁河流三，宽度13.7m，线路与河流斜交，因此在此处设臵跨度18m的贝雷梁支架，其他全部采用满堂支架现浇。

3.1、主要技术标准连续梁平、立、剖面图见图6-1、2。

3.2、材料力学性能参数及指标见计算总说明。

3.3、支架及模板系统组成支架系统自下而上主要由500mm厚宕碴（实际厚度根据地基构件试验具体调整）、100mm厚C15砼找平层、碗扣脚手架、底模系统组成；底模系统由15mm厚竹胶板面板、100*100mm方木小楞和150*100mm方木大楞组成。

跨河支架系统之下而上由钢筋砼条基、Φ450*6mm钢管柱、2工32a工字钢横向分配梁、300*150cm加强型贝雷梁纵梁、“工14”工字钢横梁、碗扣脚手架及底模系统组成。

4、荷载计算①、模板支架自重a、底模面板（竹胶板）按8.33kN/m3计，木材容重8kN/m3；b、单排单层不加强贝雷片按1kN/m计；c、型钢自重按型钢表所列数据采用；d、碗扣钢管脚手架自重根据杆件及附加杆件实际计算；e、钢筋混凝土容重按25kN/m3（计算侧压力时按24 kN/m3）；f、侧模自重（按2.8m梁高计算顺桥向1m重量）：竹胶板：（2.8-0.4）*1*0.015*8.33=0.3kN/m方木横肋(按中心间距20cm计)：(2.8-0.4)/0.2*1*0.1*0.05*8=0.48kN/m钢管竖肋：3.841*（1/0.65）*2*（2.8-0.4）=0.28kN/m拉杆及附件：0.35 kN/m小计：0.3+0.48+0.28+0.35=1.41kN/m(单侧顺桥向)②、新浇砼、钢筋、预应力筋或其他圬工结构的重力结构自重主要分系梁、横隔梁、顶板分别按混凝土体积乘以①e项容重计算。

③、施工人员及施工设备、施工材料等荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa计，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其大值；计算直接支撑小楞的主梁时，均布荷载取1.5kPa；计算支架立柱或支撑拱架的其他结构构件时，均布荷载取1.0kPa；④、混凝土振捣荷载对水平模板可采用2.0kPa计；对垂直面模板可采用4kpa，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；⑦、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力⑧、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等a、风荷载按《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定计算，基本风压值取表D.4中n=10年，风振系数1=z β，计算如下：按式7.1.1-1计算风荷载标准值：0w w z s z k μμβ= 其中：k w —风荷载标准值（kpa ） z β—高度Z 处的风振系数（取1）s μ—风荷载体型系数，按表7.3.1中“独立墙壁及围墙”值+1.3 z μ—风压高度变化系数，按表7.2.1离地高度50m 的B 类地面值1.67 0w —基本风压（kpa ），取0.3kpa计算得：kpa w w z s z k 65.03.0*67.1*3.1*10===μμβ b 、雪荷载《建筑结构荷载规范》（GB50009）第6.1.1条规定计算kpas s r k 4.02.0*20===μ其中：k s —雪荷载标准值（kpa ）r μ—屋面积雪分布系数，按表6.2.1中高低平屋面最大值取2.0 0s —基本雪压（kpa ），按表7.2.1取0.2 荷载组合（1）计算构件：p c = 1.2*(①+②)+ 1.4*(③+④+⑦+⑧) （2）计算挠度：p n = (①+②) +(⑦+⑧)5、结构计算梁体现浇支架如4-1、2、3所示，根据从上到下的原则依次计算如下：5.1、侧（内）模系统检算详见“（0）侧模板计算书”。

5.2、底模及支架系统检算底模系统从上至下依次为15mm 竹胶板、100*100mm 纵向方木、150*100mm 方木横肋、碗扣脚手架、3000*1500单层贝雷片、2工32a 型钢横向分配梁、Φ450*6mm 钢管立柱、承台预埋钢板、钢筋砼条基组成，如图6-2、3所示。

分为两段（第一段：墩顶6-6～6-6截面、2～2截面至梁端，按截面5-5检算，梁高2.8m ；第二段：剩余段落，按截面6-6分别检算腹板、空腹截面，梁高2.1m ）分别按腹板、空腹、翼板计算。

5.2.1、第一段底模系统检算5.2.1.1、第一段腹板箱梁底模系统检算 （1）底模面板检算底模面板采用15mm 厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设臵100*100mm 方木小肋，中心间距250mm ，取1m 板宽按净跨径150mm 简支梁检算。

①、荷载组合梁高2800mm ，采用5—5腹板截面进行计算。

梁体砼顺桥向均布荷载：m kN g /7025*8.2*11==a 、承载力： m kN q /51.871*)4.02(*4.1)33.8*015.070(*2.1=+++= kN F 5.23=b 、挠度：kN q /5.721*)4.02()33.8*015.070(=+++=MPaf MPa f 351.9max =<=，合格。

b 、挠度mmmm w 375.04001503.0max =<=，合格。

因此腹板下顺桥向100*100mm 方木间距应≤250mm （中墩墩顶横梁下全部加密至200mm ）。

（2）、纵向方木小楞检算竹胶板下设臵顺桥向方木小楞，小楞下设臵横桥向150*100mm 方木横肋，150*100mm 方木横肋中心间距600mm ，按单根方木受力（单根方木承受宽度250mm 的系梁荷载）按三跨连续梁检算。

①、荷载组合 a 、承载力：[]mkN q /2225.0*)4.02(*4.1....8*1.0*1.025.0*)33.8*015.070(*2.1=++++=kN F 5.23=b 、挠度：kN q /2.1825.0*)4.02(.....8*1.0*1.025.0*)33.8*015.070(=++++=MPaf MPa f 114.5max =<=，合格。

b 、挠度mmmm w 5.140060022.0max =<=，合格。

因此，腹板下100*100顺桥向方木中心间距应≤250mm ，横桥向150*100mm 方木中心间距应≤600mm 。

（3）、横向方木大楞检算横桥向采用150*100mm 方木大楞（150mm 为高度方向），方木大楞下设臵碗扣脚手架，脚手架顺桥向间距600mm ，横桥向间距600mm ，按连续梁检算。

①、荷载组合 a 、承载力：[]mkN q /1.546.0*)4.05.12(*4.18*15.0*1.0*2.1....)25.0/1(*8*1.0*1.06.0*)33.8*015.070(*2.1=+++++=b 、挠度：kN q /8.436.0*)4.02(8*15.0*1.0.....)25.0/1(*8*1.0*1.06.0*)33.8*015.070(=++++=MPaf MPa f 115.6max =<=，合格。

b 、挠度mmmm w 5.14006003.0max =<=，合格。

因此，腹板下支架立杆间距纵*横=600*600mm 。

5.2.1.2、第一段箱室箱梁底模系统检算 （1）底模面板检算底模面板采用15mm 厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设臵100*100mm 方木小肋，中心间距300mm ，取1m 板宽按净跨径200mm 简支梁检算。

①、荷载组合梁高2620mm ，采用4—4截面进行计算，顶板厚度250mm ，底板厚度450mm 。

梁体砼顺桥向均布荷载：m kN g /5.1725*)45.025.0(*11=+= 顶板底模按3kpa 计。

a 、承载力： m kN q /1.281*)4.02(*4.1)333.8*015.05.17(*2.1=++++= kN F 5.23=b 、挠度：kN q /231*)4.02()333.8*015.05.17(=++++=MPaf MPa f 351.7max =<=，合格。

b 、挠度mmmm w 375.04001503.0max =<=，合格。

因此箱室下顺桥向100*100mm 方木间距应≤300mm 。

（2）、纵向方木小楞检算竹胶板下设臵顺桥向方木小楞，小楞下设臵横桥向150*100mm 方木横肋，150*100mm 方木横肋中心间距600mm ，按单根方木受力（单根方木承受宽度300mm 的系梁荷载）按三跨连续梁检算。

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现浇箱梁支架设计计算书

现浇箱梁支架设计计算书

现浇箱梁支架设计计算书第一章编制根据1、编制根据1.1施工协议文献和其他有关文献。

1.2工地现场考察所获取旳资料。

1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2023。

1.4《公路工程质量检查评估原则》JTG F80-2023。

1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。

1.6《公路工程水泥和水泥混凝土试验规程》JTG E30-2023。

1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20231.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20231.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-911.10《建筑构造荷载规范》GB50009-2023（2023年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长66.06m。

桥跨布置为一联，详细分跨为：（16+27+16）m。

主桥箱梁采用C50混凝土。

桥梁支架位于地势较低旳水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。

1上部构造采用现浇预应力砼变截面持续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立旳桥梁。

桥梁平面位于R=1200mm旳圆弧上，纵断面位于0.54%旳上坡上。

2桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m，右幅桥梁宽度为22.5m，两幅桥梁之间设置1.0m旳中央分隔带。

左幅桥详细布置为：6m（人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥详细布置为：6m（人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。

上部构造为（16+27+16）m变截面预应力砼持续箱梁。

桥墩处梁高1.7m，桥台和中跨跨中梁高为1.1m，采用二次抛物线过渡，过渡段旳方程式为Y=0.004167X2+1.1。

左幅桥箱梁顶板宽25.25m，底板宽20.25m，悬臂宽2.5m，为单箱五室构造；右幅桥箱梁顶板宽22.5m，底板宽17.5m，悬臂宽2.5m，为单箱五室构造。

混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)

混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)

混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。

二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。

2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。

三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。

2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。

3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。

四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。

2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。

3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。

五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。

2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。

3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。

六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。

以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)

福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。

⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。

瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。

桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。

桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。

桥梁下部：采用肋板式桥台。

柱式桥墩、桩基础。

桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。