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挂篮计算书

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底板混凝土荷载：
模板重量按1kN/m2计，模板荷载为：
人群及机具荷载：
倾倒和振捣混凝土产生的荷载：
普通纵梁上的均布荷载为：
每根普通纵梁上的均布荷载为：.
受力及计算模型如图所示：
应力： <f=220Mp ,满足要求。
位移： <5000/400=12.5mm，满足整体变形要求。
由以上计算可知，底板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.33#块段重量作用下各横梁计算
2.3.1底模前托梁
荷载：由普通纵梁的计算可知，因此前托梁承担底部荷载的45%，后托梁承担底部荷载的55%。
对于前托梁：
腹板处每根底纵梁的集中荷载： kN/m
底板处的荷载： kN/m
前托梁受力分析如图
应力： <f=220Mp ,满足要求。
位移： <8000/400=20mm，满足整体变形要求。
由以上计算可知，腹板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
第三章 挂篮主桁架计算
取3#块计算，3#块梁段长度为3.5m，重量为116.2t，按120t计算结构受力。施工机具及人群荷载2.5kN/㎡,混凝土超灌系数1.05。
1．浇筑3号块时受力计算
① 混凝土重量+超载：
前吊点近似承担混凝土荷载的45%，即：
2.1腹板下纵梁的计算
取3#块计算，3#块梁段长度为3.5m，施工机具及人群荷载2.5MPa。混凝土超灌系数为1.05。
经计算，混凝土重量与钢筋重量之和可按混凝土比重自重GC＝26kN/m3近似。梁段两端高度分别为3.502和3.195m，加强纵梁间腹板宽0.7m（每边由2片纵梁承担）。
腹板处混凝土线荷载为：
Q1=(3.502+3.195)/2*0.7*26*1.05=64KN/m
为便于计算，除侧模外，模板重量按1kN/m2计，模板荷载为：
人群及机具荷载为：
倾倒和振捣混凝土产生的荷载；
加强纵梁上的均布荷载为：Q1+Q2+Q3+Q4=81.38KN/m
每根加强纵梁上的均布荷载为：q=81.38/2=40.69kn/m
由于是两边同时承受力，所以一边销孔拉板厚度是13mm，安全系数不小于2.0,每边销孔拉板的厚度设为36mm，因此20mm厚节点板外焊接-20mm厚补强板
3.3主构架前节点板焊缝强度计算
焊缝剪应力按下式计算：
P—节点板焊缝所受力；
a—一般取0.7K，为4.2
K—焊缝高度mm，最小板材厚度为[36b的腹板厚度9.5mm，则K=0.7x9.5≈6mm
⑤单片主桁前吊点荷载
主桁架受力及计算模型如图所示：
由上图可知：
应力： <f=220Mp ,满足要求。
位移： <8000/400=20mm，满足整体变形要求。
由以上计算可知，主桁架应力强度和变形条件均满足要求
φ32mm的精轧螺纹钢筋抗拉强度为560KN，采用4根钢筋后锚，F=560x4=2240KN，
由以上计算可知，底板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.3.2底模后托梁
对于后托梁：
腹板处每根底纵梁的集中荷载： kN
底板处的荷载： kN
计算后托梁受力分析如图
应力： <f=220Mp ,满足要求。
位移： <8000/400=20mm，满足整体变形要求。
由以上计算可知，底板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱl—焊缝长度mm；
--角焊缝许用剪切应力，取118MP。
前节点板焊缝计算
，满足焊缝的受力要求。
中上节点板焊缝计算
，满足焊缝的受力要求。
中下节点板焊缝计算
，满足焊缝的受力要求。
后节点板焊缝计算
，满足焊缝的受力要求。
=1260×45%=567kN
② 挂篮荷载：
前横梁重2.2x10=22KN ；
前吊点承担底篮、侧模、内模、端模、操作平台的45%荷载：
P1=50×10×45%=225kN
③ 前吊点承担人群和机具荷载的45%，
P2=2.5×3.5×14×45%=55.13kN
④ 倾倒和振捣混凝土荷载的45%，
P3=4×3.5×14×45%=88.2kN
由力学计算软件可得吊杆处对拉应力为320.6MPa
所有吊杆均采用直径32mm的PSB930精轧螺纹钢筋，抗拉强度930MPa。
320.6MPa＜1080MPa，满足要求。由于抗剪强度远小于许用剪应力，所以可以忽略不计。
2.3.3前上横梁
由上图可知：
应力： <f=220Mp ,满足要求。
位移： <5000/400=12.5mm，满足整体变形要求。
XX桥挂篮受力检算书
第一章 设计计算说明
1.1
1、连续梁施工图；
2、《钢结构设计规范》GBJ17-88；
3、《路桥施工计算手册》；
4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；
5、《机械设计手册》；
6、《桥梁钢结构设计规范》；
1.2
本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为42.5+75+42.5m的单箱单室连续梁。箱梁顶宽14m，翼缘板长3m，支点处梁高4.5m，跨中梁高2.3m，梁高及底板厚按抛物线变化。腹板厚70cm，底板厚度为70（支点）～60cm，顶板厚度28cm。
箱梁0#块梁段长度为10m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为3.92m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为3#块，其重量为116.2t，计算时取为120t。该箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3
1.3.1
①、砼自重GC＝26kN/m3；
②、钢弹性模量Es＝2.06×105MPa；
1.3.2
挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[32b#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由双HN450*200组成，底篮前托梁由双HN400*200组成，底篮后托梁由双HN400*200组成，底篮腹板下纵梁为HN350*175，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮前进时冲击荷载系数取1.3，单个前吊点荷载为：
P=17.5×10×1.3/2=113.75kN
设反扣力为Q，则：
113.75x4.9=Qx3.8
解得：Q=146.7KN
每片桁架后有两对反扣轮，则每个轮子承载的压力为：146.7/4=36.7KN<70KN，安全系数 S=70KN/36.7KN=1.9<2.0，符合要求。
解得：由力学软件计算后锚力Q=690KN <2240KN,安全系数S=2240/690=3.2＞2，抗倾覆满足要求。
2．挂篮空载行走时受力计算
① 行走受力计算
挂篮空载前移时，只靠反扣轮及配重平衡其倾覆力，每个反扣轮的极限承载力为70KN。挂篮的底模系、侧模、内模、端模、吊带系统以及操作平台等总重35吨，故作用于主构架前吊点的荷载为：P1=35×50%=17.5t，
荷载组合Ⅰ：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；
荷载组合Ⅱ：挂篮自重+冲击附加荷载；
荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。
1.3.4
轴力：拉力为正，压力为负；
应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定
第二章 挂篮底篮及吊杆计算
1.3.3
①、荷载系数
混凝土浇筑时超灌系数：1.05；
挂篮空载行走时的冲击系数1.3；
浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
②、作用于挂篮主桁的荷载
箱梁荷载：箱梁荷载取3#块计算。3#块段长度为3.5m，按120t计算载荷；
施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；
挂篮及模板自重：60t；
③、荷载组合
底纵梁的受力及计算模型如图所示
由上图可知：
应力： <f=220Mp ,满足要求。
位移： <5000/400=12.5mm，满足整体变形要求。
由以上计算可知，腹板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.2底板下纵梁的计算
① 计算普通纵梁强度
取底板最重的3#块计算，3#块长度为3.5m，底板荷载由8根普通纵梁承受。
3. 销轴计算
3.1 主构架
销轴采用40Cr,其许用剪应力[τ]=234,销轴直径采用D=99mm
1.销轴抗剪强度验算:
=106.75MP MP 满足要求。
2.抗弯强度计算：
按简支梁计算
，所以满足要求。
3.2销孔拉板的计算
销孔的直径是D=100mm，P=784.55/2=392.28KN
，解得：δ=25mm

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挂篮计算书

挂篮计算书

挂篮计算书(2016-3-30)(总24页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录1.计算说明................................................................................................................错误!未定义书签。

概况.............................................................................................................错误!未定义书签。

计算内容....................................................................................................错误!未定义书签。

2.计算依据................................................................................................................错误!未定义书签。

3.参数选取及荷载计算.........................................................................................错误!未定义书签。

荷载系数及部分荷载取值 .....................................................................错误!未定义书签。

荷载组合 .....................................................................................................错误!未定义书签。

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。

通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。

（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。

说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。

挂篮计算书(091101)

挂篮计算书(091101)

（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。

2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。

计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。

荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。

4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。

②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。

③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。

挂篮计算书_secret

挂篮计算书_secret

挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。

3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。

实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。

根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。

δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。

Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。