津西钢铁高炉综合联动计算表

产能换算表1
一、钢铁
（一）炼铁
1.高炉炼铁
表1 高炉产能换算
1该表主要用于产能置换。

备注：高炉有效容积在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。

2.非高炉炼铁
表2 非高炉炼铁设备产能换算
（二）炼钢
1.转炉
表3 转炉产能换算
备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。

2、上表中特钢主要是指合金钢，不锈钢属于特钢，但不锈钢产能需按其冶炼工艺综合计算。

3、既生产普钢又生产特钢的转炉，按其上年普钢和特钢产量的比例相应计算产能。

4、转炉公称容量在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。

2.电炉
表4 电炉产能换算
备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。

2、上表中特钢主要是指合金钢，不锈钢属于特钢，但不锈钢产能需按其冶炼工艺综合计算。

3、既生产普钢又生产特钢的电炉，按其上年普钢和特钢产量的比例相应计算产能。

4、电炉公称容量在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。

二、电解铝
表5 电解槽产能换算
备注：产能计算公式：单槽产能=0.3355克/安培小时×电流强度×365天×24小时×电流效率×10-3。

其中：电流效率，对300千安培及以下电解槽，数值取92％；对300千安培以上电解槽，数值取93％。

三、水泥
表6 水泥（熟料）产能换算
备注：1、对于变径窑，按其最粗窑径核定产能。

2、窑径在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。

四、平板玻璃
表7 平板玻璃熔窑产能换算
备注：日熔化量在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。

高炉煤气转炉煤气混合比计算一、原始条件：1、 空气、混合煤气预热180℃2、 理论燃烧温度为1530℃3、 除尘方法选择干式除尘4、 混合煤气为高炉煤气混入转炉煤气。

二、理论计算煤气成分设混合煤气中高炉煤气为X ，则转炉煤气为1—X1、理论空气需要量2222010]232121[76.4-⨯-++=O S H H CO L m 3/m 3 =4.76［0.5×23X+60（1—X)+0.5×2。

4X ］/100 =1.428—0.823X m 3/m 3 2、实际空气需要量（其中n=1。

10）()XX g L n L n 9266.06078.102356.1)823.0428.1(1.100124.010-=⨯-⨯=+•=m 3/m 33、烟气生成量n n gL L n N CO H CO V 00124.0)10021(1001][0222+-+•+++= =［23X+60（1-X ）+2.4X+20X+54.6X+40（1—X ）]/100+(1。

1—0.21)（1。

428—0.823X ）+0.00124×19×（1.428-0。

823X)×1.1×1。

02356=2。

3088-0。

7543X m 3/m 3 4、Q 低368.31674.202.1082344.12602.10844.1262=⨯+⨯=+=H CO Q 高低 kJ/m 3 4.75866044.12644.126=⨯==CO Q 转低 kJ/m 3 ()X X Q XQ Q 032.44194.75861-=-+=转低高低混低 kJ/m 3 5、Q 空 （其中C 空在180℃时查表得1。

30 kJ/m 3℃，C 水为1.38 kJ/m 3℃）+-=⨯+∆=X t C gL t L C Q n n 96375.2115672.367293.100124.0水空空［0。

技术应用津西电厂继电保护整定计算蒙育林大唐内蒙古多伦煤化工有限责任公司，内蒙古 锡林郭勒盟多伦 027300摘要：津西电厂是河北省唐山市迁西县津西钢铁股份有限公司下属自备电厂。

一期装机容量一台25MW 燃气汽轮机组，是利用高炉煤气发电的环保节能型电厂。

发电机组是武汉汽轮机总厂生产的型号为—的汽轮发电机组，采用交流无刷励磁，双通道微机励磁调节器。

主回路由一条6KV 主母线两条6KV 高压厂用电母线，两条0.4KV 低压厂用电母线和一条电缆线路组成。

发电机经电抗器接至6KV 主母线上，6KV 主母线通过一条电缆线路送至烧结厂，再由烧结厂送至变电站6KV 母线与系统并网运行。

计划2003年年底并网发电。

保护和测控系统采用许昌继电器厂的CCZ8000光缆自愈环网测控系统和微机保护装置，是国内目前最先进的保护和测控系统。

关键词：继电；保护 中图分类号：TM77 文献标识码：A 文章编号：1671-5799(2015)18-0130-03系统图1 各元件阻抗标幺值(Sj=100MVA Uj=6.3KV) 1.1 L1标幺值（1）参数Ie=3.5KA Xk=12% Ue=6kv（2）X*L1=(Xk%/100)*(Ue/√3*Ie)*(Sj/Uj2)=0.30 1.1.1 G1标幺值（1）参数 Se=31.25MVA Ue=6.3KV Xk ”=12.22% （2）X*G1=(Xd ”/100)*(Sj/Se)=0.39 1.1.2 系统电抗标幺值(厂方提供) （1）最大运行方式X*max=0.674 （2）最小运行方式X*min=0.8121.1.3 6KV 主母线至烧结厂6KV 母线电缆电抗标幺值 （1）参数YJV-22-6/6KV 7(3*240)电缆1.5km（2）查手册《电力工程电气设计手册-1》第190页 6KV 电缆单位电抗标幺值0.16/KM（3）X*=0.16*1.5/7=0.0341.1.4 烧结厂至变电站6KV 母线电缆电抗标幺值 （1）参数YJV-6/6KV 3(3*240)电缆0.9KM （2）X*=0.16*0.9/3=0.0481.1.5 低压厂用工作变(T11)电抗标幺值 （1）参数630KVA 6.3KV ±5% Uk=7.93%（2）X*T11=Uk*Sj/Se=0.0793*100/0.63=12.59 1.1.6 低压厂用备用变(T10)电抗标幺值 （1）参数630KVA 6.3KV ±5% Uk=7.86%（2）X*T10=Uk*Sj/Se=0.0786*100/0.63=12.48 1.1.7 其他电缆太短不做考虑 1.1.8 110KV 主变和电抗器标幺值 （1）主变40MVA Uk=11.14% 电抗器6.3KV 3.67KA 12%（2）X*T=Uk*Sj/Se=0.114*100/40=0.27 X*L=Uk*(Ue/1.732Ie)*Sj/Uj2=0.30 1.2 短路电流 1.2.1 发电机侧 （1）运算电抗Xztk1=(0.39+0.30)*Se/Sj =0.69*31.25/100 =0.216 Xztk4=(0.69+0.034)*Se/Sj =0.724*31.25/100=0.226 Xztk5=(0.724+0.048)*Se/Sj=0.772*31.25/100=0.241 Xztk6=(0.772+0.570)*Se/Sj=1.342*31.25/100=0.42（1）最大运行方式K1 Ik1max=(1/X*)*Sj/1.732Uj =12.12KA K4 Ik4max=(1/X*)*Sj/1.732Uj =12.69KA （2）最小运行方式K1 Ik1min=(1/X*)*Sj/1.732Uj =10.25KA K4 Ik4min=(1/X*)*Sj/1.732Uj =10.66KA 1.2.3 低厂变 （1）T11K2 Ik2=(1/X*)*Sj/1.732Uj=0.728KA （2）T10K3 Ik3=(1/X*)*Sj/1.732Uj=0.734KA 1.2.4 电动机反馈烧结厂电动机参数由厂方提供参见《电力工程电气设计手册-1》第149页 1.2.4.1 周期分量（1）0"时电动机反馈周期分量 nID"=ΣKdi Ie 。

高炉一般计算第一篇：高炉一般计算工作总结在繁忙的工作中不知不觉又迎来了新的季度，回顾前几个月的工作历程，在部门领导和同事们的关心与帮助下圆满的完成了生产任务，并在前辈师傅的授受中努力提高高炉冶炼理论知识，学习他们在工作中积累的丰富经验，为了更好地做好以后的工作，现将上季度学到的专业知识做如下总结：冶炼周期可以估计改变装料制度（如变料等）后渣铁成分、温度、流动性等发生变化的时间，从而及时注意观察、分析判断、掌握炉况变化动向；当高炉计划休风或停炉时，根据冶炼周期可以推测休风料到达时间，以便掌握休风或停炉的时机。

（1）用时间表示：t=24V有PV'(1-C)P=V有hη有t＝24hη有V'(1-C)式中t——冶炼周期，h；V有——高炉有效容积，m3；P——高炉日产量，t／d；V’——1t铁的炉料体积，m3/t；C——炉料在炉内的压缩系数，大中型高炉C≈12％，小高炉C≈10％。

（2）用料批表示：生产中常采用由料线平面到达风口平面时的下料批数，作为冶炼周期的表达方法。

如果知道这一料批数，又知每小时下料的批数，同样可求出下料所需的时间。

VN=批（V矿+V焦）(1-C）式中N批——由料线平面到风口平面曲的炉料批数；V——风口以上的工作容积，m3；V矿——每批料中矿石料的体积（包括熔剂的），m3； V焦——每批料中焦炭的体积，m3。

通常矿石的堆积密度取2.0～2.2t/m3，烧结矿为1.6t/m3，焦炭为0.55t/m3，冶炼周期是评价冶炼强化程度的指标之一。

冶炼周期越短，利用系数越高，意味着生产越强化。

风口以上高炉工作容积的计算公式：V=V效—n/4（D²*H+d²*h）式中 V效——高炉有效容积，m³；D——炉缸直径，m H——铁口中心线至风口中心线的距离，m d——炉喉直径mh——高炉料线，m 理论出铁量的计算通过计算出铁量，可以检查放铁的好坏和铁损的情况，如发现差距较大时，应及时找出产生原因，尽快解决P理论出铁量=G矿石消耗量×Fe矿石品位×0.997／0.945 理论出渣量的计算渣量批=QcaO批//CaO渣安全容铁量计算安全容铁量=0.6×ρ铁×1/4πd2h h取低渣口中心线到铁口中线间距离，m ρ铁——铁水密度，7t／m3； d——炉缸直径，m 全焦冶炼实际入炉风量计算VB =0.933C焦×CΦ×K×P／﹙0.21＋0.29f﹚×1440 式中VB——入炉实际风量，m³/min0.933——1kgC燃烧需要的氧量，m³/kg（0.21＋0.29f﹚——湿空气含氧量，其中f为鼓风量湿分，%C焦——综合燃料含碳量，%CΦ——风口前燃烧的碳量占入炉量的比率，一般去65-75%，中小高炉取较小值K——综合燃料比，kg/tP——昼夜产铁量，t 根据碳平衡计算入炉风量（V风，m3）（1）风口前燃烧的碳量（C风，kg）：由碳平衡得：C风＝C焦＋C煤＋C料＋C碎－C铁－C尘－C甲烷－Cd1224126012Fe还⋅rd+Si铁+Mn铁+P铁+bCO2⋅CO2熔5628556244bCO2——熔剂中CO2被还原的系数，本例为0.4。

钢铁公司130吨高炉配25MW机组工程江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程津西钢铁公司煤气电厂130T/H高炉煤气余热锅炉配25MW机组安装工程施工组织设计江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司二00三年二月江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程目录第 2 页共78 页江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程一、工程概况1.概述本工程为一台江西锅炉厂生产的JG-130/3.82-M型高炉余热锅炉、筑炉、保温以及25MW 汽轮发电机组安装及系统调试。

2.设备安装本期选用一台煤气余热锅炉，江西锅炉厂制造，主结构由点火装置、煤气燃烧装置、燃烧室四周布置膜式水冷壁，室内布置蒸发管、一二级过热器、省煤器、后部由空预器组成。

●锅炉主要参数：型式：燃烧高炉煤气余热锅炉型号：JG-130/3.82额定蒸发量：130T/H过热蒸汽压力：3.82MPa汽包压力：4.2MPa额定过热蒸汽温度：450℃给水温度：170℃排烟温度：155℃锅炉设计效率：86%●气轮机型号：N25-35-Ⅱ凝汽方式：冷凝式气轮机组额定功率：25MW最大功率：25MW额定转速：3000rpm进汽额定压力：3.43MPa额定进汽温度：435℃额定进汽量：109.88T/H第 3 页共78 页江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程蒸汽调整级数：五级排汽压力：0.0048MPa发电机参数型号：QF-25-2额定功率：25MW额定转速：3000rpm额定电压：6.3KV功率因数：0.83.工程特点该项目安装工期短，为此各专业必须同时展开，为加快建设进度，在作业计划安排、工序穿插搭接、工种之间配合、现场调度指挥、安全措施、专项管理等工作必须有条理、层次不乱、精心施工、确保安全才能高质量、高速度地完成本工程安装任务。

4.施工管理（1）本公司根据该工程实际情况，组织配备精干技术力量参加工程施工，抽调多名工程协助施工，为争创优质工程打下扎实的基础。

高炉炼铁部分1.>某高炉的有效容积为2516m3，其炉缸安全容铁量为459t，若每昼夜生铁量按5600t计算，且每次铁量波动系数取1.2，求此高炉每昼夜要安排多少次铁？(取整数位)答：N＝5600×1.2/459＝14.64≈15次2.>某750m3高炉正常日产2000t生铁，风量1800m3/min，某日因故减风至1000m3/min，两小时后恢复正常，问减风影响生铁产量多少？答：设减风生铁产量x2000/（1800×24×60）=x/[(1800-1000)×2×60]得x=74.07t3.>某高炉料批组成为：烧结矿44t，球团矿11t，烧结矿含铁量56%，球团矿含铁量为60%，二次铁间下料20批，渣铁比300kg/t，冶炼制钢铁Fe%＝94%，求本次铁应出渣量多少？答：出铁量＝(烧结矿×Fe%+球团矿×Fe%)/94%=44×56%+11×60%)/0.94＝33.2t本次铁出铁量＝批出铁量×料批数＝33.2×20＝664t本次铁出渣量＝664×300＝199200kg＝199.2t4.>某高炉平均小时料批为7.5批，矿批为26t，矿石含铁为58%，两炉铁堵口间隔时间为2小时，计算平均每炉铁的理论铁量为多少？解：理论出铁量＝26×58%/0.94×7.5×2＝238.29（吨）5.>已知：某高炉料批组成为：烧结矿44t，球团矿11t，烧结矿含铁量56%，球团矿含铁量60%；冶炼制钢铁Fe%＝94%，求该高炉的批出铁量是多少？解：出铁量＝(烧结矿×Fe%+球团矿×Fe%)/94%=44×56%+11×60%)/0.94＝33.2t6.>已知：某高炉每批料中烧结矿24t，球团矿11t。

炼铁用计算公式之樊仲川亿创作1、根据焦炭负荷求焦比焦比=1000/（负荷×综合品位）=矿批/(负荷×理论焦比)2有效容积利用系数=每昼夜生铁产量/高炉有有效容积3焦比=每昼夜消耗的湿焦量×(1－水分）/每昼夜的生铁产量4理论出铁量=（矿批×综合焦比）/0.945=矿批×综合品位×5富氧率=(0.99－0.21)×富氧量/60××富氧量/风量6煤比=每昼夜消耗的煤量/每昼夜的生铁含量7 综合焦比=焦比+煤比×8 综合燃料比=焦比+煤比+小块焦比9 冶炼强度=每昼夜消耗的干焦量/高炉有效容积10 矿比=每昼夜加入的矿的总量/每昼夜的出铁量11 风速=风量（1-漏风率）/风口总面积漏风率20%12 冶炼周期=（V有 -V炉缸内风口以下的体积）/（V球+V烧+V矿）×88%=719.78/（V球+V烧+V矿）×88%13 综合品位=（m烧×烧结品位+m球×球品位+m矿×矿品位）/每昼夜加入的矿的总量×ρ铁×1/4πd2hh取风口中心线到铁口中线间高度的一半15 圆台概况积=π/2（D+d）体积=π/12×h×(D2+d2+Dd)16 正方角锥台概况积S=a2 +b2 +4( a+b/2)hV=h/3(a2+b2+ab)=h/3(S1+S2+√S1S)17、圆锥正面积M=πrl=πr√r2+h2体积V=1/3πr2h18、球S=4πr2=πd2V=4/3πr3=π/6d319、风口前燃烧1kg碳素所需风量（不富氧时）V风×1/(0.21+0.29f) f为鼓风湿度20、吨焦耗风量V风=0.933/（0.21+0.29f）×1000×85%f为鼓风湿度 85%为焦炭含碳量21、鼓风动能（1）E=（764I2-3010I+3350）dE-鼓风动能 I-冶炼强度（2）E=1/2mv2=1/2×Q×r风/（60gn）v风实2Q-风量 r风-风的密度 g=9.8 n-风口数目22、石灰的有效容剂性CaO有效=CaO熔-SiO2×R23、洗炉墙时，渣中CaF2含量控制在2%-3%，洗炉缸时可掌控在5%左右，一般控制在4.5%每批料萤石加入量X=P矿×TFe×Q×(CaF2)/([Fe]×N)P矿-矿批重 TFe-综合品位 [Fe]-生铁中含铁量Q-吨铁渣量 (CaF2)-渣中CaF2含量 N-萤石中CaF2含量24、风口前燃烧1kg碳素的炉缸煤气量V煤气=（1.21+0.79f）/（0.21+0.29f）××C风C风-风口前燃烧的碳素量，kg25、理论出渣量渣量批=QCaO批/CaO渣渣量批-每批炉料的理论渣量，tQCaO批-每批料带入的CaO量，tCaO渣-炉渣中CaO的含量，%25、喷吹煤粉热滞后时间t=V总/（V批×n）V总-H2介入反应区起点处平面（炉身温度1100℃～1200℃处）至风口平面间的容积，m³V批-每批料的体积，m³n-平均每小时的下料批数，批/h26、高炉某部位需要由冷却水带走的热量称为热负荷，单位概况积炉衬或炉壳的热负荷称为冷却强度Q=CM(t-t0)×103Q-热负荷 kJ/hM-冷却水消耗量，t/hC-水的比热容，kJ/(kg.℃) t-冷却水出水温度℃t0-冷水进水温度，℃。

总第305期2021年第5期烀政冶4-H E B E I M E T A L L U R G YTotal No. 3052021，N u m b e r5 1 280 m3高炉焖炉和复风操作实践赵常友、李建伟\赵建宇卜，李杰2(1.河北津西钢铁集团股份有限公司，河北迁西064001 ;2.华北理工大学，河北唐山063210)摘要：河北津西钢铁股份公司7#( 1280 m3)高炉因疫情影响于2020年2月13日满炉料焖炉，为响应国家有序复工复产号召，通过制定科学复风方案及严谨的复风准备工作，于2020年4月3日高炉送风复产，共计焖炉49天15小时。

因7#高炉焖炉前顺行较差，且焖炉时间延长，致使炉况恢复时间相对较长，并伴有漏套现象。

详细总结了焖炉过程及复风操作实践中的经验教训，为日后焖炉及复风提供了参考。

关键词：高炉；焖炉；复风；开炉中图分类号：TF544.7 文献标志码：B文章编号：1006 -5008(2021)05 -0055 -05d o i：10. 13630/ki. 13 - 1172.2021.0511OPERATION PRACTICE OF BANKINGAND REBLOWING IN 1 280m3BLAST FURNACEZhao Changyou1，Li Jianwei1，Zhao Jianyu1*，Li Jie2(1. Heb e i Jinxi Iron and Steel G r o u p Co. ,Ltd. ,Qianxi, Hebei, 064001；2. North C h i n a University of T e c h n o l o g y,T a n g s h a n,Hebei, 063210)Abstract：D u e to the epidemic situation, the 7# blast f u m a c e(1 280 m3)w a s b a n k e d with full charge o n F e b­ruary 13, 2020 in H e b e i Jinxi Iron and Steel C o m p a n y.In response to the national call for orderly resumption of w o r k and production,the blast furnace w a s put into production again o n April 3, 2020 through the f o r m u­lation of scientific recovery plan and rigorous recovery preparation, with a total of 49days a n d15 hours of banking. T h e recovery time of furnace condition is relatively long d u e to the poor s m o o t h operation before banking a n d prolonged braising time of 7# B F,a c c o m p a n i e d b y sleeve leakage. T h e experience and lessons of banking process and reblowing operation are s u m m a r i z e d in detail,w h i c h provides a reference for braising a n d reblowing in the future.Key W ords：blast furnace；b a n k i n g；r e w i n d；b l o w in〇引言河北津西钢铁股份公司7#高炉有效容积1 280 m3,设计2个铁口、20个风口，总送风面积0. 186 m2。

一、工程概况津西钢铁集团有限公司高炉易地大修工程，其扩容的高炉容积为350m3。

高炉炼铁车间由高炉本体，炉顶和上料系统，矿、焦槽系统，风口平台出铁场，水冲渣，球式热风炉，粗煤气系统，煤气布袋除尘系统，原料供应系统以及鼓风机房、高炉水循环系统等部分组成。

高炉设铁口一个、渣口一个、风口十四个；高炉炉体采用自立式结构，炉体各层平台和上料斜桥由4根框架支柱支承，框架支柱中心距为9.8×9.8m。

炉体设7层平台，并设双路走梯。

炉底、炉缸区域采用4段光面冷却壁，冷却壁材质为普通铸铁，内铸单进单出的蛇形无缝钢管。

炉腹、炉腰为带肋镶嵌式冷却壁，内铸双层冷却水管。

炉身中、下部采用板、壁结合的冷却结构，在炉身中部，板壁结合部位以上，布置二层冷却水箱，以加强对炉身中部炉衬的支撑与冷却。

高炉炉底采用水冷。

高炉采用14个风口，每个风口由大、中、小套组成。

风口小套采用长寿高速风口。

高炉炉体冷却采用工业水开路循环冷却系统，在风口平台下建一加压水泵房，从高炉供水总管取水进行二次加压，供高炉风口、渣口小套冷却用水。

矿槽、泥炮、热风炉及高炉炉顶均设有液压系统，分别用于称量漏斗闸门、出铁口泥炮、液压堵渣机、热风炉阀门传动及炉顶阀门传动等。

三座落地式顶燃球式热风炉，间距9.2m，全高19.307m。

每座热风炉设有两个对称布置的套筒燃烧器，可以强化燃烧。

热风炉本体共设三层平台：19.47m顶部热电偶检修平台，11.28m顶燃式主要操作平台及4.4m处两个设备检修平台。

给排水系统的设计为：高炉净循环水系统、二次加压供水系统、鼓风机站净循环水系统、高炉水冲渣浊循环水系统、生产—消防给水管道系统、生活给水系统、生产生活及给排水系统。

另外还配有除尘、采暖、通风及空调设施。

本工程设计是在节省投资的前提下，多采用成熟、先进实用的技术，使高炉在工艺技术和装备等方面达到目前国内高炉的先进水平。

主要工程量为：（1）、炉顶及上料系统设备安装145.57t（2）、出铁场设备安装255.t（3）、重力除尘及粗煤气系统安装19.84t（4）、贮矿槽系统安装182.57t（5）、水冲渣系统设备安装127.1t（6）、球式热风炉系统设备安装294.18t（7）、布袋除尘系统设备安装187.t（8）、鼓风机站设备安装~82.t第七章、主要施工方法7.3机械设备安装7.3.1 安装前的准备1、基础检查验收根据土建提供的中间交接资料按设计图纸认真复查，检查设备基础的尺寸偏差，复测地脚螺栓的露出长度、丝扣长度、平面位置等，应符合表一的要求。

1990年灼烫1、1990年1月30日2时，炼铁厂炉前工李静在检修时去打人孔，因炉内塌料把脸部烧伤。

主要原因是技术素质差，工作经验不足。

2、1990年3月19日，炼铁厂炉前工郭中卫开铁口时因铁口浅，造成铁口大喷，喷出的渣子将脚部烫伤。

其主要原因：①铁口浅，不符合技术要求。

②伤者本人劳保穿戴不齐，鞋罩没戴。

3、1990年4月30日4时，炼铁厂炉前工高明珠等人工田凤明用手推电炮时被刮到渣沟里，将左脚烫伤。

主要原因是劳保穿戴不齐、技术素质差。

4、1990年5月2日22时，炼铁厂炉前工高明珠等人工开铁口，因铁口潮，一下子把钎子打进去，在退钎子时铁水喷出将脚烫伤。

主要原因是伤者违反炉前工安全操作规程，“铁口必须烤干才能出铁”的规定。

5、1990年6月5日4时，炼铁厂1#炉炉前铁口工王井义在出第三次铁时，因铁口潮，铁水喷出，将腿部、脚部烫伤。

其主要原因是伤者违反了铁口必须烤干才能出铁的安全操作规程。

6、1990年9月20日8时30分，炼铁厂炉前工韩山，因下渣沟水压小堆渣，在捅渣时因小坑跑铁，流到渣沟里，铁水爆炸，将其面部、足部烫伤。

其主要原因是：①技术水平差，小坑跑铁；②伤者劳保穿戴不齐，鞋罩滑戴。

7、1990年10月29日9时40分，烧结厂电工刘长生在维修造球间换气扇时，因违章操作造成短路，产生弧光，将面部、双手灼伤。

其主要原因是违反电工安全操作规程。

8、1990年11月3日5时30分，炼铁厂孙海英水渣沟时不慎掉入沟中，将两脚烫伤。

物体打击1、1990年1月3日16时30分，基建处拣铁队高力强在生铁库拣铁时，因刘术田批铁，铁块飞起，将高力强头部砸伤。

其主要原因：①二人安全意识淡薄。

②伤者未戴安全帽。

2、1990年1月9日17时20分，机修厂铸造工董启在做井盖沙箱时，因搬运的模具从手中脱落，将左手中指压在模具下，造成支架脱落。

3、1990年2月27日17时，基建处装卸队工人王玉海在工作时因宋文付等人装铁用力过猛将铁块扔到车外，打在王玉海脸部，使之出血。

高炉炼铁原材料配比用量及制造成本计算设计中采用高炉炼铁工艺，有效容积为200M³的高炉两座，有效容积为100M³的高炉一座。

选取炉高炉有效容积利用系数ηv=2.2 t/(m3.d)，由公式：P Q=M×T ×ηv×V v式中：P Q——高炉车间年生铁产量，吨；M——高炉座数；T——年平均工作日，高炉一代炉役中，扣除大、中、小修时间后每年平均实际生产天数。

此处采用300天。

所以,有效容积为500M³的高炉年产量为PQ500M³=M×T ×ηv×Vv=1×300 ×2.2×500=330000吨根据高炉冶炼原理，本次设计采用生产1吨生铁，需要2.0吨铁矿石、0.5吨焦炭以及0.3吨熔剂。

所以经计算可知: 需要铁矿石的量为330000t×2=660000吨焦炭的量为330000t×0.5=165000吨熔剂的量为330000t×0.3=99000吨铁矿石的购买单价为1200元/吨焦炭的购买单价为1900元/吨原材料成本=铁矿石的成本+焦炭的成本=660000吨×1200元/吨+165000吨× 1900元/吨=792000000元+313500000元=1105500000元=11.055亿结合国内钢铁企业的平均情况，炼铁工艺中影响总成本的主要因素是原料（铁矿石、焦炭）成本，占总成本的90%左右。

而包括辅料、燃料、人工费用在内的其他费用与副产品回收进行冲抵后仅占总成本的10%左右.生铁制造成本＝原材料成本/0.9=11.055亿/0.9==12.283亿元每吨生铁制造成本=12.283亿元/330000吨=3722元/吨2011年铸造生铁的市场售价为4100元/吨每吨生铁制造利润=4100元/吨-3722元/吨=378元/吨每吨生铁利润率=每吨生铁制造利润/每吨生铁制造成本=10.2%。

高炉主要工艺参数计算公式1、风口标准风速：V标＝Q/(F×60)式中V标－－风口标准风速，m/sQ――风量，m3/minF――风口送风总面积，m22.风口实际风速：V实= V标×(T+273)×0.1013/ (0.1013+P)X×(273+20)式中V实－－风口实际风速m/sV标－－风口标准风速m/sT－－风温℃P－－鼓风压力MPa3、鼓风动能：E=0.412 ×1/n × O3/F2 × (T+273)2/(P+P0)2式中E－－鼓风动能，j/sQ－－风量m3/minn－－风口数目个F－－风口总截面积m3T－－热风温度℃P－－热风压力MPaP0－－标准大气压，等于101325PaV――炉缸煤气量m3V――炉缸煤气量m3 公式中未使用；（不用）4、焦炭负荷：P=Q矿/Q焦式中P－－焦炭负荷Q矿－－矿石批重kgQ焦－－焦炭（干基）批重kg5、综合负荷：P=Q矿/Q焦式中P－－综合负荷Q矿－－矿石批重kgQ综焦－－综合干焦量批重（干焦量十其它各种燃料量×折合干焦系数批重）kg6、休风率：u=t/T×100％式中u――休风率％t ——高炉休风停产时间minT——规定日历作业时间（日历时间减去计划达中休时间）min.7、生铁合格率生铁合格率是指检验合格生铁占全部检验生铁的百分比。

其计算公式为：生铁合格率（%）= 生铁检验合格量（t）×100%生铁检验总量（t）生铁检验合格量不进行折算，而焦比中合格生铁产量要进行折算计算说明：（1）高炉开工后，不论任何原因造成的出格生铁，均应参加生铁合格率指标的计算。

出格生铁指炼钢生铁S＞0.070%，铸造铁生铁S＞0.060% （2）用于炼钢的不合格铁水，不允许混罐，应按罐判定。

（3）入库前的混号铁，按出格铁计算。

8、生铁一级品率生铁一级品率是指一级品生铁量占合格生铁总量的百分比。

五、计算题 （1）各种计算式及推导1. 各种常规计算式⑴ ()d mt ⋅=3/高炉有效炉容日生铁折合产量高炉利用系数⑵ ()d m t ⋅=3有效容积入炉干焦炭量冶炼强度⑶ ()t kg /日生铁产量日入炉干焦量入炉焦比=⑷ ()t kg /日生铁产量日喷吹煤粉量煤比=⑸ 1000⨯+=生铁产量煤粉消耗量焦炭消耗量燃料比⑹ t 装料批数入炉焦炭量焦炭批重=⑺ )/(t t 入炉焦炭量入炉矿石量矿焦比=⑻ ()t 生铁中铁元素百分比铁元素收得率矿石品位日入炉矿量日生铁产量⨯⨯=⑼ t t /日入炉干焦总量日入炉矿总量焦炭负荷=⑽ ()()t 批料焦丁量批料煤量批干焦炭重量批料矿量焦炭综合负荷++=⑾ %%Fe Fe 生铁中矿石矿石总量理论出铁量⨯=⑿ 元素量各种炉料带入生铁中铁元素收得率每批料出铁量Fe Fe ⨯=%⒀ %TFe FeFe Fe Fe Fe 矿石焦炭中碎铁炉尘中炉渣中生铁中矿石用量--++=⒁ 百分比渣中重量渣中渣量CaO CaO =⒂ []1000⨯=百分比生铁中元素炉料带入元素总和吨铁炉料带入硫负荷Fe Fe S 或者 S S 挥发硫负荷-=∑11． 各种条件变化对焦比的影响数据(1) [Si]升高1%，焦比升高40㎏/t ； (2) [Mn]升高1%，焦比升高20㎏/t ； (3) 焦炭中S 变化0.1%，焦比变化1.5%； (4) 100℃风温影响焦比4% (5) 每克湿分影响风温为6℃2． 焦炭固定碳发生变化时焦炭调整量的计算 3． 4.焦炭含S 变化时焦炭调整量的计算焦炭中含硫变化1%，影响焦比按1.5%。

4． 5.风温变化焦炭量调剂计算式100℃风温影响焦比4%5． 6.焦炭水分变化调剂量计算式 6． 7.减风影响生铁产量计算式 7． 8. 吨铁耗风计算式 8． 9. 1kgC 耗风9． 10.计算高炉内碳气化量计算式 10． 11.吨铁煤气发生量计算式 11． 12.富氧率计算公式富氧率是指高炉富氧鼓风后，鼓风内含氧提高的幅度，用百分数O f 来表示，计算公式为当富氧率得知或者确定后，也可以用富氧率O f 和氧气的纯度a 来计算所需要的富氧流量换算为仪表量为公式推导：设大气湿度为φ，1m 3鼓风里兑入W （m 3）富氧气体，富氧气体的纯度为a ，这个状态条件下鼓风的含氧量为经过整理可以得出具体的计算公式由于W ⨯⨯ϕ29.0数值非常小可以忽略，经过简化可以得出现场简易计算公式 富氧率是指高炉富氧鼓风后，鼓风内含氧提高的幅度，用百分数O f 来表示，计算公式为当富氧率得知或者确定后，也可以用富氧率O f 和氧气的纯度a 来计算所需要的富氧流量换算为仪表量为12． 冶炼周期计算式⑴ 焦炭堆比重焦炭量矿石堆比重矿石量矿焦合计体积+=⑵ 压缩率焦炭堆比重焦炭批重矿石堆比重矿批重量每批料的炉内体积⨯⎪⎭⎫⎝⎛+=⑶ 批料出铁量和批料所有炉料堆体积之每吨生铁炉料体积=⑷ 每批料在炉内体积工作容积到达风口平面的料批数=⑸ ()缩减系数矿焦合计体积高炉容积时间冶炼周期-⨯⨯=124⑹ ()压缩系数批料矿焦合计体积高炉工作容积批数冶炼周期-⨯=113． 风速计算式(1) 244.222⨯=C G O 每秒钟需﹦s m K C K T /244.2286400%3⨯⨯⨯⨯焦η(2) ()f f O 5.0121.02+-⨯=鼓风含﹦f 29.021.0+ (3) 22O O 鼓风含每秒钟需每秒钟风量=﹦()329.021.086400%244.22m f K C K T +⨯⨯⨯⨯⨯焦η﹦()02.029.021.08640078.085.05400.2244.22⨯+⨯⨯⨯⨯⨯﹦72.4m 3/s 14． 安全容铁量计算 15． 铁量差计算式（2）固体物料计算a) 某750m 3高炉日产生铁2000t ，干焦炭消耗700t ，煤粉消耗320t ，计算高炉有效容积的利用系数、焦比、煤比、综合冶炼强度。