叠合板工程量计算表

叠合板支撑费用定额【最新版】目录1.叠合板支撑费用定额的概述2.叠合板支撑费用定额的计算方法3.叠合板支撑费用定额的影响因素4.叠合板支撑费用定额的应用实例5.叠合板支撑费用定额的未来发展趋势正文一、叠合板支撑费用定额的概述叠合板支撑费用定额是指在建筑工程中，对于叠合板支撑这一环节所需的费用进行预算和控制的一种方法。

在实际工程中，叠合板支撑是保证建筑结构稳定、施工顺利进行的重要环节，因此对其费用的合理控制是降低建筑成本、提高经济效益的关键所在。

二、叠合板支撑费用定额的计算方法叠合板支撑费用定额的计算主要包括以下几个步骤：1.确定工程量：根据建筑设计图纸和相关资料，统计叠合板支撑的工程量，包括支撑长度、支撑面积等。

2.套用定额指标：根据国家和行业的相关标准，选取适当的定额指标，如每平方米支撑费用、每米支撑费用等。

3.计算费用：将工程量与定额指标相乘，得到叠合板支撑的总费用。

4.调整费用：根据工程具体情况，对计算出的费用进行适当调整，如考虑材料价格波动、施工难度等因素。

三、叠合板支撑费用定额的影响因素叠合板支撑费用定额的主要影响因素包括：1.工程规模：工程规模越大，所需的叠合板支撑费用定额越高。

2.材料价格：材料价格的波动直接影响到叠合板支撑费用定额的计算。

3.施工条件：施工条件较差的工程，如场地狭窄、环境复杂等，可能会导致叠合板支撑费用增加。

4.技术要求：较高的技术要求可能导致施工难度增加，从而影响叠合板支撑费用定额。

四、叠合板支撑费用定额的应用实例假设某建筑工程中，叠合板支撑的工程量为 1000 平方米，每平方米支撑费用为 20 元，则叠合板支撑费用定额为：1000 平方米× 20元/平方米 = 20000 元。

五、叠合板支撑费用定额的未来发展趋势随着建筑行业的不断发展，叠合板支撑费用定额也将不断完善和优化，主要体现在以下几个方面：1.计算方法的简化：通过引入智能化手段，简化叠合板支撑费用定额的计算过程，提高计算效率。

1、基本数据施工阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm使用阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm永久荷载分项系数 1.2左支承梁上翼缘宽度200mm可变荷载分项系数 1.4右支承梁上翼缘宽度200mm混凝土上保护层厚度15mm模板在梁上的支承长度a=50mm混凝土下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm桁架高度80mm钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受力特征系数 2.1相对受压区高度0.5182、荷载施工阶段：模板自重+湿混凝土重量 2.75施工荷载1.5使用阶段：楼板 2.75面层1吊顶0.5楼面活荷载5准永久系数0.5一、设计数据二、使用阶段计算γ01=γ02=γG =γQ =b 1左=b 1右=l s =c ′=c ⬚=ℎt =V i =αcr =ξb =ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2β1=ψq =1、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度2850mm除楼板自重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使用荷载5*b=0.94除楼板自重外的永久荷载产生的弯矩0.286使用荷载产生的弯矩0.954楼板自重 2.75*b=0.517楼板自重产生的弯矩0.5251.2411.7662.3102、截面设计 施工阶段简支且使用阶段也简支时，桁架上弦钢筋只在施工阶段起作用，故使用阶段截面设计时，应按单筋截面计算下弦受拉钢筋。

l n =l −b 1左+b 2右2=l 0=l n +a =g 2=ΤkN m p 2=ΤkN mM 2Gk=g 2∙l 028=kN ∙mM 2Qk=p 2∙l 028=g 1=ΤkN mM 1Gk=g 1∙l 028=kN ∙m kN ∙m M 2k =M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M k =M 1Gk+M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M =γ02[γG (M 1Gk+M 2Gk )+γQ M 2Qk =kN ∙mf bx f A图 1如图1所示90mm混凝土受压区高度12.313mm受拉区钢筋截面面积76.519mm^2钢筋直径 6.980根据钢筋桁架模板表，初选上弦钢筋直径10mm 下弦钢筋直径10mm 腹杆钢筋直径4.5mm3、配筋率验算最大配筋率0.017最小配筋率取0.2%与中的较大值0.159最小配筋率=0.2%根据选用的模板确定90mm33.84mm^2289.520mm^2157.080mm^278.540mm^2f c bx =f y A sM =f c bx(ℎ0−x/2)ℎ0=ℎ−20=∴x =ℎ0−ℎ02−2M f c b=A s =f c bxf y=∵D 2=2A sπ=D 1=D 2=D 3=ρmax=ξb f c f y=45f t f y%45f tf y=∵∴ℎ0=ℎ−c −D 2/2=ρmin bℎ0=ρmax bℎ0=A s =π4D 22×2=A s ‘=满足要求！4、楼板下部钢筋应力控制验算施工阶段不设临时支撑时，裂缝宽度只与使用阶段增加的面层吊顶重量及使用荷载有关。

陕西叠合板清单定额摘要：一、引言二、陕西叠合板清单定额的概述三、叠合板清单定额的具体内容1.基本信息2.工程量计算规则3.清单项目及工程量4.定额说明四、叠合板清单定额在工程中的应用五、总结正文：一、引言陕西叠合板清单定额是为了规范陕西省建筑市场，保障建筑工程质量，提高工程造价管理水平和效益而制定的一项重要规定。

本文将对陕西叠合板清单定额进行详细解读，以帮助相关人员更好地理解和应用这一规定。

二、陕西叠合板清单定额的概述陕西叠合板清单定额是指在陕西省建筑安装工程中，对叠合板工程项目的工程量计算、造价编制、施工招标、合同签订等方面具有指导意义的计价依据。

叠合板清单定额主要包括以下内容：1.基本信息：包括项目名称、项目编码、项目类别、计量单位等。

2.工程量计算规则：叠合板清单定额的工程量计算方法和原则。

3.清单项目及工程量：叠合板清单定额中包含的各项工程项目及其对应的工程量。

4.定额说明：对叠合板清单定额中的各项内容进行详细解释和说明。

三、叠合板清单定额的具体内容1.基本信息：以项目名称“叠合板”为例，其项目编码为010502001，项目类别为混凝土及钢筋混凝土工程，计量单位为平方米。

2.工程量计算规则：叠合板清单定额的工程量计算采用设计图纸所示尺寸，按照设计厚度、面积和施工方法等因素计算。

3.清单项目及工程量：叠合板清单定额中包括不同类型、规格和厚度的叠合板项目，如混凝土叠合板、钢筋混凝土叠合板等。

每个项目都列明了其单位工程量、工程量计算方法和备注等信息。

4.定额说明：叠合板清单定额中，各项内容都有详细的说明，包括项目范围、工程量计算方法、材料及施工要求等。

四、叠合板清单定额在工程中的应用陕西叠合板清单定额在建筑工程中具有重要作用，主要用于编制工程量清单、投标报价、签订合同、工程结算等方面。

工程量清单是施工招标的重要文件，投标单位需按照工程量清单填报投标报价；合同签订时，工程量清单和投标报价是合同的重要组成部分；工程结算时，工程量清单和投标报价是核算工程造价的依据。

方案工程量计算表格项目名称：xxx项目项目地点：xxx地区项目负责人：xxx序号工程项目工程量计算规则计量单位工程量备注1 土方开挖按照工程地平类型、开挖深度及土壤性质进行计算立方米（m³）xxx xxx2 基础施工按照基础类型、尺寸及深度进行计算平方米（m²）xxx xxx3 钢筋混凝土结构按照结构类型、构件尺寸及数量进行计算吨（t）xxx xxx4 钢结构安装按照结构类型、构件尺寸及数量进行计算吨（t） xxx xxx5 地面铺装按照铺装类型、面积及厚度进行计算平方米（m²）xxx xxx6 墙体砌筑按照墙体类型、砌筑高度及长度进行计算平方米（m²） xxx xxx7 屋面防水按照防水材料类型、面积及涂布层厚度进行计算平方米（m²）xxx xxx8 门窗安装按照门窗类型、尺寸及数量进行计算扇（个） xxx xxx9 空调安装按照空调类型及数量进行计算台（台） xxx xxx10 电气安装按照电气设备类型、数量及长度进行计算米（m） xxx xxx11 综合布线按照布线类型、数量及长度进行计算米（m） xxx xxx12 管道安装按照管道类型、管径及长度进行计算米（m） xxx xxx13 消防安装按照消防设备类型及数量进行计算个（个） xxx xxx14 景观绿化按照绿化类型、面积及树种数量进行计算平方米（m²） xxx xxx15 安全设施按照设施类型及数量进行计算个（个） xxx xxx16 其他工程量根据具体情况进行计算视情况而定 xxx xxx 工程量计算说明：1. 土方开挖：包括基坑开挖、场地平整和土壤台阶等土方工程；2. 基础施工：包括地基处理、基础浇筑和基础验收等工作；3. 钢筋混凝土结构：包括柱子、梁、楼板等混凝土构件的施工；4. 钢结构安装：包括钢柱、钢梁、钢板等钢结构构件的安装；5. 地面铺装：包括道路、广场等场地的铺装工程；6. 墙体砌筑：包括内墙、外墙的砌筑及砌筑墙体的加固工程；7. 屋面防水：包括屋面的防水材料铺设及翻边等防水工程；8. 门窗安装：包括门窗的安装及密封检验等工作；9. 空调安装：包括空调设备的安装、管道连接及空调系统调试等工程量；10. 电气安装：包括电线、插座、开关、照明设备等电气设施的安装；11. 综合布线：包括计算机网络线、电话线、电视线等布线工程；12. 管道安装：包括水管、煤气回收管、通风管道等管道的安装及检验；13. 消防安装：包括消防栓、灭火器、喷淋系统等设施的安装；14. 景观绿化：包括草坪、花园、园林景观等绿化工程；15. 安全设施：包括防护栏杆、灭火器、应急通道等安全设施的安装；16. 其他工程量：根据具体项目情况进行工程量的补充和调整。

链条叠合板计算公式(一)链条叠合板计算公式1. 张力计算公式•张力（T）的计算公式为：T = F * S–F为施加在叠合板上的力的大小，单位为牛顿（N）–S为叠合板的材料特性，称为刚度系数，单位为米/牛顿（m/N）例如，如果叠合板上的施加力F为100N，而叠合板的刚度系数S为/N，则叠合板的张力T为100N * /N = 50N。

2. 弯曲刚度计算公式•弯曲刚度（E）的计算公式为：E = M / δ–M为施加在叠合板上的弯矩大小，单位为牛顿·米（N·m）–δ为叠合板在弯曲过程中产生的最大挠度，单位为米（m）举例来说，如果叠合板上的弯矩M为200N·m，而叠合板在弯曲过程中产生的最大挠度δ为，则叠合板的弯曲刚度E为200N·m / = 10000N/m。

•最大承载力（Pmax）的计算公式为：Pmax = σ * A–σ为叠合板所承受的最大应力，单位为帕斯卡（Pa）–A为叠合板的横截面积，单位为平方米（m^2）举个例子，假设叠合板所承受的最大应力σ为2MPa，而叠合板的横截面积A为^2，则叠合板的最大承载力Pmax为2MPa * ^2 = 200kN。

4. 挠度计算公式•挠度（δ）的计算公式根据不同叠合板的支撑方式和加载方式会有所不同。

–如果叠合板受均布载荷作用，则挠度的计算公式为：δ =(5 * F * L^4) / (384 * E * I)–如果叠合板受集中载荷作用，则挠度的计算公式为：δ =(F * L^3) / (48 * E * I)其中， - F为叠合板上的力的大小，单位为牛顿（N） - L为叠合板的长度，单位为米（m） - E为叠合板的弯曲刚度，单位为牛顿/米（N/m） - I为叠合板的惯性矩，单位为米4（m4）举个例子来说，如果叠合板的长度L为2m，弯曲刚度E为10000N/m，惯性矩I为^4，受到均布载荷作用的力F为500N，则挠度δ为(5 * 500N * 2m^4) / (384 * 10000N/m * ^4) = 。

工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K30+850-K30+920右护脚墙计算式：V=70×2.9m3V=203m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K32+170-K32+190左仰斜式路肩墙计算式：V=20×6.96m3V=139.2m3计算：复核：监理处计量工程师：S308线辰溪至麻阳公路改建工程工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：k32+490-k32+625左仰斜式路肩墙计算式：V=80×12.68m3+20×4.87m3+35×3.14m3V=1221.7m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K33+050-K33+072左仰斜式路肩墙计算式：V=22×6.96m3V=153.12m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K33+250-K33+285右护肩墙计算式：V=35×2.1m3V=73.5m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K33+285-K33+310右仰斜式路肩墙计算式：V=25×3.14m3V=78.5m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K35+570-K35+610左仰斜式路肩墙计算式：V=40m×4.87m3V=194.8m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K35+950-K36+050左仰斜式路肩墙计算式：V=100×4.87m3V=487m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K37+020-K37+110左仰斜式路肩墙计算式：V=10×3.14m3+20×4.87m3+60×3.14m3V=317.2m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K38+430-K38+475左仰斜式路肩墙计算式：V=45×4.87m3V=219.15m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K39+550-K39+650左仰斜式路肩墙计算式：V=100×4.87m3V=487m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K41+970-K42+030左仰斜式路肩墙计算式：V=60×3.14m3V=188.4m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K36+050-K36+225左护肩墙计算式：V=175×2.1m3V=367.5m3计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K38+250-K38+330左护肩墙计算式：计算：复核：监理处计量工程师：工 程 数 量 计 算 表施工单位：江西省建工集团公司合同号：A4监理单位：湖南省金路工程咨询监理有限公司一、计算式：K42+030-K42+170左护肩墙计算式：V=140×2.1m3V=294m3计算：复核：监理处计量工程师：123456789101112131415。

叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。

为平行于桁架筋方向的叠合板边长。

该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。

上海关于叠合板下措施模板计算
对于上海叠合板下措施的模板计算，具体步骤如下：
1. 首先需要确定叠合板的类型和规格，包括板厚、板宽和板长等。

2. 根据规定的叠合板规格和叠层数目等参数，计算出每个叠合板的重量，以便后续的荷载计算。

3. 根据设计要求和工程实际情况，选择适当的工法，包括顺序堆叠、错缝堆叠和交叉堆叠等方式。

4. 通过计算每一道道口的有效宽度，确定每个道口的荷载分布情况。

可以考虑使用有限元软件进行模拟分析，以便更好地了解荷载分布的情况。

5. 根据叠合板的设计强度和荷载情况，计算出每个道口所承受的荷载大小，以便评估叠合板的承载能力。

可以采用带有中间点坐标的梁板单元进行计算，需要将叠合板拆分成若干个节点进行计算。

6. 分析计算结果，评估叠合板的强度和稳定性，并确定是否需要加强或提高实际的荷载承载能力。

最后，需要提醒的是，上述计算步骤仅供参考，在实际工程中应该结合实际情况
进行具体分析和计算。

板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m计算简图如下：根据混凝土设计规范GB 50010-2010叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA sx=ξb h0ξb=β1/(1+f y/E sεcu)=0.8/(1+360/(2×105×0.0033))=0.5177x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm叠合板混凝土受压区的受弯承载力α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m叠合板钢筋受拉区的受弯承载力f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载1、强度验算M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/600000＝1.2N/mm2﹤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×9004/(384×30000×16200000)=0.06mmν＝0.06mm﹤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.9=6.298kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.9=3.463kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.9＝2.835kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.9＝0.292kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.463×0.92+0.125×2.835×0.92＝0.638kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.292×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.292×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.592kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[6.298×0.252/2，0.292×0.252/2+3.15×0.25]＝0.797kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.638，0.592，0.797]＝0.797kN·mσ=M max/W=0.797×106/85333=9.335N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.463×0.9+0.625×2.835×0.9＝3.543kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.292×0.9+0.688×3.15＝2.331kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[6.298×0.25，0.292×0.25+3.15]＝3.223kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[3.543，2.331，3.223]＝3.543kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.543×1000/(2×80×80)＝0.83N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.9＝3.207kN/m 挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×3.207×9004/(100×9350×341.333×104)＝0.343mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm ；悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=3.207×2504/(8×9350×341.333×104)＝0.049mm≤[ν]＝2×l 1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！ 六、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距h d (mm) 1500 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200 顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 立柱钢管截面类型(mm) Φ48×2.5 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.5 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 357 立柱截面回转半径i(mm) 16.1 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 3.86 抗压强度设计值[f](N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l 01=kμ1(h d +2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l 0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=max[l 01，l 0]/i=3159/16.1=196.211≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q 1有所不同： 小梁验算q 1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×1]×0.9 = 5.324kN/m 同上四～六步计算过程，可得：R1＝9.041kN，R2＝5.99kN，R3＝7.377kN，R4＝5.99kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918查表得，φ＝0.203不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.041，5.99，7.377，5.99]=9.041kNf＝N1/(ΦA)＝9041/(0.203×357)＝124.753N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/16.1=226.624查表得，φ1=0.143不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.041,5.99,7.377,5.99]+1×1.2×0.15×2.8=9.545kN f=N/(φ1A)＝9.545×103/(0.143×357)=186.97N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.8/3.8=0.737＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算f ak 140kPa满足要求！。

叠合板定额
叠合板的定额是指在施工过程中，按照一定的工艺要求和工作量指标，对叠合板施工所需的材料、人工、机械设备、工程量等进行计算和确认，以便进行合理的工程预算和施工组织。

叠合板的定额包括以下内容：
1. 材料定额：包括叠合板所需要的各类材料，如胶水、胶合板等，按照规定的计算方法和使用标准进行计算。

2. 人工定额：包括叠合板施工所需的各类人工工种，如木工、泡沫板工、搬运工等，按照工序和工种特点进行计算，包括人工用时和人工费用。

3. 机械设备定额：包括叠合板施工所需的各类机械设备，如胶水涂布机、热压机等，按照规定的使用时间和使用标准进行计算，包括机械设备使用费用。

4. 工程量定额：包括叠合板施工所需的各类工程量，如叠合板的面积、厚度等，按照设计要求和规范标准进行计算。

通过定额的计算和确认，可以更加准确地评估叠合板施工所需的资源和工作量，为项目的预算和工期管理提供参考和依据。

叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁 ，取1.2m 单位宽度计算。

计算简图如下 ：W=bt 2/6＝1200×602/6＝720000mm 4I=bt 3/12＝1200×603/12＝21600000mm 3 承载能力极限状态q 1=γG b (G 2k +G 3k ) (h 现浇+ h 预制)+γQ bQ 1k =1.2×1.2× (24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/mq 1静=γG b (G 2k +G 3k ) (h 现浇+ h 预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G 2k +G 3k ) (h 现浇+ h 预制)+γQ bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算M max =0.125q 1l 2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm 2≤[f]=14.3N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝5ql 4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm νmax =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！五、主梁验算q 1=γG l(G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝6.937kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！。

叠合楼板支撑架（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性结构表面的要求结构表面隐蔽叠合楼板平面图叠合楼板剖面图(支架纵向)叠合楼板剖面图(支架横向)四、预制楼板验算预制楼板混凝土强度等级C30 现浇楼板厚度h1(mm) 702) 14.3预制楼板厚度h2(mm) 60 混凝土抗压强度设计值fc(N/mm预制楼板计算方式简支梁混凝土保护层厚度(mm) 152) 360预制楼板配筋(mm) HRB400钢筋8@150 钢筋抗拉强度设计值fy(N/mm叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。

本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h1)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.4×2.5，1.35×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.408kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b =(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝7.408×0.92/8＝0.75kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=M max/(α1f c bh02)=0.75×106/(1×14.3×1000×452)=0.026γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.026)0.5]=0.987A s=M max/(γs f y h0)=0.75×106/(0.987×360×45)=46.918mm2根据配筋8@150得到：单位宽度1m实际配筋面积A s2A S2=301.593mm2≥A s=46.918mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.257×9004/(384×30000×18000000)=0.052mmν＝0.052mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算主梁类型木工字梁主梁截面类型(mm) H16木工字梁主梁弯矩设计值[M](kN·m) 2.7 主梁剪力设计值[V](kN) 8.5主梁抗弯刚度EI(kN·m2) 200 主梁计算方式二等跨连续梁主梁自重标准值g k(kN/m) 0.046 可调托座内主梁根数 1承载能力极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h1)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.4×2.5，1.35×(1.5 +(24+1.1)×0.07)+1.4×0.7×2.5]×0.9＝6.668kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×g k=1×1.2×0.046=0.055kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=6.668+0.055=6.723kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9＝2.931kN/m主梁自重标准值g，=γG×g k=1×0.046=0.046kN/m主梁承受的荷载标准值q，=q2+g，=2.931+0.046=2.977kN/m计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)M max=0.529kN·m≤[M]=2.7kN·m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max=3.277kN≤[V]=8.5kN满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.034mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.008mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.79kN，R2=6.555kN，R3=4.79kN六、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！七、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3649mmλ=max[l01，l0]/i=3649/15.9=229.497查表得，φ1=0.139M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.9×1.82/10)=0.005kN·m N d =Max[R1,R2,R3]+1×γG×q×H=Max[4.79,6.555,4.79]+1×1.35×0.15×3.2=7.203kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝7.203×103/(0.139×424)+0.005×106/4490=123.363N/mm2≤[σ]=20 5N/mm2满足要求！八、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝7.203/(0.9×0.1)＝80.033kPa≤γu f ak＝1.254×1 40 =175.56kPa满足要求！。

工程量计算单
编号：项目名称施工单位
合同段监理单位
施工日期2021.2.25-2021.3.25 工程部位
桩号范围计算日期2021.3.25
计算内容：
承轨梁预制
编制依据：设计图纸《第七篇高架区间结构第八册梁部》和《第四篇轨道第二册预埋连接
钢筋布置图》
现场工程量（说明及计算式）：
27m双线轨道梁预制、架设（预制直线）8片
27m双线轨道梁（预制、直线）混凝土: 404.08m3
27m双线轨道梁（预制、直线）钢筋: 127.444t
27m双线轨道梁（预制、直线）预应力筋: 13.352t
14 接触轨
14.1.15 槽道预埋安装：20*8=160套
4.2.30 支座：2*8=16个
示意图：
编制：复核：技术负责人：项目负责人：
总包部主管工程师：总包部工程部长：总包部安质部长：
1。