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钢管落地脚手架计算书

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钢管落地脚手架计算书

一、脚手架参数

脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3 

脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 

立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.2 

立杆横距lb(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 

双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 24 

双立杆受力不均匀系数KS 0.6 

二、荷载设计

脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m 2 

) 0.35 

脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m 2 

) 0.01 

挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 

挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 

横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数njj 2 

结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m 2 

) 3 地区 浙江杭州市

安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2 

) 0.3 

风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2， 0.9， 0.74 

风荷载标准值ωk(kN/m 2 

)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29，0.21，0.18 

计算简图：立面图 侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 

) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 

) 107800 

横杆弹性模量E(N/mm 2 

) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 

) 4490 

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态 

q=1.2×(0.033+G

kjb×l

b/(n+1))+1.4×G

k×l

b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 

+1)=1.66kN/m（其中0.033为钢管自重，0.35为脚手板自重）

正常使用极限状态 

q'=(0.033+G

kjb×l

b/(n+1))+G

k×l

b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 

计算简图如下： 

1、抗弯验算 

M

max=0.1ql

a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m（三跨连续梁支座处弯矩计算公式，查《结构

静力计算手册》） 

σ=M

max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2

满足要求！ 

2、挠度验算 

ν

max=0.677q'l

a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm（三跨连

续梁跨中挠度计算公式，查《结构静力计算手册》） 

ν

max＝0.762mm≤[ν]＝min[l

a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 

满足要求！ 

3、支座反力计算

承载能力极限状态 

R

max=1.1ql

a=1.1×1.66×1.2=2.19kN（三跨连续梁支座处剪力计算公式，查《结构静力

计算手册》）

正常使用极限状态 

R

max'=1.1q'l

a=1.1×1.21×1.2=1.59kN 

四、横向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F

1=R

max=2.19kN 

q=1.2×0.033=0.04kN/m 

正常使用极限状态

由上节可知F

1'=R

max'=1.59kN 

q'=0.033=0.033kN/m 

1、抗弯验算 计算简图如下：

弯矩图(kN∙m) 

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

M

qmax = ql 2 /8

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M

pmax = F

1l/3

最大弯矩 M

max = M

qmax + M

pmax 

σ=M

max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 

满足要求！ 

2、挠度验算 计算简图如下：

变形图(mm) 

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: 

ν

qmax = 5 q'l 4 /384EI 

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: 

ν

pmax = F

1'l(3l 2 ­ 4l 2 /9)/72EI 

ν

max＝2.944mm≤[ν]＝min[l

b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 

满足要求！ 

3、支座反力计算

承载能力极限状态 

R

max=2.21kN 

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：R

max=2.19/2=1.09kN≤R

c=0.8×8=6.4kN 

横向水平杆：R

max=2.21kN≤R

c=0.8×8=6.4kN 

满足要求！

六、荷载计算

脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24 

脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值N

G1k 

单外立杆： 

N

G1k=(gk+l

a×n/2×0.033/h)×(H­H

1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(48­24)=3.53kN 

单内立杆：N

G1k=3.53kN 

双外立杆： 

N

G1k=(gk+0.033+l

a×n/2×0.033/h)×H

1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 

双内立杆：N

GS1k=4.33kN 

2、脚手板的自重标准值N

G2k1 

单外立杆： 

N

G2k1=((H­H

1)/h+1)×la×l

b×G

kjb×1/2=((48­24)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 

单内立杆：N

G2k1=3.16kN 

双外立杆：N

GS2k1=H

1/h×la×l

b×G

kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN 

双内立杆：N

GS2k1=2.94kN 

3、栏杆与挡脚板自重标准值N

G2k2 

单外立杆：N

G2k2=((H­H

1)/h+1)×la×G

kdb×1/2=((48­24)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 

双外立杆：N

GS2k2=H

1/h×la×G

kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN 

4、围护材料的自重标准值N

G2k3 

单外立杆：N

G2k3=G

kmw×la×(H­H

1)=0.01×1.2×(48­24)=0.29kN 

双外立杆：N

GS2k3=G

kmw×la×H

1=0.01×1.2×24=0.29kN 

构配件自重标准值N

G2k总计

单外立杆：N

G2k=N

G2k1+N

G2k2+N

G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN 

单内立杆：N

G2k=N

G2k1=3.16kN 

双外立杆：N

GS2k=N

GS2k1+N

GS2k2+N

GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN 

双内立杆：N

GS2k=N

GS2k1=2.94kN 

立杆施工活荷载计算

外立杆：N

Q1k=la×l

b×(n

jj×G

kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN 

内立杆：N

Q1k=3.78kN 

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(N

G1k+ N

G2k)+0.85×1.4×N

Q1k=1.2×(3.53+4.91)+ 

0.85×1.4×3.78=14.62kN

单内立杆：N=1.2×(N

G1k+ N

G2k)+0.85×1.4×N

Q1k=1.2×(3.53+3.16)+ 

0.85×1.4×3.78=12.52kN 

双外立杆：N

s=1.2×(N

GS1k+ N

GS2k)+0.85×1.4×N

Q1k=1.2×(4.33+4.59)+ 

0.85×1.4×3.78=15.2kN 

双内立杆：N

s=1.2×(N

GS1k+ N

GS2k)+0.85×1.4×N

Q1k=1.2×(4.33+2.94)+ 

0.85×1.4×3.78=13.22kN 

七、立杆稳定性验算

脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24 

双立杆受力不均匀系数KS 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5 

立杆截面抵抗矩W(mm 3 

) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 

立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 

) 205 立杆截面面积A(mm 2 

) 424 

连墙件布置方式 两步三跨 

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l

0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m 

长细比λ=l

0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210 

满足要求！

查《规范》表C得，φ=0.188 

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值 

N=(1.2×(N

G1k+N

G2k)+1.4×N

Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN 

双立杆的轴心压力设计值N

S=1.2×(N

GS1k+N

GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN 

σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 

满足要求！ 

σ=K

SN

S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值

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脚手架计算书

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一、工程概况

首先，我们需要了解工程的基本情况。包括建筑物的高度、结构形式、施工环境等。假设我们正在建设的是一座 10 层的办公楼，层高为

3 米，总高度约为 30 米。施工现场地面平坦，风力较小。

二、脚手架的选型

根据工程的特点和要求，我们选择了扣件式钢管脚手架。这种脚手架具有搭设灵活、通用性强等优点。

三、脚手架的参数设计

1、 立杆间距：纵向间距为 15 米，横向间距为 105 米。

2、 步距：18 米。

3、 内立杆距建筑物的距离：03 米。

四、荷载计算

1、 恒载标准值

包括脚手架结构自重、构配件自重等。钢管的自重标准值为

0038kN/m，脚手板的自重标准值为 035kN/m²，栏杆、挡脚板的自重标准值为 014kN/m。

2、 活载标准值 主要考虑施工荷载，按照 2kN/m²取值。同时，还需要考虑风荷载的作用。

五、纵向水平杆计算

1、 强度计算

根据纵向水平杆的受力情况，计算其最大弯矩，并根据材料的强度进行校核。

2、 挠度计算

确保纵向水平杆在荷载作用下的挠度满足规范要求。

六、横向水平杆计算

同样需要进行强度和挠度的计算，以验证其是否满足安全要求。

七、扣件抗滑力计算

扣件在连接横杆和立杆时，需要承受一定的摩擦力。计算扣件所承受的力，确保其抗滑力满足要求。

八、立杆稳定性计算

这是脚手架计算的核心部分。需要考虑不组合风荷载和组合风荷载两种情况，计算立杆的稳定性。

九、连墙件计算

连墙件起到将脚手架与建筑物连接在一起，增强脚手架稳定性的作用。需要计算连墙件的强度、稳定性和连接强度。 十、地基承载力计算

确保脚手架基础的地基承载力能够满足脚手架的荷载要求。

在进行脚手架计算时，需要严格按照相关的规范和标准进行，同时要充分考虑各种不利因素的影响。只有经过准确计算和合理设计的脚手架，才能在施工过程中为工人提供安全可靠的工作平台。

双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)免费

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某工程双排扣件式钢管落地脚手架

施工方案

广西建工集团第二建筑工程有限责任公司1

目录

1 编制依据 ............................................................................... 1 .

2 工程概况 ............................................................................... 1 .

3 施工部署 ............................................................................... 1 .

3.1 组织机构 ............................................................................. 1 .

3.2 设计总体思路 .......................................................................... 1...

3.3 劳动力准备 ............................................................................ 1...

3.4 材料准备 ............................................................................. 2 .

3.5 机具准备 ............................................................................. 2 .

3.6 技术准备 ............................................................................. 3 .

盘扣式落地脚手架计算书

盘扣式落地脚手架计算书

盘扣式落地脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010

2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、脚手架参数

立杆纵向间距la(m) 1.8 立杆步距h(m) 2

顶部防护栏杆高h1(m) 1.5 纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm) 200

架体离地高度(m) 0 脚手架搭设排数

2

立杆排号 立杆依次横距lb(m) 立杆搭设高度Hs(m)

1 0.3 32

2 0.9 32

二、荷载设计

脚手板类型 定型钢脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.35

脚手板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01

挡脚板类型 木脚手板挡板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17

挡脚板铺设方式 2步1设

单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j 2

爪钩间距s(mm) 200

结构脚手架作业层数njj 2 结构脚手架荷载标准值Qkjj(kN/m2) 3 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3

0.269，0.195 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性) 0.897，0.65

风荷载体型系数μs 1

搭设示意图

盘扣式脚手架剖面图

盘扣式脚手架立面图

盘扣式脚手架平面图

三、横向横杆验算 纵横向水平杆钢管类型 Φ48×2.5 纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028

横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800

横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3)

3860

脚手架计算书 2

脚手架计算书 2

1. 脚手架计算书

8.1、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

6、《建筑施工手册》第五版

8.2、脚手架总参数

架体搭设基本参数

脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3

脚手架架体高度H(m) 30 水平杆步距h(m) 1.8

立杆纵（跨）距la(m) 1.5 立杆横距lb(m) 1.2

内立杆距建筑距离(m) 0.2 横向水平杆悬挑长度(m) 0.15

纵横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵杆上横杆根数n 2

连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接形式 扣件连接

连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 Ф48×3

扣件连接的连接种类 双扣件 连墙件与结构墙体连接承载力(kN) 80

连墙件计算长度a(m) 0.2

荷载参数

脚手板类型 竹笆脚手板 挡脚板的类型 竹串片挡脚板

脚手板铺设层数每隔（x）一设 每2步设置一层 密目安全网自重标准值(kN/m^2) 0.01

实际脚手板铺设层数 3 装修脚手架施工层数 1

结构脚手架施工层数 1 横向斜撑每隔（x）跨设置 5

架体顶部风压高度变化系数 0.65 架体底部风压高度变化系数 0.65

风荷载体型系数 1.271 脚手架搭设地区 广东(省)深圳市(市)

脚手板自重标准值(kN/m^2) 0.1

地基参数

基础类型 混凝土楼板 地基承载力特征值fak（kPa） /

垫板底面积A(m2) 0.25 地基土类型 /

（图1） 落地式脚手架立面图

（图2） 落地式脚手架剖面图

8.3、横向水平杆验算

横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。

承载能力极限状态 q=1.2×(g+gK1×la/(n+1))+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.2kN/m