取消喷淋系统计算书

一、计算基本条件计算原理参照《自动喷水灭火系统设计规范GB 50084-2001》(2005年版) 基本计算公式： 1、喷头流量：P K q 10=式中：q -- 喷头处节点流量，L/minP -- 喷头处水压（喷头工作压力）MPa K -- 喷头流量系数 2、流速V ：2π4jxh D q v =式中：Q -- 管段流量L/sD j --管道的计算内径（m ） 3、水力坡降：3.1200107.0jd v i =式中：i -- 每米管道的水头损失（mH 20/m ） V -- 管道内水的平均流速（m/s ） d j -- 管道的计算内径（m ），取值应按管道的内径减１mm 确定 4、沿程水头损失：L i h ×=沿程 式中：L -- 管段长度m5、局部损失（采用当量长度法）： L i h ×=局部(当量)式中：L(当量) -- 管段当量长度，单位m(《自动喷水灭火系统设计规范》附录C) 6、总损失：沿程局部h h h += 7、终点压力：h h h n n +=+18、作用面积选择。

取3层最西北面区域为作用区域，区域入口处为3楼报警阀间。

9、设计参数：作用区域按仓库来考虑，层高6.5米，净高5.1米，储物高度3.5~4.5米。

按仓库危险Ⅱ级，喷水强度12L/min*㎡，作用面积200㎡。

持续喷水时间2h 。

二、计算书1、喷头选择作用区域内1个喷头保护面积为2.5m×3m =7.5 ㎡。

1个喷头的流量不小于90L/min。

选择K115直立式喷头，工作压力为0.1MPa。

表算结果:所选作用面积:203.8平方米总流量:60.21 L/s平均喷水强度:17.73 L/min.平方米入口压力:45.81 米水柱3、高差计算泵房水池吸水管标高为—3.300米，最高处喷头标高为19.00，高差Z = 22.3米。

4、主干管沿程损失及局部损失自吸水管路至三楼最不利区域入口处管路为DN200，管长为125+33+23=181米。

喷淋塔设计计算书1、流量Q(m3/h)150002、流量Q(m3/s)4.1666666673、流速（m/s)18>84、管径（m)0.481125224圆管0.54302935、液气比（L/m3)32~36、用水量（m3/h)457、用水量（m3/s)0.012540分钟水量22.58、水管流速(m/s)260分钟水量459、水管管径（mm)0.0892*******、空塔流速（m/s)20.1~211、塔径（m)1.62867504塔截面积2.08227717212、停留时间（s)22~313、塔高414、除尘效率015、压力损失8000.1~0.5KPa 16、通风机分压效率0.70.5～0.71直联0.98联轴器0.95三角皮带1.22～5KW 1.3〉5KW 1.3引风机19、风机功率Ne6.516290727a 、沿程压力损失计算：11、流量Q(m3/h)2400空气密度ρ1.22、流量Q(m3/s)0.666666667管道直径D0.2264554073、流速（m/s)13>8管内风速v134、管径（m)0.226455407直管段长度L10阻力损失：ΔPl447.7702759沿程压力损失合计b、局部阻力损失计算局部阻力损失系数ζ1查局部系数表局部阻力ΔPm 101.4系统压力损失计算喷淋塔设计计算书通风机17、风机联动方式18、电动机备用系数局部阻力损失合计喷淋塔压力损失：活性炭塔压力损失设备管道压力损失总压力损失：0 19、风机功率Ne0书压力损失（Pa)除尘效率（%）〉90粒径大于10微米分割粒径（微米)3除尘效率（%）。

消防验收新规范取消喷淋聚热睾消防喷淋系统验收新规范要求新规范取消喷淋聚热睾消防喷淋系统验收的背景：在过去的消防验收工作中，喷淋聚热睾消防喷淋系统一直被广泛运用于建筑消防工程中，特别是在高层建筑消防工程中。

然而，随着科学技术的发展和消防领域的不断进步，我们发现传统的喷淋聚热睾消防喷淋系统存在一些问题，如系统独立性不强、传感器故障率较高等。

为了解决这些问题并提高消防喷淋系统的可靠性和实用性，制定新的消防喷淋系统验收新规范也成为必然的趋势。

下文将分析取消喷淋聚热睾消防喷淋系统验收新规范的背景和要求。

一、背景：1.技术更新：随着科学技术的发展和消防领域的不断进步，新的消防喷淋系统技术已经被研发出来，具有更高的灵敏度和可靠性。

相比之下，传统的喷淋聚热睾消防喷淋系统已经不能满足现代消防工程的要求。

2.实际效果不佳：传统的喷淋聚热睾消防喷淋系统在实际使用中往往由于自身的一些问题导致效果不佳，如喷淋敏感度不高、故障率较高等。

为了确保消防工程能够实现最佳效果，需要更新消防喷淋系统的验收规范。

3.国际标准升级：国际消防行业的标准不断更新进化，新的标准对消防喷淋系统的要求更具科学性和可操作性，因此需要针对新技术和新标准制定新的消防喷淋系统验收规范。

二、取消喷淋聚热睾消防喷淋系统验收新规范的要求：1.新技术应用：新规范要求采用最新的消防喷淋系统技术和设备，如雾状喷淋系统、线型烟感等敏感设备。

这些新技术具有更高的灵敏度和实用性，能够更好地发现和抑制火灾。

2.系统独立性：新规范要求消防喷淋系统具备高度的系统独立性，以降低系统互相影响的概率。

这样可以确保在灾难发生时，每个消防喷淋系统都能正常工作，最大限度地减少人员伤亡和财产损失。

3.减少故障：新规范还要求消防喷淋系统的故障率降到最低限度。

通过加强设备检测和维护保养的力度，确保喷淋系统能够长期稳定运行，保证消防工程的可靠性和实用性。

4.全面测试：新规范要求对整个消防喷淋系统进行全面的测试和调试。

喷 淋 塔 设 计 计 算 书1、流量Q(m3/h)150002、流量Q(m3/s) 4.1666666673、流速（m/s)18>84、管径（m)0.481125224圆管#########5、液气比（L/m3)32~36、用水量（m3/h)457、用水量（m3/s)0.012540分钟水量22.58、水管流速(m/s)260分钟水量459、水管管径（mm)0.08922882610、空塔流速（m/s)20.1~211、塔径（m) 1.62867504塔截面积 2.08227717212、停留时间（s)22~313、塔高414、除尘效率015、压力损失8000.1~0.5KPa16、通风机分压效率0.70.5～0.717、风机联动方式1直联0.98联轴器0.95三角皮带18、电动机备用系数 1.22～5KW通风机1.3〉5KW 1.3引风机19、风机功率Ne 6.516290727系统压力损失计算a 、沿程压力损失计算：11、流量Q(m3/h)2400空气密度ρ 1.22、流量Q(m3/s)0.666666667管道直径D 0.2264554073、流速（m/s)13>8管内风速v 134、管径（m)0.226455407直管段长度L 10阻力损失：ΔPl 447.7702759沿程压力损失合计b、局部阻力损失计算局部阻力损失系数ζ1查局部系数表局部阻力ΔPm 101.4 --摩擦压损系数局部阻力损失合计喷淋塔压力损失：活性炭塔压力损失设备管道压力损失总压力损失：0 19、风机功率Ne0算 书压力损失（Pa)除尘效率（%）〉90粒径大于10微米分割粒径（微米)3除尘效率（%）。

自动喷水系统设计计算书业主：XX精密工业（苏州）有限公司专案名称：AUO-VIP Project设计计算书：自动喷水系统一、计算过程中所用公式喷头的流量计算：q=K√10P式中q——喷头流量（L/min）；P——喷头工作压力（MPa）；K——喷头流量系数。

系统的设计流量：Q s=∑qi式中Q s——系统设计流量（L/s）；qi——最不利点处作用面积内各喷头节点的流量（L/min）n——最不利点处作用面积内喷头数.管道的水头损失：h=iL=0.0000107×V2L/d j1.3式中h——配管摩擦水头损失（MPa）；i——每米管道的水头损失（Mpa/m）；V——管道内水的平均流速（m/s）；d j——管道的计算内径（m）取值按管道的内径减1mm确定；L——配管直管长与各接头，阀类换算而得的当量直管长之和（m）二、作用面积的确定作用面积：200m2喷水强度：18L/min. m2喷头流量系数：K=115最不利点处喷头的工作压力：P0=0.16Mpa每个喷头的保护面积：3.0×2.65=7.95 m2保护面积内的喷头数：n=200/7.95=25.15=26只正方形面积的长边尺寸：L=√200=14.14m每根喷水支管的动作喷头数：n=6只三、消防管道的局部水头损失见附件一四、自动喷水系统立体图见附件二五、逐点计算1、q a= K√10P0=115×√10×0.16=2.424L/s32A的计算内径是：d j=0.031m异径接头50A/32A的当量长度：0.45mV A-B=4×2.424/1000×3.14×0.0312=3.214m/sH A-B=i A-B L A-B=0.0000107×V A-B2×L A-B/ d j1.3=0.0000107×3.214×3.214×3.45/0.0311.3=0.035Mpa P B=0.16+0.035=0.195Mpa2、q B= K√10P B=115×√10×0.195=2.676L/s50A的计算内径是：d j=0.052mq B=2.424+2.676=5.1L/sV B-C=4×5.1/1000×3.14×0.0522=2.403m/sH B-C=i B-C L B-C=0.0000107×V B-C2×L B-C/ d j1.3=0.0000107×2.403×2.403×3/0.0521.3=0.009Mpa P C=0.195+0.009=0.204Mpa3、q C’=K√10P c=115×√10×0.204=2.738 L/s50A的计算内径是：d j=0.052m异径接头80A/50A的当量长度：0.75mq C=5.1+2.738=7.838L/sV C-D=4×7.838/1000×3.14×0.0522=3.693m/sH C-D=i C-D L C-D=0.0000107×V C-D2×L C-D/ d j1.3=0.0000107×3.693×3.693×3.75/0.0521.3=0.026Mpa P D=0.204+0.026=0.23Mpa4、q D’=K√10P D=115×√10×0.23=2.907 L/s80A的计算内径是：d j=0.081mq D=7.838+2.907=10.745L/sV D-E=4×10.745/1000×3.14×0.0812=2.086m/sH D-E=i D-E L D-E=0.0000107×V D-E2×L D-E/ d j1.3=0.0000107×2.086×2.086×3/0.0811.3=0.004Mpa P E=0.23+0.004=0.234Mpa5、q E’=K√10P E=115×√10×0.234=2.932 L/s80A的计算内径是：d j=0.081mq E=10.745+2.932=13.677L/sV E-F=4×13.677/1000×3.14×0.0812=2.656m/sH E-F=i E-F L E-F=0.0000107×V E-F2×L E-F/ d j1.3=0.0000107×2.656×2.656×3/0.0811.3=0.006Mpa P F=0.234+0.006=0.24Mpa6、q F’=K√10P F=115×√10×0.24=2.969 L/s80A的计算内径是：d j=0.081m异径接头200A/80A的当量长度：1.6mq F=13.677+2.969=16.646L/sV F-G=4×16.646/1000×3.14×0.0812=3.232m/sH F-G=i F-G L F-G=0.0000107×V F-G2×L F-G/ d j1.3=0.0000107×3.232×3.232×3.1/0.0811.3=0.009Mpa P G=0.24+0.009=0.249Mpa7、对于节点G，其流量和所需的工作压力为：q G=16.646L/sP G=0.249Mpa用管道特性系数B K1表示配水支管1的输水性能：令B K1= q G2/ P G=16.646×16.646/0.249=1112.81200A的计算内径是d j=0.207m三通200A/80A的当量长度为：12.3mV G-H=4×16.646/1000×3.14×0.2072=0.495m/sH G-H=i G-H L G-H=0.0000107×V G-H2×L G-H/ d j1.3=0.0000107×0.495×0.495×14.95/0.2071.3= 0.0004Mpa P H=0.249+0.0004=0.2494Mpa配水支管2的流量：q H’=√B K1P H=√1112.81×0.2494=16.66L/s8、q H= q G+ q H’ =16.646+16.66=33.306L/s200A的计算内径是d j=0.207m三通200A/80A的当量长度为：12.3mV H-I=4×33.306/1000×3.14×0.2072=0.990m/sH H-I=i H-I L H-I=0.0000107×V H-I2×L H-I/ d j1.3=0.0000107×0.990×0.990×14.95/0.2071.3= 0.0012Mpa P I=0.2494+0.0012=0.2506Mpa配水支管3的流量：q I’=√B K1P I=√1112.81×0.2506=16.699L/s9、q I= q H+ q I’ =33.306+16.699=50.005L/s200A的计算内径是d j=0.207m三通200A/80A的当量长度为：12.3mV I-J=4×50.005/1000×3.14×0.2072=1.487m/sH I-J=i I-J L I-J=0.0000107×V I-J2×L I-J/ d j1.3=0.0000107×1.487×1.487×14.95/0.2071.3= 0.0028Mpa P J=0.2506+0.0028=0.2534Mpa配水支管4的流量：q J’=√B K1P J=√1112.81×0.2534=16.792L/s10、q J= q I+ q J’ =50.005+16.792=66.797L/s200A的计算内径是d j=0.207m三通200A/80A的当量长度为：12.3mV J-K=4×66.797/1000×3.14×0.2072=1.986m/sH J-K=i J-K L J-K=0.0000107×V J-K2×L J-K/ d j1.3=0.0000107×1.986×1.986×14.95/0.2071.3= 0.0049Mpa P K=0.2534+0.0049=0.2583Mpa11、设Ka处的工作压力为P Ka，则q Ka=K√10P Ka则80A的计算内径是d j=0.081mV Ka-Kb=4×115×√10P la/1000×3.14×0.0812×60=0.372×√10P KaH Ka-Kb=i Ka-Kb L Ka-Kb=0.0000107×V Ka-Kb2×L Ka-Kb/ d j1.3=0.0000107×0.372√10P la×0.372×√10P Ka×3/0.0811.3= 0.0011 P KaP Kb= P Ka+H Ka-Kb=1.0011 P Ka12、q Kb’=K√10P Kb=115×√10×1.0011 P Ka =6.064√P Kaq Kb= q Ka+ q Kb’ =6.061√P Ka+6.064√P Ka=12.125√P Ka80A的计算内径是d j=0.081m异径接头200A/80A的当量长度：1.6mV Kb-K=4×12.125√P la/1000×3.14×0.0812×=2.354√P laH Kb-K=i Kb-K L Kb-K=0.0000107×V Kb-K2×L Kb-K/ d j1.3=0.0000107×2.354√P Ka×2.354√P Ka×3.1/0.0811.3= 0.0048 P KaP K= P Kb+H Kb-K=1.0059 P KaP K=0.2583Mpa故P Ka=0.2568Mpa所以q Ka=K√10P Ka=115×√10×0.2568=3.071L/sq Kb=12.125√P Ka=6.144L/s13、系统的设计流量：Q S=∑qi=66.797+6.144=72.941L/s200A的计算内径为d j=0.207m200A的90度弯头的当量长度是6.2m200A的蝶阀的当量长度是5.2m200A的闸阀的当量长度是1.3m200A的止回阀的当量长度是17.0mV K-L=4×72.941/1000×3.14×0.207×0.207=2.169m/sH K-L=i K-L L K-L=0.0000107×V K-L2×L K-L/ d j1.3=0.0000107×2.169×2.169×188.9/0.2071.3=0.0737Mpa250A的计算内径为d j=0.250m250A的90度弯头的当量长度是7.6m250A的蝶阀的当量长度是6.3m250A的闸阀的当量长度是1.6m250A的止回阀的当量长度是21.1mV L-M=4×72.941/1000×3.14×0.250×0.250=1.487m/sH L-M=i L-M L L-M=0.0000107×V L-M2×L L-M/ d j1.3=0.0000107×1.487×1.487×270/0.2501.3=0.0387Mpa六、自动配水泵配管摩擦损失水头计算H A-B+ H B-C+ H C-D+ H D-E+ H E-F+ H F-G+ H G-H+ H H-I+ H I-J+ H J-K+ H K-L+ H L-M=3.5+0.9+2.6+0.4+0.6+0.9+0.04+0.12+0.28+0.49+0.15+7.37+3.87 =21.22m七、水泵扬程的计算水泵每秒钟出水量为:72.941L/s水泵扬程H=∑h+P0+Z式中H---水泵扬程或系统入口的供水压力(Mpa)∑h---管道沿程和局部水头损失的累计值(MPa)湿式报警阀和水流指示器取值0.02MpaP0---最不利点处喷头的工作压力(MPa),取值0.16MpaZ---最不利点处喷头与消防水池的最低水位或系统入口管水平中心线之间的高程差.(MPa)H=∑h+P0+Z=0.2122+0.04+0.16+0.1135=0.5257MPa。

自动喷淋系统计算1、设计数据设计喷水强度qp=6L/min·m 2，计算作用面积160m 2，最不利点喷头出口压力p=50kpa.。

室内最高温度40℃，采用68℃温级玻璃球吊顶型（或边墙型）d=15闭式喷头。

一个喷头的最大保护面积为12.5m 2。

布置在电梯前的走廊上。

在走廊上单排设置喷头，其实际的作用面积为22.5m 2轻危险级、中级场所中配水支管2、流量计算（1）理论设计流量：s L m L Q /1660160min /62=⨯•=（2）一个放火分区的实际作用面积的计流量：s L m L q /25.2605.22min /62=⨯•=3、喷头布置的间距计算：（1）一个喷头最大保护半径，A=12.5m 2 R=14.35.12=1.9m （2）走廊最宽为1.5m ，所以b=0.75m 喷头的最大间距为：S=222b R -=2275.09.12-=3.4m （3）喷头的个数： n=S L =54.32.16≈个 4、水力计算最不利层自喷各支管段的计算根据图2--21最不利层喷头计算图图2—2（1）各支管段的流量计算：①a 处的喷头出水量;/94.050133.0S L H k q a a === a-b 管采用DN=25mm ，A=0.4367h a-b ＝210b a ALq -=294.04.34367.010⨯⨯⨯=13.1KpaHb=Ha+ha-b=50+13.1=63.1Kpa②b 处的喷头出水量;/06.11.63133.0S L H k q b b === q b-c =q a +q b =0.94+1.06=2.00L/S b-c 管采用DN=32mm ，A=0.09386h b-c =210c b ALq -=200.24.309386.010⨯⨯⨯=12.76Kpa H c = H b +H b-c =63.1+12.76=75.86Kpa③c 处的喷头出水量;/16.186.75133.0S L H k q c c ===④其它喷头都以上面一样算,为了计算简便以表格的形式。

自动灭火喷淋系统水力计算
水力计算自动喷水灭火系统的水力计算主要是按照逐点计算法进行计算；这于原规范有很大区别。

原规范是采用估算法进行计算的。

计算方法：1、确定喷头间距规范中给出了如下面所示的间距。

这个间距是最大间距，也就是在0.1Mpa下的间距。

喷水强度
（L/min·m2）正方形布置的边长（m）矩形或平行四边形布置的长边边长（m）一只喷头的最大保护面积（m2）喷头与端墙的最大距离（m）
44.44.520.02.263.64.012.51.883.43.611.51.712~203.03.69.01.5注：1 仅在走道设置单排喷头的闭式系统，其喷头间距应按走道地面不留漏喷空白点确定；
2 货架内喷头的间距不应小于2m，并不应大于3m。

低倍数泡沫灭火系统（一）基本要求储罐区泡沫灭火系统扑救一次火灾的泡沫混合液设计用量，应按罐内用量、该罐辅助泡沫枪用量、管道剩余量三者之和最大的储罐确定。

设置固定式泡沫灭火系统的储罐区，应配置用于扑救液体流散火灾的辅助泡沫枪，泡沫枪的数量及其泡沫混合液连续供给时间应符合《泡沫灭火系统设计规范》GB50151-2010的相关规定。

每支辅助泡沫枪的泡沫混合液流量不应小于240L／min。

采用固定式泡沫灭火系统的储罐区，宜沿防火堤外均匀布置泡沫消火栓，且泡沫消火栓的间距不应大于60m。

泡沫消火栓的功能是连接泡沫枪扑救储罐区防火堤内的流散火灾。

当储罐区固定式泡沫灭火系统的泡沫混合液流量大于或等于1OOL／s时，系统的泵、比例混合装置及其管道上的控制阀、干管控制阀宜具备远程控制功能。

储罐式固定式泡沫灭火系统应具备半固定式系统功能。

具备半固定系统功能的固定式泡沫灭火系统，可使灭火时多一种战术选择。

为了使系统及时灭火，固定式泡沫灭火系统的设计应满足在泡沫消防水泵或泡沫混合液泵启动后，将泡沫混合液或泡沫输送到保护对象的时间不大于5min。

（二）固定顶储罐液上喷射泡沫灭火系统的燃烧面积，应按储罐横截面面积计算。

泡沫混合液供给强度及连续供给时间，应符合下列规定：1.非水溶性液体储罐液上喷射泡沫灭火系统，其泡沫混合液供给强度及连续供给时间不应小于表3-7-1的规定。

2.非水溶性液体储罐液下或半液下喷射系统，其泡沫混合液供给强度不应小于5.0L/min·㎡、连续供给时间不应小于40min。

注：沸点低于45℃的烃类液体、储存温度超过50℃或粘度大于40m㎡/s的非水溶性液体，液下喷射系统的适用性及其泡沫混合液供给强度，应由试验确定。

3.水溶性液体和其他对普通泡沫有破坏作用的甲、乙、丙类液体储罐液上或半液下喷射系统，其泡沫混合液供给强度及连续供给时间不应小于表3-7-2的规定。

（三）外浮顶储罐钢制双盘式与浮船式外浮顶储罐的保护面积，应按罐壁与泡沫堰板间的环形面积确定。

1、流量Q(m3/h)150002、流量Q(m3/s)4.1666666673、流速（m/s)18>84、管径（m)0.481125224圆管0.54302935、液气比（L/m3)32~36、用水量（m3/h)457、用水量（m3/s)0.012540分钟水量22.58、水管流速(m/s)260分钟水量459、水管管径（mm)0.0892*******、空塔流速（m/s)20.1~211、塔径（m)1.62867504塔截面积2.08227717212、停留时间（s)22~313、塔高414、除尘效率015、压力损失8000.1~0.5KPa 16、通风机分压效率0.70.5～0.71直联0.98联轴器0.95三角皮带1.22～5KW 1.3〉5KW 1.3引风机19、风机功率Ne6.516290727a 、沿程压力损失计算：11、流量Q(m3/h)2400空气密度ρ1.22、流量Q(m3/s)0.666666667管道直径D0.2264554073、流速（m/s)13>8管内风速v134、管径（m)0.226455407直管段长度L10阻力损失：ΔPl447.7702759沿程压力损失合计b、局部阻力损失计算局部阻力损失系数ζ1查局部系数表局部阻力ΔPm 101.4系统压力损失计算喷 淋 塔 设 计 计 算 书通风机17、风机联动方式18、电动机备用系数局部阻力损失合计喷淋塔压力损失：活性炭塔压力损失设备管道压力损失总压力损失：0 19、风机功率Ne0书压力损失（Pa)除尘效率（%）〉90粒径大于10微米分割粒径（微米)3除尘效率（%）。

xx大厦直燃机房水喷雾灭火系统设计说明1、确定保护对象的设计喷雾强度：燃气直燃机房保护目的为冷却，设计喷雾强度为9L/min.m2,持续喷雾强度为1小时。

2、计算保护面积S：根据《喷雾规范》第3．1．5条，保护面积应按保护对象外表面积确定。

直燃机其外形尺寸为：L=3.5米、B=1.9米、H=2.0m。

S=（1.9+3.5）＊2＊2＋3.5＊1.9=28.25m23、计算水雾喷头的流量q：要计算水雾喷头的流量q，首先要确定水雾喷头型号。

为了节约投资应选雾化角较大的喷头，其在相同的水压下保护面积较大。

水雾喷头选用ZSTWB-16-120型水雾喷头，该喷射器雾化角120度，流量适中，K=16。

q=K·（10·P）0.5，Ｐ＝0.35 MPa (《喷雾规范》要求)q=16＊（10＊0.35）0．5≈30L/ min(1)计算所需水雾喷头的最小数量Ｎ：Ｎ＝s·W /q=28.25＊9/30≈9个4、喷头布置合理地布置水雾喷头，可以使喷雾均匀地完全覆盖保护对象，确保喷雾强度。

《喷雾规范》第3．2．3条规定“水雾喷头与保护对象之间的距离不得大于水雾喷头的有效射程。

”第3．2．4条规定“水雾喷头的平面布置方式可为矩形或菱形。

当按矩形布置时，水雾喷头之间的距离不应大于1.4倍水雾喷头的水雾锥底圆半径；当按菱形布置时，水雾喷头之间的距离不应大于1.7倍水雾喷头的水雾锥底圆半径。

”故应根据喷头有效射程、水雾锥度圆半径来布置喷头，也就是说水雾要直接喷射到保护对象并完全覆盖。

本设计按矩形布置喷头，为了达到直接喷射的目的，一台直燃机设置了14个喷头。

喷头布置后，经校核喷头间距、水雾覆盖情况，完全满足规范要求。

水雾锥底圆半径R为1.21m（B：0.7、θ：120°）。

喷头间距应小于1.4Ｒ＝1.4＊1.21＝1.7m由平面及系统图可知喷头间距全部小于1.70米。

5、水泵流量Q=1.1*30L/min*14*2=14.4L/S参考文献：1．《水喷雾灭火系统设计规范》2．《建筑给水排水设计手册》3．《建筑设计防火规范》。

建筑物消防设计——喷淋系统计算
消防喷淋系统是建筑物内重要的消防设备之一。

它可以通过洒
水抑制火势，减小火灾对建筑物造成的破坏。

设计消防喷淋系统需
要进行合理计算，以确定所需的喷淋头数量、管道长度和水泵流量。

1. 喷淋头数量计算
喷淋头数量需要根据建筑物的使用情况和消防要求来确定。

通常，消防代码规定了建筑物内各个区域的喷淋头密度，设计师可以
根据这些要求计算出所需的喷淋头数量。

喷淋头数量的计算还要考
虑到喷淋头之间的间距和管道的布局。

2. 管道长度计算
管道长度的计算需要考虑消防水源和喷淋头之间的距离、管道
连接方式以及管道的摩阻等因素。

消防水源到喷淋头之间的距离越远，管道的摩阻就越大，需要增加管道的直径以及水泵的流量，才
能保证喷淋头正常工作。

3. 水泵流量计算
水泵流量的计算需要根据喷淋头的数量、管道长度以及所需的
喷淋密度等因素来确定。

通常，设计师需要预留一定的流量余量，
以应对突发情况，保证喷淋系统在最坏情况下仍然可以正常工作。

消防喷淋系统的设计需要综合考虑各种因素，确保系统可以在
火灾发生时有效地起到作用，保护建筑及人员安全。

在实际设计中，一般需要进行详细的模拟和计算，以确保消防喷淋系统的性能和可
靠性。