曳引力及曳引机选型计算
1电梯曳引的校核计算
1.1有关电梯曳引的要求：
根据《GB7588-2003电梯制造与安装安全规范》中9.3,本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件：
(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；
(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过
缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/S;
(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；
⑷设计依据可按照《GB7588-2003电梯制造与安装安全规范》中的附录 M。
1.2电梯曳引的校核计算：
1.2.1计算选用参数：
本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。表1.1中的参数为本计算选用参数
表1.1
钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 T I ,T 2
(2)在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：
其中：e
钢丝绳在绳轮上的包角
绳轮两侧的钢丝绳分配的张力
自然对数的底
钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数
a
——钢丝绳在绳轮上的包角
T I ,T 2
――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力
1.2.3带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：
(1)带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：
,4[Cos( Z2)-Sine /2)]其中 二-1 - - Sin 一： + Sin 八
F 部切口角度值
Y
――槽的角度值 卩
--- 磨擦系数
/[Cos( /2) -Si n( 7 2)1 i 4 [Cos (30 / 2) - Si n (95 / 2)]
' 二」____ Sin 一： Sin = 二-1.658 - 0.5236 - Sin 95 Sin 30 =1.972
(2)摩擦系数J 可按如下公式计算：
a. 在装载工况条件下： J =0.1
0 1
b. 在紧急制停条件下： J
=
，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速
1 + v/10
v=Rx V=1X 0.75=0.75 m/s 所以，J 0.1
=
01
=0.093
c.在轿厢滞留工况条件下：J =0.2
1.2.2根据《GB7588-2003电梯制造与安装安全规范》的要求，曳引应满足的计算条件:
(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：
其中：e
自然对数的底
(3)带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：
a.在装载工况条件下：f=1.972)=1.972X 0.1=0.1972
b.在紧急制停条件下：f=1.97R =1.972X 0.093=0.1834
c.在轿厢滞留工况条件下：f=1.972」=1.972X 0.2=0.3944
1.2.4除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：
(1)曳引钢丝绳质量的计算：
曳引钢丝绳质量W f1=N r g r H R t=8X 0.347X 57.92X 1 = 120.6 Kg
(2)补偿链的悬挂质量的计算：
补偿链悬挂质量％ =N comp g comp H =0 Kg
(3)随行电缆的悬挂质量的计算：
H
随行电缆的悬挂质量W3=N tc g tc =1X 0.98X 57.92 / 2 28.4 Kg
2
1.2.5在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：
(1)当载有125%额定载荷的轿厢位于最低层站时：
a.T；=(P + 1.25 XQ+W/1)/R t=(800 1.25 630 120.6)/1 =1688 Kg
b.T2 =(P + q XQ+W f2)/R t= (800 0.48 630 0)/1 =1102.4 Kg
c.e f：=e°.1972< 3.14性1.858
d.T L=^68^ =1.5312 < e^ =1.858
T2 1102.4
e.结论：
在轿厢装载工况条件下，当载有125%额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引
钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
(2)当载有125%额定载荷的轿厢位于最高层站时：
a.T1=(P 1.25 Q W r2 W r3)/R t=(800 1.25 630 28.4)/1=1615.9 Kg
b.T2 =(P + q XQ+W f1)/R t= (800 0.48 630 120.6)/1 =1202.9 Kg
c. e f
：=e 0.
1972<
3.141
6=1.858
d. 7
1 =^159 =1.3433 < e^ =1.858 T
2 1202.9 e.结论:
在轿厢装载工况条件下，当载有 125%额定载荷的轿厢位于最高层站时，曳引 钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
1.2.6在紧急制停工况条件下的曳引校核计算:
当载有100%额定载荷的轿厢位于最低层站时:
「20.5
=800 630
9.81 0.5 .迤 9.81, 2 0.5 =15829.71 N
1 1
d. Z L =
15829.71
=1.5424 < e r =1.7792
10263.3
e.结论:
在紧急制停工况条件下，当载有 100%额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引 钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。 当空载的轿厢位于最高层站时:
T 1=(P+
gR
X(g+0.5)
+W 4 + 2 X0.5)
R
t R
t
800 0.48 630 9.81 0.5 120.6
=
9.81 2 0.5 =12452.15 N
1 1
p + W + 皿)4-0.5)
800 0 28.4 9.81-0.5
=
= =7712.404 N
R t
a.
b. T 2 (P+qg+M)何。5
)=(80
° g 630
0) (9.81-°.5
)=10263.3 N
R t
c.
e f
：=e °.1834< 3.14
性1.7792
a.
b.
制动力和曳引力的关系 一、标准对曳引力、制动力和上行超速保护的要求 1、标准对曳引力的要求 电梯制造与安装安全规范GB7588对曳引力的要求第9.3条中规定，电梯的曳引应满足以下三个条件： a) 轿厢装载至125% 8.2.1或8.2.2规定额定载荷的情况下应保持平层状态 不打滑; b) 必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减 速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值; c) 当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空 载轿厢。设计依据可参见附录M(提示的附录) M1 引言 曳引力应在下列情况的任何时候都能得到保证： a) 正常运行; b) 在底层装载; c) 紧急制停的减速度。 另外，必须考虑到当轿厢在井道内不管由于何种原因而滞留时应允许钢丝绳在绳轮上滑移。下面的计算是一个指南，用于对传统应用的钢丝绳配钢或铸铁绳轮且驱动主机位于井道上部的电梯进行曳引力计算。 M2 曳引力计算须用下面的公式： 式中： F——当量摩擦系数; α——钢丝绳在绳轮上的包角; T1、T2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力。 M2.1 T1及T2的计算
M2.1.1轿厢装载工况 T1/T2的静态比值应按照轿厢装有125%额定载荷并考虑轿厢在井道的不同位置时的最不利情况进行计算。 M2.1.2紧急制动工况 T1/T2的动态比值应按照轿厢空载或装有额定载荷时在井道的不同位置的最不利情况进行计算。每一个运动部件都应正确考虑其减速度和钢丝绳的倍率。任何情况下，减速度不应小于下面数值： 对于正常情况，为0.5m/s2; 对于使用了减行程缓冲器的情况，为0.8m/s2。 M2.1.3轿厢滞留工况 T1/T2的静态比值应按照轿厢空载或装有额定载荷并考虑轿厢在井道的不同位置时的最不利情况进行计算。 M2.2.2摩擦系数计算使用下面的数值; ——轿厢滞留工况μ=0.2。 式中：v---轿厢额定速度下对应的绳速，m/s。 电梯技术条件GB/T10058对曳引力的要求 3.12.6钢丝绳曳引应满足以下三个条件： 1、轿厢装载至125% GB7588-2003中8.2.1或8.2.2规定额定载重量的情 况下应保持平层状态不打滑; 2、应保证在任何紧急制动状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度 的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值;
目录 1.前言 2.电梯的主要参数 3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2曳引机电动机功率计算 3.3曳引机负载转矩计算 3.4曳引包角计算 3.5放绳角计算 3.6轮径比计算 3.7曳引机主轴载荷计算 3.8额定速度验算 3.9曳引力、比压计算 3.10悬挂绳安全系数计算 3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算 4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算
4.7机房承重梁计算 4.8补偿链计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算 11.2底坑计算 12.引用标准和参考资料
1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。 2.电梯的主要参数 2.1额定载重量：Q=1600kg 2.2空载轿厢重量：P1=2500kg 2.3补偿链及随行电缆重量：P2=700 kg 适用于提升高度110m，随行电缆以60m计。 2.4额定速度：v=2.5m/s 2.5平衡系数：?=0.5 2.6曳引包角：α=310.17? 2.7绕绳倍率：i=2 2.8双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂） 2.9安全钳型号：AQ1 （河北东方机械厂） 2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420 （河北东方机械厂） 2.11钢丝绳规格：8?19S+NF—12—1500（单）右交 2.12钢丝绳重量：P3=700kg 2.13对重重量：G=3300 kg 2.14曳引机型号：GTN2-162P5 （常熟市电梯曳引机厂有限公司）
水泵在管道管线上的选型配管要求 为了提高水泵的吸入性能，水泵吸入管路应尽可能缩短，尽量少拐弯（弯头最好用大曲率半径），以减少管道阻力损失。为防止泵产生汽蚀，泵吸入管路应尽可能避免积聚气体的囊形部位，不能避免时，应在囊形部位设DN15或DN20的排气阀。当泵的吸入管为垂直方向时，吸入管上若配置异径管，则应配置偏心异径管，以免形成气囊。 为了避免管道、阀门的重量及管道热应力所产生的力和力矩超过泵进出口的最大允许外载荷，在泵的吸入和排出管道上须设置管架。泵管口允许最大载荷应由水泵制造厂提供。垂直进口或垂直出口的泵，为了减少对泵管口的作用力，管口上方管线须设管架，其平面位置要尽量靠近管口，可以利用管廊纵梁支吊管线，所以常把泵布置在管廊下。 输送密度小于650Kg/m3的液体，如液化石油气、液氨等，泵的吸入管道应有1/10~1/100的坡度坡向泵，使气化产生的气体返回吸入罐内，以避免泵产生汽蚀。单吸泵的进口处，最好配置一段约3倍进口直径的直管。 对于双吸泵，为了避免双向吸入水平离心泵的汽蚀，双吸入管要对称布置，以保证两边流量分配均匀。垂直管道通过弯头直接连接，但泵的轴线一定要垂直于弯头所在的平面。此时，进口配管要求尽量短，弯头接异径管，再接进口法兰。在其它条件下，泵进口前应有不小于3倍管径的直管段。 泵出口的切断阀和止回阀之间用泄液阀放净。管径大于DN50时，也可在止回阀的阀盖上开孔装放净阀。同规格泵的进出口阀门尽量采用同一标高。 非金属泵的进出口管线上阀门的重量决不可压在泵体上，应设置管架，防止压坏泵体与开关阀门时扭动阀门前后的管线。 蒸汽往复泵的排汽管线应少拐弯，在可能积聚冷凝水的部位设排放管，放空量大的还要装设消音器。进汽管线应在进汽阀前设冷凝水排放管，防止水击汽缸。 蒸汽往复泵在运行中一般有较大的振动，与泵连接的管线应很好地固定。 当水泵出口中心线和管廊柱子中心线间距离大于0.6m，出口管线上的旋启式止回阀应放在水平位置，此时不允许在阀盖上装放净阀。 当管线架在和电动机的上方时，为不影响起重设备吊装，管线要有足够的高度。输送腐蚀性液体的管线不宜布置在原动设备的上方。 管廊下部管线的管底至地坪的净距离不应小于4m，，以满足检修要求。 当管线架在泵体上方时，管底距地面净空高度应不小于2.2m。
摩擦式提升机选型方法 1.提升容器的选择 1）小时提升量： t b CA A r f N h ?= 式中 C -----不均衡系数。《规范》规定：有井底煤仓时为1.10~1.15;无井底煤仓时为1.20; f ?----提升能力富裕系数。 2）提升速度： t m H V 4.0= 式中 t H ---提升距离，罐笼提升时：s t H H =；箕斗提升时：z s x t H H H H ++=。 3）一次提升时间估算： θ++++?= u v H v T m t m q 1 式中 1?---提升正常加速度，通常2 1/1s m ≤?； u ---容器启动初加速及爬行段延续的时间，取5~10s ； θ---提升容器在每次提升终了后的休止时间，s 。 4）一次提升量' Q 的确定：t b CT A Q r f q N 3600' '?= 2.钢丝绳的选择 1）钢丝绳的端部荷重：c d Q Q Q += 式中 Q ---容器的载重量，即实际一次提升量,kg ； c Q ---容器（包括连接装置）的重量,kg 。 2）提升钢丝绳的单重： c B d k H m Q P -= σ1.1' 式中 B σ---钢丝绳的公称抗拉强度，一般选B σ=155~1702/mm kg ； m----钢丝绳的静力安全系数； c H ---钢丝绳的最大悬垂长度，m 。 k t h c H H H H ' ++= 式中 h H ---尾环绳的高度，m 。 S H H g h 25.0++= 式中 S---两提升容器的中心距，m ；对于单容器带平衡锤的提升系统，则为提升容器与平 衡锤的中心距，m ； g H ---过卷高度, m ；t H ---提升高度 , m 。 p x s z t h H H H H +++= 式中 z H ---井底车场运输水平至在装载位置的提升容器底部的距离，在未最后确定前，一 般按18~25m 计算； s H ---矿井深度； x H ---井口至卸载煤仓的高度，在未最后确定前，一般可取13.5~14.5m ; p h --- 箕斗在卸载位置时，底部高出煤仓的高度，一般取0.3~0.5m 。
渣浆泵概述及特点 渣浆泵类型： 渣浆泵从物理学原理上讲属于离心泵的一种，从概念上讲指通过借助泵叶轮的旋转产生的离心力使固、液混合介质能量增加的一种机械，将电能转换成介质的动能和势能的设备。 渣浆泵的名称是从输送介质的角度来划分的一种离心泵。另外渣浆泵从不同角度还可以具体划分不同类型： 1 、从叶轮数目划分：单级泵和多级泵 2 、从泵轴与水平面位置划分：卧式泵和立式泵（液下泵） 3、从叶轮吸入进水的方式划分：单级泵和双吸泵 4、从泵壳的结构方式：水平中开式和垂直结合式 渣浆泵的结构 泵头部分 1、ZJ、ZG、ZH、ZM、ZHH型渣浆泵为双泵壳结构，即泵体、泵盖带有可更换的耐磨金属内衬（包括叶轮、护套、护板等）。泵体、泵盖根据工作压力采用灰铸或球墨铸铁制造，垂直中开，用螺栓连接。泵体有止口与托架用螺栓连接。泵的吐出口方向可按八个角度旋转安装。叶轮前后盖板带有背叶片以减少泄露及提高泵的使用寿命。 2、ZH渣浆泵该系列泵为卧式、垂直中形式、双泵壳结构渣浆泵。泵体和泵盖带有可更换的金属内衬，内衬材质为高铬耐磨合金材料，内衬可一直用到磨穿为止，延长维修周期，降低运行成本。泵的出口方向可按8个角度旋转安装。 轴承组件：泵的轴承组件采用圆筒式结构，便于调整叶轮与前护板的间隙，维修时可整体拆出。轴承采用油脂润滑。 轴封（密封）：泵的轴封型式有填料密封、付叶轮密封、机械密封。 传动方式：有V型三角带传动、弹性联轴传动、齿轮减速箱传动、液力偶合器传动、变频驱动装置、可控硅调速等。其中V型三角带传动有CR、CL、CV、ZV、ZL、ZR传动。 整体性能：泵的性能范围宽、汽蚀性能好、效率高。可采用多级串联技术，以满足远距离输送。过流部件有多种金属可供选用，并且增加深度。采用多种速度和多种变型方式，使得泵在最佳工矿下运行。使用寿命长，运行效益高，能满足多类恶劣的输送条件。 3、ZD、ZS(H)型为单泵结构（即不带内衬）。泵体、泵盖和叶轮采用耐磨金属制造。泵体、泵盖的连接采用特殊的夹紧结构，泵出口方向可任意旋转，安装拆卸方便。 4、ZL型渣浆泵，为立式渣浆泵，泵体泵盖与轴是立式垂直。ZL型也是单壳泵，泵体泵盖可以做成金属的或橡胶的。 5、渣浆泵泵头专业的称谓是泵体和泵盖。一般渣浆泵的所谓泵头应该包含泵体和泵盖部分。泵体主要连接的是泵的转子，通过轴承将叶轮，密封，轴承组件连接起来。泵盖是和泵体对应的部分，与泵盖共同组成
矿井提升机的选型原则 对于年产量大于600kt的大、中型矿井，由于提升煤炭及辅助工作最均较大，一般均设主、副井2套提升设备。主井采用箕斗提升煤炭，副井采用罐笼完成辅助提升任务，如提升矸石、升降入员和下放材料、设备等。矿山机械设备对于年产量小于300kt 的小型矿井，如果仅用1套罐笼提升设备就可以完成全部主、副井的提升仟务时，则采用丨套提升设备是经济的。对于年产量大于1800kt的大型矿井，主井往往需要2套箕斗提升设备，副井除配备1套罐笼提升设备外，多数尚需要设置1套单容器平衡锤系统专门提升矸石。(2) 一般情况下，主井均采用箕斗提升方式。但在特殊条件下，例如矿井生产的煤质品种多，且需分别运送，或是保证煤炭有足够的块度，只好采用罐笼作为主井的提升设备。(3) 为了提高生产率，中型以上的矿井原则上都要采用双钩提升。矿山机械设备如果矿井同时开采水平数过多，采用平衡锤单容器提升方式也是比较方便的。(4) 根据我国H前的实际情况，对于小型矿并，以采用单绳缠绕式提升系统为宜。对于年产量9001ct以上的大甩矿井，以采用多绳摩擦提升系统为宜。矿山机械设备对于中型矿并，如井较浅，可采用单绳缠绕系统；井较深时，也可采用多绳摩擦提升系统，或主井采用单绳箕斗，副井采用多绳摩擦罐笼提升。(5)
矿井若有2个水平，且分前、后期开采时，提升机、井架或井塔等大型固定设备要按最终水平选择。提升容器、钢丝绳和提升电动机根据实际情况也可按第一水平选择，待井筒延伸到第二水平时，另行更换，但电动机以换装一次为宜。(6) 对于斜井，目前应采用单绳缠绕式提升机。(7) 地面生产系统靠近井口时，采用箕斗提升可以简化煤的生产流程；若远离井口，地面尚需一段窄轨铁路运输，应采用罐笼提升。以上所述，仅提出了决定提升方式的一般原则。矿山机械设备在具体的设计工作中，要根据矿井的具体条件，提出若干可行的方案，然后对基建投资、运转费用、技术的先进性诸方面进行技术经济比较，同时还要考虑到我国提升设备的生产和供应情况，才能决定合理的方案。矿山机械设备特别是计算机技术在煤矿的日益广泛应用，为矿井设计和优化设计提供了更为有利的条件。
课程设计 字第 院（系） 专业 班级 姓名 x x x x x 年月日
课程设计任务书 材料科学与工程学院材料科学与工程专业 学生学号 课程设计题目: 斗式提升机的选型设计 课程设计容与要求： 1. 设计基本参数 1）输送物料：输送粘土熟料，粒度＜40mm，密度ρB=1.4g/cm3 2）布置要求：垂直输送，提升高度42m 3）输送量：45 m3/h；料仓为3×3m 4）下料溜管横截面为圆形 2．设计要求 1）对斗式提升机进行选型计算 2）溜管与方圆接头设计 下料速度：1.8m/s；下料量：Q=3600Fv m3/h；溜管的直径 ≮200mm；方圆接头角度＜15° 3）料仓设计 4）绘制立面图，平面图，设备订货单，预留孔，基础图，进出口图；撰写设计说明书 3．绘图要求
按土建制图标准进行 4．参考资料 水泥工厂设计手册，粉体工程及设备 5．绘图工具 计算机（AutoCAD）绘图 目录 1 前言 (2) 1.1 斗式提升机的简介 (2) 1.2 斗式提升机的特点（优缺点） (4) 1.3 斗式提升机的应用 (5) 2 选型计算与校核及各种系数的确定 (5) 2.1 斗式提升机输送能力的计算 (5) 2.2 电机功率大小的计算选择 (6) 3 斗式提升机的布置与确定 (8) 3.1 检视门 (8) 3.2 进料口... ... (8) 3.3 卸料口... ...... (8) 3.4 传动装置置法... ... (8)
4 基础尺寸的确定 (8) 地脚孔尺寸的确定... ... (8) 5 设备的运行与维修 (9) 5.1斗式提升机的安全操作规程 (9) 5.2斗式提升机的维护保养 (9) 6 参考资料 (10) 致...... (11) 1 前言 1.1 斗式提升机的简介 斗式提升机作为一种应用极为广泛的垂直输送设备[1]，已经广泛应用于粮食、饲料及种子加工业。斗式提升机具有输送量大，提升高度高，运行平稳可靠，寿命长显著优点，其主要性能及参数符合JB3926----85《垂直斗式提升机》（该标准等效参照了国际标准和国外先进标准），牵引圆环链符合MT36----80《矿用高强度圆环链》，本提升机适于输送粉状，粒状及小块状的无磨琢性及磨琢性小的物
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯 计算书
XXXXXXX 目录 1.前言 2.电梯的主要参数
3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2平衡系数的计算 3.3曳引机电动机功率计算 3.4曳引机负载转矩计算 3.5曳引包角计算 3.6放绳角计算 3.7轮径比计算 3.8曳引机主轴载荷计算 3.9额定速度验算 3.10曳引力、比压计算 3.11悬挂绳安全系数计算 3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算
4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算 4.7机房承重梁计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算 10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算 11.1顶层空间计算 11.2底坑计算
12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计 算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围） 20.引用标准和参考资料 1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的
官庄河煤业 副斜井提升绞车能力核算说明书 一、设备参数： 1.提升机型号： 2JK-3×1.5 2.卷筒直径： 3 m 3.卷筒宽度： 1.5m 4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm） 5. 卷筒数量： 2个 6. 减速器型号 ZKL3 7. 减速比 31.5 8. 最大静张力： 135kN 9. 最大静张力差： 90kN 10. 提升长度： 525m 11.提升斜角 21度 12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN 13. 大件重： 185 kN 14. 平板车重： 15 kN 15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min 二、牵引力校核： 实际载荷校核计算 对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθ
G钢—钢丝绳总重： 25.1 kN G—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kN θ—提升倾角： 21° F—实际静张力差： kN 所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21° +0.175×25.1 cos21° =87.6kN 5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。 三、制动力矩校核计算： 安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm 制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm） =（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270） ≈46.6 kN 50kN正压力的制动器可满足使用。 选用50kN正压力的制动器。 四、电机校核 1.电机转速计算 n= 60Vi/Dπ 式中n—电机转速 r/min V—最大提升速度3.11m/s i—减速器传动比 31.5
电梯曳引机设计计算[1][9] 电梯的载荷、运行速度等主要参数取决于曳引机的电机功率和转速，蜗杆与蜗轮的模数和减速比，曳引轮有直径和绳槽数，以及曳引比（曳引方式）等。 (1)曳引电动机的选择 曳引电动机是驱动电梯上下运行的动力源，其运行情况比较复杂。运行过程需频繁的起动、制动、正转、反转、而且负载变化大，经常工作在重复短时状态、电动状态、再生制动状态下。因此，要求曳引电动机不但应能适应频繁起、制动的要求，而且起动电流小，起动力矩大，机械特性硬，噪声小，当供电电压在额定电压±7%的范围内变化时，还能正常的起动和运行。因此电梯用曳引电动机是专用电动机。由于曳引电动机的工作情况比较复杂，所以对于电机功率的计算机比较麻烦，一般常用以下公式计算： η102)1(QV K P P -= (2-2) 式中：P —曳引电动机的功率（kw ）； P K —电梯平衡系数（一般取0.4~0.5）； Q —电梯轿厢额载重量（kg ）； V —电梯额定运行速度（m/s ）； η—电梯的机械总效率。（因为电V =1.0m/s < 2 m/s 则采用有齿轮曳引机 一般取0.5~0.55。） 代入数据得： (10.5)16000.81020.5P -??= ?=12.549kw (2-3) 根据《电梯结构原理及安装维修》书P25表2-1电梯曳引系列表选择曳引电动机为：JTD15kw 电动机，其转速为：960 r/min 。 由所选曳引电机得：曳引轮直径D=780mm ，曳引比y i =2：1。 (2)减速比的计算 采用有齿轮曳引机的电梯，其运行速度与曳引机的减速比、曳引轮直径、曳引比、曳引电动机的转速之间的关系可用如下公式表示：
矿井提升机技术参数介绍及设备选型过程 目录 一、提升机相关参数 二、选型过程 三、MA标志查询办法 四、提升系统设计内容与步骤。 五、电机功率选择与校核 一、技术参数 1、卷筒宽度和直径 2、两卷筒中心距 3、最大静张力、最大静张力差 4、钢丝绳直径、绳速 5、提升高度、容绳量 6、减速器速比 7、电机功率、极数、电机型号简介 8、变位质量 JK-2/2JK-2提升机技术参数表 1、卷筒宽度和直径 卷筒直径：提升机卷筒上第一层钢丝绳中心到卷筒中心距离的2倍。 绞车卷筒的直径为：卷筒缠绳表面到卷筒中心距离的2倍。 二者概念有差别，相差1根钢丝绳的直径。 卷筒宽度：卷筒两个挡绳板内侧直间的距离。 卷筒直径和宽度决定了卷筒使用钢丝绳的最大直径和容绳量 2、最大静张力和最大静张力差 JK-2型提升机的最大静张力161KN，2JK-2型绞车的最大静张力和最大静张力差分别为61KN、40KN。 钢丝绳的张力，也就是钢丝绳的拉力。在单钩提升时，滚筒上只有一根钢丝绳，其拉力主要由提升容器、钢丝绳、提升载荷的重力构成。拉力最大值在天轮的切点处，载荷越大、井筒越深、容器重量越大钢丝绳的拉力就越大。最大静张力是针对提升机而言的，是强度允许的，滚筒上最大的拉力值 双钩提升时，滚筒上有两条钢丝绳，重载钢丝绳的拉力大，轻载钢丝绳的拉力小，两根钢丝绳拉力的差值就是静张力差。最大静张力差就是静张力差的最大值，是绞车强度所允许的，滚筒上两根钢丝绳拉力差的最大值。 通过以上分析，我们可以这样来理解二者。 对于单滚筒绞车，只有最大静张力，没有最大静张力差。最大静张力就是绞车强度所允许的容器、钢丝绳、提升载荷自重的总和。单位为重力单位：KN，最
曳引能力计算书 型号 FXPD1000 日期 一．主要技术参数和部件配置 额定载重Q=400kg
轿厢自重P=460kg 额定梯速V=s 提升高度H=12m 曳引比 r=2 平衡系数ψ= 主机型号：FXPD400-FG ， e N =，e n =153r/min ，2GD =2.kg m 导向轮 DP D =100mm ，DP M =24kg ，钢带单绕，包角a=180° 反绳轮Pcar D =100mm,Pcar M =24kg 悬挂钢带规格为×30mm ，s n =2，s q =m 不加装补偿链及张紧装置 二． 曳引机选型验算 曳引机功率验算 ()()110.54000.40.491021020.82e QV N r ψη--??===??kW< 所选曳引机功率满足使用要求。 电梯速度验算 3.140.11530.460602 e Dn V r π??===?m/s 曳引机额定速度满足设计要求 三． 曳引力通用参数计算 计算对重重量 cwt M =P+=660kg 计算悬挂钢带重量 × ×q SRcwt SRcar s s M M H n ===12×2×= 计算补偿绳重量 0CRcwt CRcar M M == 计算随行电缆重量 Trav M =×H ×t n ×q t =×12×1×= 计算驱动主机转动惯量 q J =2 GD /4=2.kg m 计算曳引轮和导向轮的转动惯量 2.4y y y DP M D J J k -===×2240.14 -=2.kg m 计算导向轮的折算质量
2DP DP J m R ==2 0.0360.05= 计算轿厢和对重反绳轮的换算转动惯量 222244Pcar Pcar Pcwt Pcwt Pcar Pcwt M D M D J J k k r r ====*2224*0.14*2 =2.kg m 计算轿厢和对重反绳轮的折算质量 2222Pcar Pcwt Pcar Pcwt J r J r m m R R ====220.009*20.05 = 计算张紧轮的换算转动惯量 PTD J =0 计算张紧轮的折算质量 PTD m =0 四． 轿厢装载工况计算 计算轿厢侧拉力 T 底层轿厢=omp car +1.25++=r 2r C SR M P Q M 460+1.25*400+0+6.48=2 计算对重侧拉力 = T 顶层对重cwt 2Comp CRcwt M M M r r r ++=660003302 ++=kg 计算绳槽摩擦系数 *180180 a π== μ= f=（钢带直接作用在曳引轮上。当量摩擦系数=摩擦系数） 计算曳引能力系数 fa 0.45*3.14 1.413=e e e ==装 验算曳引条件 =T T 底层 轿厢顶层对重330=＜ 五． 紧急制动工况计算 计算额定负载转矩
绞车提升能力计算 已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。 一、绳端负荷： 求 Qj（提6个煤车） Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =6*(850+600)+*+960**+* =37190 + 12093 =49283N 提4个矸石车时： Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=37617 + 12093 =49710 N 提5个矸石车时： Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=47022 + 12093 =59115 N 钢丝绳安全系数校验：
1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝 绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。 2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢 丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。 3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢 丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。 一、电动机初选（按4个矸石车）： Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW 选JR127-6型电动机 P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =*2*980/60*30=s 二、提升电动机变位质量 1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=11025 2、天轮取Gt = 200KG 3、提升机变位质量Gj = 8200KG 4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg ∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=
曳引力及曳引机选型计算 1 电梯曳引的校核计算 1.1 有关电梯曳引的要求： 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件: (1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑； (2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度值不能超过缓 冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2; (3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢； (4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中的附录M。
1.2 电梯曳引的校核计算： 1.2.1计算选用参数： 本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。表1.1中的参数为本计算选用参数。 表1.1
1.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》的要求，曳引应满足的计算条件： (1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式： αf 2 1 e T T ≤ 其中： e ――自然对数的底 f ――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α ――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2 ――绳轮两侧的钢丝绳分配的力
(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式： αf 2 1 e T T ≥ 其中： e ――自然对数的底 f ――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α ――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2 ――绳轮两侧的钢丝绳分配的力 1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算： (1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算： 其中： β ――下部切口角度值 γ ――槽的角度值 μ ――磨擦系数 = =1.972μ (2) 摩擦系数μ可按如下公式计算： a. 在装载工况条件下： μ=0.1 b. 在紧急制停条件下： μ= 10 /v +11 .0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速 v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10 /75.011 .0+=0. c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2 (3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算： a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972 b. 在紧急制停条件下： f=1.972μ=1.972×0.=0.1834 γ βγβπβγμ Sin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ =Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)] /(Sin )/(Cos [+π?μ
| | | 1.提升容器的选择 1）小时提升量： 式中-----不均衡系数。《规范》规定：有井底煤仓时为~;无井底煤仓时为; ----提升能力富裕系数。 2）提升速度： 式中---提升距离，罐笼提升时：；箕斗提升时：。 3）一次提升时间估算： 式中---提升正常加速度，通常； ---容器启动初加速及爬行段延续的时间，取5~10s； ---提升容器在每次提升终了后的休止时间，s。 4）一次提升量的确定： 2.钢丝绳的选择 1）钢丝绳的端部荷重： 式中---容器的载重量，即实际一次提升量,kg；---容器（包括连接装置）的重量,kg。 2）提升钢丝绳的单重： 式中---钢丝绳的公称抗拉强度，一般选=155~170； m----钢丝绳的静力安全系数；---钢丝绳的最大悬垂长度，m。
式中---尾环绳的高度，m。 式中S---两提升容器的中心距，m；对于单容器带平衡锤的提升系统，则为提升容器与平衡锤的中心距，m；---过卷高度, m；---提升高度, m。 式中---井底车场运输水平至在装载位置的提升容器底部的距离，在未最后确定前，一般按18~25m计算；---矿井深度； ---井口至卸载煤仓的高度，在未最后确定前，一般可取~ ; ---箕斗在卸载位置时，底部高出煤仓的高度，一般取~。 3）尾绳单位长度重量计算： 式中---尾绳设置的数量 3.提升机的选择 1）滚筒直径：； 式中：---滚筒的计算直径，mm；---已选定的钢丝绳直径，mm； ---已选定的钢丝绳中最粗钢丝的直径，mm。 2）提升钢丝绳作用在主导轮上的最大静张力和最大静拉力差： 最大静张力的计算内容见下表所示，即重载侧的静拉力； 最大静张力差式中：为轻载侧的静拉力，其计算内容见下表。
绞车提升能力计算 已知：α=25oL=960M f1=0.015 f2=0.2n=7 每米钢丝绳m P=2.129 ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg （1350KG） 已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=0.85,过负荷系数∮1.9，提升机最大提升速度V=3.14*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=3.42m/s。 一、绳端负荷： 求Q j（提6个煤车） Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+L.m P .g (Sin25o+f2 COS25o) =6*9.8(850+600)(0.423+0.015*0.906)+960*2.129*9.8(0.42 3+0.2*0.906) =37190 + 12093 =49283N 提4个矸石车时： Q j = n .g（Sin25o+f1COS25o）+L.m P .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)*9.8*（0.423+0.015*0.906）+960*2.129*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=37617 + 12093 =49710 N 提5个矸石车时：
Q j = n .g（Sin25o+f1COS25o）+L.m P .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)*9.8*（0.423+0.015*0.906）+960*2.129*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=47022 + 12093 =59115 N 钢丝绳安全系数校验： 1、提6个煤车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度1700Mpa 钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷49.28KN = 7.68＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。 2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度 1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷49.71KN = 7.6＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。 3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度 1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN, ,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷59.115KN = 6.4＜ 6.5 ，不符合《煤矿安全规程》要求。 一、电动机初选（按4个矸石车）： Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710*3.5 /（1000 * 0.85）=204KW 选JR127-6型电动机
曳引能力计算书 型号FXPD1000 日期2016.3.25
一． 主要技术参数和部件配置 额定载重Q=400kg 轿厢自重P=460kg 额定梯速V=0.4m/s 提升高度H=12m 曳引比 r=2 平衡系数ψ=0.5 主机型号：FXPD400-FG ， e N =1.1kW ，e n =153r/min ，2GD =0.62.kg m 导向轮 DP D =100mm ，DP M =24kg ，钢带单绕，包角a=180° 反绳轮Pcar D =100mm,Pcar M =24kg 悬挂钢带规格为3.3×30mm ， s n =2，s q =0.27kg/m 不加装补偿链及张紧装置 二． 曳引机选型验算 2.1曳引机功率验算 ()()110.54000.40.491021020.82e QV N r ψη--??===??kW<1.1kW 所选曳引机功率满足使用要求。 2.2电梯速度验算 3.140.11530.460602 e Dn V r π??===?m/s 曳引机额定速度满足设计要求 三． 曳引力通用参数计算 3.1计算对重重量 cwt M =P+0.5Q=660kg 3.2计算悬挂钢带重量 × ×q SRcwt SRcar s s M M H n ===12×2×0.27=6.48kg 3.3计算补偿绳重量 0CRcwt CRcar M M == 3.4计算随行电缆重量 Trav M =0.5×H ×t n ×q t =0.5×12×1×0.69=4.14kg 3.5计算驱动主机转动惯量 q J =2 GD /4=0.152.kg m 3.6计算曳引轮和导向轮的转动惯量
渣浆泵各种选型计算公式 各行业标准中渣浆泵选型公式列出，公式中各符号都进行了统一。1）典型渣浆法 管路特性： 清水Hf=ΔH+(1+ξ)(V^2)/(2g) 浆体Hmo=ΔΗ+0.72Ko(Vl^2)+0.58Ko(V^2) 泵的特性： 浆体Hm=ΔΗ+0.72Ko(Vl^2)+0.58Ko(V^2) 清水Hs=Hs*HR 2）选煤厂法1 管路特性： 清水Hf=ΔH+iL+2 浆体Hmo=ΔΗ+imL+2 泵的特性： 浆体Hm=ΔΗ+imL+2 清水Hs=H/Km 3）除灰计算法 管路特性： 清水Hf=ΔH+1.05iL 浆体Hmo=ΔΗγm+1.05imL 泵的特性 浆体Hm=1.1Hmo 清水Hs=Hs*γm*Km 4）尾矿计算法 管路特性：
清水Hf=ΔH+iL+∑hi 浆体Hmo=ΔΗγm+imL+∑hi 泵的特性： 浆体Hm=ΔΗγm+imL+∑hi 清水Hs=Hs*γm*Km*Kh 5）充填采矿法 管路特性： 清水Hf=ΔH+1.05iL+∑hi 浆体Hmo=ΔΗγm+imL+∑hi 泵的特性： 浆体Hm=ΔΗγm+imL+∑hi 清水Hs=Hs*Km*Kh 6）冶金矿山法 管路特性： 清水Hf=ΔH+iL+∑hi 浆体Hmo=ΔΗγm+imL+∑hi 泵的特性： 浆体Hm=ΔΗγm+imL+∑hi 清水Hs=Hs*γm*Kh 式中的符号及意义 Hf、Hmo，Hm、Hs管路的清水水头和浆体的水头，泵体的浆体扬程和清水扬程；ΔH扬程损耗； L管道长； i、im清水和浆体的摩擦阻力系数； Kh=1-0.25Cw γm浆体比重；
Ko=H/(V^2),清水计算管路水头与速度平方之比。 Vl临界沉降速度。 Km=Hm/（Vm^2）浆体计算管路水头与速度平方之比。
Q/CH 衡水昌弘矿山机械有限公司企业标准 Q/CH01—2017 Z型（垂旋斗）提升机 2017-11-01发布2017-12-01实施衡水昌弘矿山机械有限公司发布
目次 前言.......................................................................................................................................................................II 1范围 (1) 2规范性引用文件 (1) 3术语和定义 (1) 4结构、型号、型式与基本参数 (2) 5要求 (3) 6试验方法 (9) 7检验规则 (10) 8标志、包装、运输与贮存 (11) 附录A料斗参数尺寸 (13) A.1CH3-10型料斗参数尺寸 (13) A.2CH15-35型料斗参数尺寸 (13) 图1Z型提升机链轮安装图 (6) 图2Z型提升机机壳 (6) 图 A.1CH3-10型料斗 (13) 图 A.2CH15-35型料斗 (13)
前言 本标准按照GB/T1.1-2009《标准化工作导则第1部分：标准的结构和编写规则》给出的规则起草。本标准由衡水昌弘矿山机械有限公司提出。 本标准由衡水昌弘矿山机械有限公司、河北省机械科学研究设计院共同起草。 本标准主要起草人：吴海霞、李建军、庞桂连、庞吉宇、周雷、许志义、葛新生。 本标准自发布之日起有效期限3年，到期复审。
Z型（垂旋斗）提升机 1范围 本标准规定了Z型(垂旋斗)提升机(以下简称“Z型提升机”)的型式、术语和定义、型号与基本参数、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输与贮存。 本标准适用于单一水平、水平+垂直+水平或在一条直线可任意拐弯组合形式输送块状、颗粒状、粉状等松散物料的提升机，尤其适用于需要单机多点入料、多点卸料输送物料的提升机。 有特殊要求的C型、一型、混合型的提升机，通用部分亦可参照适用。 2规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB/T191包装储运图示标志 GB/T985.1气焊、焊条电弧焊、气体保护焊和高能束焊的推荐坡口 GB/T985.2埋弧焊的推荐坡口 GB/T1184—1996形状和位置公差未注公差值 GB/T1348球墨铸铁件 GB2894安全标志及其使用导则 GB5226.1-2008机械电气安全机械电气通用技术条件第1部分：通用技术条件 GB/T5269-2008/ISO1275：2006传动与输送用双节距精密滚子链、附件和链轮 GB/T6402钢锻件超声检测方法 GB/T8923.1-2011涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级 GB/T9286-1998色漆和清漆漆膜的划格试验 GB/T9439灰铸铁件 GB/T13306标牌 GB/T13384机电产品包装通用技术条件 GB/T16288-2008塑料制品的标志 GB/T18593-2001熔融结合环氧粉末涂料的防腐蚀涂装 GB19891机械安全机械设计的卫生要求 JB/T10841-2008输送用单节距和双节距空心销链及附件 3术语和定义 下列术语和定义适用于本文件。 3.1垂旋斗 通常，不论水平还是垂直位置，料斗始终在重力作用自然下垂，入料口朝上；只有卸料时，通过卸料装置诱导使料斗旋转卸料，卸料后复原。 3.2Z型（垂旋斗）提升机 Z型（垂旋斗）提升机是在封闭的壳体内，物料沿着Z字形的物料输送方向，实现水平+垂直+水平输送物料的（垂旋斗）提升机。