500吨起重机吊支腿受力计算书
引言
本文档旨在对500吨起重机吊支腿的受力进行计算和分析。通过计算支腿的受力情况，可以评估其在吊重过程中的稳定性和安全性。本文将依据相应的物理原理和力学知识进行计算，以得出支腿所承受的力的大小和方向。
起重机参数
- 起重机吊重能力：500吨
- 支腿数量：4根
- 支腿长度：待测量
受力计算方法
1. 首先，我们需要确定起重机的重心位置。通过测量和计算起重机的构造和重量分布，可以得到其重心相对于支腿的位置。
2. 然后，我们需要确定支腿的位置和角度。通过测量起重机的支腿长度和安装角度，以及起重机和支腿之间的相对位置，可以获得支腿的几何参数。
3. 接下来，我们可以根据起重机吊重的方向和重量，结合支腿的几何参数，使用力学原理计算出每根支腿所承受的力的大小和方向。
受力分析
在计算过程中，我们将考虑以下因素对支腿受力的影响：
- 起重机的额定吊重能力
- 起重机的几何参数和构造
- 支腿的长度和角度
- 支腿安装的稳定性
- 地面或支撑物的承载能力
通过对这些因素的综合分析，我们可以得出支腿受力的具体结果和分布情况。
结论
根据上述方法和分析，我们可以得出500吨起重机吊支腿的受力计算结果。这些计算结果对于评估支腿在吊重过程中的稳定性和
安全性非常重要。在实际操作中，应密切关注支腿受力情况，并采取适当的措施来确保起重机的安全运行。
注意：本文档仅为计算和分析结果，并不涉及实际操作。具体的操作和安全措施应根据实际情况和相关法规进行制定。
参考文献：
- [引用文献1]
- [引用文献2]
目录 摘要.................................................................................................................... 错误！未定义书签。Abstract： .......................................................................................................... 错误！未定义书签。第一章总体计算 .. (1) 一、总图及主要技术参数 (1) （一）主要技术参数 (1) （二）总图 (1) 二、稳定性计算 (3) （一）工作状态稳定性计算 (3) 第二章主梁计算 (8) 一、载荷荷及内力计算 (8) （一）移动载荷及内力计算 (8) （二）静载荷及内力计算 (8) （三）风载及内力计算 (9) 及内力计算 (10) （四）大车紧急制动惯性力F 大惯 二、主梁截面几何参数计算 (12) （一）主梁截面图 (12) 三、载荷组合及强度稳定性验算 (14) （一）载荷组合 (14) （二）弯曲应力验算 (15) （三）主梁截面危险点验算 (15) （四）.主梁疲劳强度计算 (16) （五）稳定性验算 (18) （六）验算跨中主、副板上区格的稳定性。 (19) 第三章支腿设计计算 (24) 一、支腿简图 (24) （一）刚性支腿 (24) （二）柔性支腿 (25) 二、支腿截面几何参数设计计算 (27) （一）刚性支腿截面I-I (27)
（二）刚性支腿截面II-II .................................................................................................27 （三）柔性支腿截面I-I ....................................................................................................28 （四）柔性支腿截面II-II .................................................................................................28 三、载荷以及内力计算 .. (29) （一）主梁自重对刚柔腿的作用见下图 ..............................................................................29 （二）计算载荷对刚柔支腿的作用 .....................................................................................29 （一）马鞍和支腿自重对刚、柔腿的作用 ...........................................................................30 （二）大车运行方向风载荷以及惯性力对刚、柔腿的作用 ..................................................30 （三）载荷组合 .................................................................................................................38 （四）刚性腿截面I-I 和II-II 柔性腿截面'I I -和'II II -的强度I I -σII II -σ和'I I -σ' II II -σ 计算 (40) 第四章门型架的计算 (42) 一、载荷及内力计算 .................................................................................................................42 二、强度计算 ............................................................................................................................45 参考文献 ..........................................................................................................................................47 致谢 .................................................................................................................................................48 附录2：外文翻译.. (49)
汽车吊吊装计算 起重机的选择主要是根据厂房跨度、构件重量、吊装高度、现场条件及现有设备等确定一、机具选择 1、作业吊车 考虑作业场地限制，加上部分单体如2000区高度较高，故拟选用50T汽车吊，25T配合的吊装施工。其中大部分单体周围有临时道路，经处理后能满足汽车吊施工要求。由于5座厂房环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用同一作业方式。 2、2000区作业吊车的选择 采用斜吊法吊装，最长最重的柱子约重5t，长11m柱为验算对象，11米柱若能满足受力要求，那么其他梁也能满足吊装要求。 （1）本2000区项目吊机作业。 （Q主+ Q副）K≥Q1+Q2 取最重柱自重5吨，即Q1=5吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。即：Q主+ Q副≥5.6吨。 （2）起重高度计算 H≥H1+H2+H3+H4 式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离； H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离； H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m； H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)； H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。 取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝11米，H4取3米。选用起重机的起重高度H≥16.2米，起重高度取17m。 （3）起重臂长度计算： l≥(H+h0-h)/sinα 式中l——起重臂长度（m）； H——起重高度（m）； h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）； h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m； α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。 l≥(17-1)/sin(70°)=15米。 （4）吊车工作半径取15m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用1台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。 3、地基承载力验算 汽车吊工作时最不利的情况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台吊车的重量（包括自重和荷重），即： 式中：G—汽车吊自重，取50t吊车验算，为40.4t Q—汽车吊最大荷重（额定荷重），为36.5t。 汽车吊对路基的压强应为： 式中：S—支腿着点面积 因此，50t汽车吊工作时地基承载力的要求为不小于4.24MPa，所以处理后的路基地基承载力设计要求应不小于4.24Mpa。
(推荐)起重机吊支腿负荷计算 起重机的吊支腿是起重机稳定运行的重要部分，负责承受起重 机提升负荷时的垂直力和水平力。为了确保吊支腿的安全稳定，我 们需要进行负荷计算。本文将就起重机吊支腿负荷计算的方法和步 骤做一个简要介绍。 1. 起重机吊支腿负荷计算的背景 起重机吊支腿负荷计算是为了确保起重机稳定运行，避免过载 和倾覆的发生。吊支腿在受力过大的情况下可能会出现变形或破坏，因此负荷计算是确保吊支腿能够安全承载起重物的重要环节。 2. 起重机吊支腿负荷计算的步骤 （1）确定起重机的工作条件和设计参数：包括起重机的额定 载荷、吊臂长度、起升高度、支腿布置方式等。 （2）计算吊物对支腿产生的垂直力：根据起重机的额定载荷，通过力学原理计算出吊物产生的垂直力。
（3）计算吊物对支腿产生的水平力：根据吊物的水平力矩和支腿的位置，通过力学原理计算出吊物对支腿产生的水平力。 （4）确定支腿的数量和位置：根据起重物的负荷特点和起重机的设计要求，确定支腿的数量和位置。支腿的数量和位置要合理布置，以保证吊支腿能够平衡承受吊物的垂直力和水平力。 （5）根据支腿的数量和位置，计算单个支腿的承载能力：根据支腿的材料和截面尺寸，通过结构力学原理计算单个支腿的承载能力。 （6）在计算时要考虑支腿的系数：支腿实际的承载能力需要考虑系数，如支腿的容许应力系数、稳定系数等，以确保支腿在实际使用时具备足够的安全保证。 3. 起重机吊支腿负荷计算的注意事项 在进行起重机吊支腿负荷计算时，需要注意以下几个方面：
（1）准确获取起重机的工作条件和设计参数，确保计算的准 确性。 （2）在计算垂直力和水平力时，要注意计算公式的准确性和 合理性，避免出现误差。 （3）支腿的数量和位置的选择要根据实际情况进行合理判断，确保支腿能够稳定支撑吊物的负荷。 （4）在计算单个支腿的承载能力时，需要综合考虑材料的强 度指标和支腿的结构特点，计算结果应与实际情况相匹配。 4. 总结 起重机吊支腿负荷计算是确保起重机的安全运行的重要环节。 通过合理的计算步骤和注意事项，可以保证吊支腿能够稳定承载起 重物的垂直力和水平力。在实际使用中，还需要定期进行支腿的检 测和维护，确保吊支腿的安全可靠，从而保障起重机的正常运行。
QTZ5515塔式起重机基础设计计算书 一、计算条件 1、塔机基础按固定底架考虑； 2、垂直荷载： P1=底座压重500KN＋塔机自重510KN＝1010KN； 3、基础其他荷载 按最不利的情况考虑，基础所受的水平力P2＝80KN，基础所受的倾覆力矩M1＝2 200KN.m； 二、塔机基础结构形式及尺寸选定 桩承台采用四桩承台，承台尺寸为长×宽×高=4.0m×4.0m×2.5m。管桩中心距3m×3m。桩长约32m。 基础承台自重：G1=4.0m×4.0m×2.5m×25KN/m3=1000KN 桩自重：G2＝2.73KN/m×32m×4 =303.36KN 桩中至塔吊中距离：L1=3/2*√2=2.12m 三、混凝土基础计算 1．单桩作用荷载计算 当塔吊臂与桩基承台边线成45度时 Q＝(G1＋P1)/4 ±（M1+P2+h）×L1/∑L12 ＝(1000+1010)/4±(2200+80+2.5)×2.12/2×2.122 ＝502.5±538.33 Qmax＝1040.83KN Qmin= -35.83KN 2、单桩抗压与抗拔承载力计算 1）抗压承载力计算 Q1＝QtAt+U i∑Qsli ＝8000×910×10－4＋1.256（2×25＋10×20＋5×22＋2.55×60＋7.05×80＋2×150） ＝728＋1377×1.256 ＝2457.5KN Q1＝2457.5KN﹥(G1＋P1＋G2)/4＝578.34KN 且QS=1.2Q1＝1.2×2457.5＝2949KN﹥Qmax＝1040.83KN 满足要求。 2）桩抗拔极限承载力计算 依据工程地址勘查报告，土层自上而下物理性能从参数为： 岩土名称层厚（m）承载力标准值（Kpa）摩擦力标准值（Kpa） 松填土 4 耕土 2 25 淤泥质粘土 10 20 粉细沙 5 22 粉质粘土 2.55 60 全风化混合岩 7.05 80 强风化岩 9 8000 150 按《建筑桩基技术规范》JGJ94-94进行桩基受拉承载力验算，验算公式：Qmin ﹤UK/YS+G2
附件三： 汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示，G 0为下车重量；G 1 为上车 和吊重的重量和，移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M；e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿中心的距离，按对称轴为直角坐标系定位。R 1、R 2 、R 3 、R 4 分别是 四支腿的支反力,其中R 3、R 4 为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K汽车起重机 支腿间距如图1中，a=3.78m，b=3.8m。 为简化计算，假设4条支腿支撑在同一水平面内，它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图，分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P，最后在支腿处迭加，根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m，臂长约为18.8m，根据额定起重表，幅度14m、臂长21.28m最大吊重为29.3t>22t，满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长14.95m，宽3m，行驶状态车重55t，主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数
吊机支腿纵向距离7.56m ，横向距离7.6m ，支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg 。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0，尺寸位置关系详见图2，由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得：下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为： 9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46 62200 6.78Rc m ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯= = 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为6.78-4.9=1.88m 工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为3.63m ，上车配重及吊重支点 G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=0.15m ，下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=1.88-0.15=1.73m 。 二 、边梁吊装吊机支腿反力计算 边梁重21.97t ，不考虑铺装层，按22t 计算。 1、边梁吊装支腿反力计算 由以上计算可知： a=3.8m ，b=3.78m ，e 0=1.73 m ，e 1=0.15m ， G 0=622KN,G 1=220+380=600KN ； (1)当а=1060时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为7.01m ，吊重产生的力矩M=6.964×220=1542.6KN ·m ；代入上述公式得： (2)当а=440时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为8.744m ，M=8.882×220=1923.7 KN ·m 。代入上述公式得： (3)当а=-220时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为13.8m ，M=13.65×
门式起重机支腿计算的算例 假设需要设计一台起重能力为50吨的门式起重机，起重高度为15米，跨度为20米。根据设计要求，我们需要计算该门式起重机的支腿的尺寸 和数量。 1.支腿的计算 起重机的设计载荷为50吨，根据设计规格，我们假设支腿所受到的 载荷为总载荷的1/4，即12.5吨。 支腿受到的压力可由以下公式求得： P=(F×h)/(l×b) 其中，P为支腿所受到的压力，F为载荷，h为起重高度，l为支腿距 离螺栓中心的水平距离，b为支腿的尺寸。 假设支腿距离螺栓中心的水平距离为2米，支腿的尺寸为36厘米 ×36厘米。代入公式可得： P=(12.5吨×15m)/(2m×0.36m×0.36m)=5969.44N 2.支腿脚座的计算 支腿脚座尺寸的计算通常按照静力平衡方程进行。假设支腿脚座的尺 寸为a米×b米，支腿所受到的压力为P，根据静力平衡方程可得：P×a=M 其中，M为支腿脚座的抵抗力矩，可以通过以下公式计算： M=P×(l1+l2)
其中，l1为支腿脚座到支腿气缸中心的水平距离，l2为支腿脚座到螺栓中心的水平距离。 假设支腿脚座到支腿气缸中心的水平距离为0.5米，支腿脚座到螺栓中心的水平距离为1.5米。代入公式可得： 根据抵抗力矩和支腿脚座的尺寸计算支腿所需尺寸。由于支腿脚座的尺寸和支腿的尺寸相同，假设支腿脚座的尺寸为36厘米×36厘米。 可得： P×a=M a=2m 所以支腿脚座的尺寸为2米×2米。 3.支腿数量的计算 根据起重机的设计要求，我们需要计算门式起重机的支腿数量。由于起重机需要承担较大的载荷，通常需要采用四点支撑的方式。 所以，该门式起重机需要布置四个支腿。 综上所述，该门式起重机的支腿尺寸为2米×2米，支腿的数量为四个。这样设计可以确保起重机的安全使用和稳定性。
国道314线库车至阿克苏高速公路 QLM2X65t-45m-14m 龙门吊受力计算书 中国交通建设 库车至阿克苏高速公路建设指挥部四分指挥部
QLM2X65t-28m-14m 龙门吊受力计算书 一、 龙门架平面内力计算： 本龙门吊采用两个刚性支腿进行支承，将龙门架当做平面钢架计算。龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a ） (图a) (图b) 第二种情况是当龙门起重机打车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b ）当计算主梁内力时，取图a ，当计算支腿内力时取图b ，这是因为采用一次超静定结构计算简图时，钢架在垂直、荷载作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。 1、 主梁垂直平面内的受力计算： （1） 负载引起的内力（受力图如图c,主梁弯矩图如图d ） V B V A 45m 38m 38m 45m
（图c ） P=G 自+G 起=60KN+650KN=710KN （图d ） 由于起升速度很低，为0.9m/min ，所以可以不考虑起升加速度的影响。 当跨度为36m 时 m KN L L P M ⋅=⨯=-=24852/77102/)(11max 主梁承受的剪力为Q=710KN 当荷载如a （2）主梁均布自重引起的内力： 主梁均布自重引起的弯矩图如图f L G L L G qL M ⨯⨯=⨯⨯==- 主主8/11/8/18/12122max 当L=45m ，L1=50.6m 时， 主梁自重G 主=50.6t ，q=0.1t/m m KN L q M ⋅=⨯⨯=25.25318/122max 主梁在垂直平面内主要验算两个危险截面，一是主梁两天车间 （图f ）
汽车吊吊装计算 一、机具选择 1、作业吊车 考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。 2、作业吊车的选择 以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。 （1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。 （Q主+ Q副）K≥Q1+Q2 取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。即：Q主+ Q副≥39吨。 （2）起重高度计算 H≥H1+H2+H3+H4 式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离； H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离； H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m； H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)； H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。 取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。 （3）起重臂长度计算： l≥(H+h0-h)/sinα 式中l——起重臂长度（m）； H——起重高度（m）； h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）； h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m； α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。 l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。 （4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。 50T吊车性能参数表 工作半径(m) 主臂长度(m) 10.70 18.00 25.40 32.75 40.10 3.0 50.00 3.5 43.00 4.0 38.00 4.5 34.00 5.0 30.00 24.70 5.5 28.00 23.50 6.0 24.00 22.20 16.30 6.5 21.00 20.00 15.00
吊 装 计 算 书 一:起重机的选型 1:起重力 起重机的起重力Q≧Q1+Q2 Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱 7.5吨。 Q2帮扎索具的重量。取2吨 Q=32+2=34吨 2:起重高度 起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4 式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容. H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米 H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M); H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米
上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米 3:回转半径 R=b+Lcomα b—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离. L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角 R=16.32米,主臂长选用54.8米 根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨 二:履带式起重机稳定性计算 1:起重机不接长稳定性计算 履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算. 当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时: K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15 只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时: K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4 式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KN G2---起重机机身不转动部分的重力,取357KN G0—平衡重的重力, 取280KN G3---起重臂重力, 取85.1KN Q----吊装荷载(包括构件重力和索具重力) q----起重滑车组的重力
庆鼎精密电子(淮安）有限公司 吊 装 计 算 书
现场预备吊装构建重量计算图表如下： GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg 现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示： 可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、计算示意图
参数示意图 起重臂坐标示意图三、起重机核算
建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴， A点坐标： x A=R+b3=9+2.67=11.67m y A=0m B点坐标： x B=S/2=2/2=1m y B=h3-h b=24.8-3.3=21.5m C点坐标： x C=0m y C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m 直线AC的倾角： α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935° 经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/ (y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189° 起重臂仰角：α=α1=68.935° 最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m 幅度：R=9m
起重运输与吊装工艺计算书
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河北建筑工程学院 课程设计计算说明书 题目名称:起重运输与吊装工艺 系: 机械工程系 专业:建筑设备工程技术 班级: 设备102 学号：20１05０4２18 学生姓名: 赵波 指导教师：张永清
职称：教授 ２013年3月1日 目录 一、课程设计任务书1ﻩ 建筑设备工程技术专业《起重运输与吊装工艺》课程设计任务书1ﻩ 二、设计内容4ﻩ 方案一：采用斜桅杆吊装法 (4) 方案二:采用直立单桅杆整体吊装4ﻩ 方案三:采用屋架吊点吊装 (4) 三、直立单桅杆吊装方法的设计方案计算与说明5ﻩ 1.二次运输6ﻩ 2准备工作 (6) ⒊正式吊装........................................................... ７ ⒋调试8ﻩ ⒌拆卸放倒桅杆8ﻩ 四、直立桅杆的受力分析计算: ........................ ８ ⑴计算载荷8ﻩ ⑵每组滑轮组的受力 (8) ⑶卷扬机的选择8ﻩ 五、起重施工安全技术措施如下： (9)
六、参考文献 (10) 七、设计小结1ﻩ０ 八、本方案设计的优缺点 .............................................. １0 一、课程设计任务书 建筑设备工程技术专业《起重运输与吊装工艺》课程设计任务书 《起重运输与吊装工艺》课程设计是专业课中一次全面的设计训练，也是本课程的重要教学环节。 一、设计目的 巩固和扩大本专业学业学生所学的基本理论，基本知识和基本技能培养理论联系实际的正确设计思想，训练综合运用已经学过的理论和安装实践知识与分析解决安装工程实际问题的能力。 使学生具有正确的计算、绘图、收集和使用技术资料、标准、和规范的基本技能，并能进行经验估算和处理数据等。 二、设计任务 通用的整体式15０T/30T桥式起重机的吊装方案。 三、工程概况 某机械厂的重型压力车间是一个新建车间，其中150T/3０T桥式起重机是重型压力车间最大的一台起重机。安装在车间总装工段,投产后,用搬来压力机较重的部件。 为安装其余设备提供吊装工具,加快整个车间的安装速度。另外,总装工段其它设备尚未安装，场地空敞,便于吊装工作的展开。因此现阶段将１50Ｔ/30T桥式起重机吊装就位。 厂区道路可通车至车间门外。车间内已接通电源，土建施工基本结束。车间内同一跨的一台50T/1０T起重机已投入使用。(标高12m),车间外露天跨有一台
第一节吊鼻选择计算在施工中现场常用的吊鼻, 一般有两种 . 一种是钢筋焊制吊鼻, 另一种是钢板焊制吊鼻 . 钢筋焊制吊鼻 , 设置简单 , 常用于较轻吊件上 . 钢板焊制吊鼻 , 设置较复杂 , 常用于较重吊件上 , 现分述于后 . 一. 钢筋吊鼻选择计算： 如图 4-1 所示： W=10吨 熔焊面积 100mm 图 4-1 起吊 10T 重件， D10用钢筋做吊鼻，钢筋与重件焊接断面为D10，长度为100mm，选择钢筋直径 . 先选择Ф 20 钢筋做吊鼻 . Ф20 钢筋的断面积 F=2( 查表得 ). 按拉力计算，吊鼻拉应力： ó=W/2F=10000/2×=1592kg/cm2 按剪力计算吊鼻的剪应力: τ=W/2F=10000/2×=1592kg/cm2 从以上计算看 , 钢筋吊鼻的剪应力过高 , 必须选择较粗的钢筋 . 如选用Ф 30 钢筋做吊鼻 , 则Ф 30 钢筋的断面积F=2则剪应力 : τ=W/2F=10000/2×=707kg/cm2 剪应力已低于 800kg/cm2, 说明使用普通 3 号钢Ф 30 做吊鼻是安全的 . 采用钢筋吊鼻 , 在重件起立过程中, 钢筋会拉弯 , 但由于吊鼻是一次性使用, 起
立时拉弯 , 立直时又拉直 , 对一般 3 号钢来说是承受得了这一次变形的 , 所以不会出事故 , 但钢筋焊缝必须足够 , 要做焊缝应力计算 , 其剪应力也不得超过许用应力值 , 一般焊缝要超过计算长度多一些好 . 二.钢板吊鼻选择计 算如图 4-2 所示： ó=12mm W=10 吨Φ50 孔W=10吨 焊缝角 1040mm焊缝角 10 100mm 图 4-2图 4-3 采用ó=12mm钢板做吊鼻 . 吊鼻开Ф 50 孔, 焊 100mm固定钢板，板宽 120mm,则应力计算如下： τ=W/2F=10000/(2×4×=1041kg/cm2>800kg/cm2 拉孔板两侧拉应力为： ó=W/F=10000/（12-5 ）× =1190kg/cm2 拉板焊缝剪应力为： τ=W/F=10000/(10×× 2)=625kg/cm 2 从以上核算看，主要是孔上方高度不够，造成孔上方剪应力过高，如将孔上方高度从 40mm扩大到 60mm，则其剪应力为： τ=W/2F=10000/2×6×=694kg/cm2 这样改动后，吊鼻拉板就安全了，但平放钢板吊鼻的端部焊缝在起立过程中
桁架式双梁门式起重机设计计算书 设计： 审核：
第一章 型式及主要技术参数 一、型式及构造特点 ME型桁架式双梁门式起重机，主要适用于大型料场、铁路货站、港口码头等装卸、搬运；还可以配以多种吊具进行各种特殊作业。 正常使用的工作环境温度为-25℃~+40℃范围内。安装使用地点的海拔高度不得超过2000m,超过1000m时，应对电动机容量进行校核。 整机主要由门架、小车、大车运行机构及电气控制设备四大部分组成：门架采用桁架结构，具有自重轻、用料省、刚度大、迎风面积小等特点。本机小车有两个吊钩，分为主、副钩，小车副钩可在额定负荷范围内，协同主钩进行工作（但决不允许两钩同时提放两个重物），物体的重量不得超过主钩的额定起重量。 二、主要技术参数和结构简图 主要技术参数 工作级别：A5、操纵方式：地操、单边悬臂长：9.1m 起重量：主钩75t 副钩20t 跨度：27 m 起升高度：11/13m 主钩起升速度：3.7m/min 副钩起升速度：6m/min （1）
小车运行速度：27m/min 大车运行速度：34.1m/min 小车轮距：2800mm 小车车轮：4-φ500 小车轨距：3600mm 小车轨道：P43 大车轮距：10600mm 大车车轮：8-φ700 大车轨距：27000mm 大车轨道：QU80 起重机总重：117067kg 其中：小车运行机构：22080kg 大车运行机构：12780kg 电气设备（含电缆卷筒）等：4120kg 门架金属结构部件重量： 主梁：2x24751=49502kg 支腿（Ⅰ）：2x2835.3=5670.3kg 支腿（Ⅱ）：2x2245=4490kg 联系梁：2x992.4=1984.8kg 马鞍梁：2962.6kg 下横梁：2x4871=9742kg 电缆滑车架：1332kg 梯子、平台、栏杆等：1720kg 电缆拖车自重：1320㎏ （2）