梁模板(工具式钢管立柱支撑)计算书
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段：L1。
梁底承重立柱根数：1；
(二) 支撑参数
立柱上半段采用Φ48.6×2.4mm钢管，长度为0.525m；
立柱下半段采用Φ60.5×2.4mm钢管，长度为1.7m；
钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；
钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；水平拉条方式：中间设置一道；
插销直径10mm；插销孔径12mm；钢插销抗剪强度设计值为125N/mm2；
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G
2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G
3k
：1.5kN/m3；
梁侧模板自重标准值G
1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G
4k
：12.933kN/m2；
振捣砼对梁侧模板荷载Q
2k
：4kN/m2；
梁底模板自重标准值G
1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q
2k
：2kN/m2；
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：25mm；
抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.5钢管；
间距(mm)：100,200；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(三) 次楞参数
材料：1根50×100矩形木楞；
间距(mm)：400；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(四) 加固楞支拉参数
加固楞采用固定支顶点支拉；
固定支顶点水平间距：500mm；固定支顶点竖向间距(mm)依次是：100,200；
4.梁底模板参数
搭设形式为：1层梁横向顶托承重；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：25mm；
抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：1根100×100矩形木楞；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.480m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 480×253/12= 6.250×105mm4；
W = 480×252/6 = 5.000×104mm3；
1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G
4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F
1=0.22γtβ
1
β
2
V1/2
F
2
=γH
其中γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.600m；
β
1
-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β
2
-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：
F
1
=12.933 kN/m2
F
2
=14.400 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G
4k =min（F
1
，F
2
）=12.933 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；
(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q
2k
Q
2k
=4kN/m2；
(三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.48=6.208kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=9.236kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.48=9.124kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.48=9.236kN/m；
2.面板抗弯强度计算
σ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =5.000×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=1.847×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合: q=9.236kN/m；
面板计算跨度: l = 400.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.847×105 / 5.000×
104=3.694N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=3.694N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=30N/mm2，满足要求！
3.面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 6.208 kN/m；
l-面板计算跨度: l =400.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 6.250×105mm4；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×6.208×400.0004/(384×11500×6.250×105) = 0.288 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.288mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距400mm。
次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4；
W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.400=5.173kN/m ；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
底部荷载：
q=max （q1，q2）=7.697kN/m ；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.400=7.603kN/m ；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.400=7.697kN/m ；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×4×0.400=1.411kN/m ；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 100200
180
7.697kN /m
411kN /m
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN ·m)
剪力图(kN) 100200
180
5.173kN /m
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.036kN ·m
最大剪力：V= 0.704kN
最大变形：ν= 0.004mm
最大支座反力：F= 1.259kN
(三) 次楞计算
(1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.036×106/8.333×104 =0.436N/mm 2
实际弯曲应力计算值 σ=0.436N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm 2，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS 0/Ib=0.704×1000×62500/(4.167×106×50)=0.211N/mm 2；
实际剪应力计算值 0.211 N/mm2小于抗剪强度设计值 [f
]=1.600 N/mm2，满
v
足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.259kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.869kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
150400400400150
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
150400400400150
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.112kN ·m
最大剪力：V= 1.259 kN
最大变形：ν= 0.023mm
最大支座反力：F= 1.774kN
(1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.112×106/1.016×104 =10.994N/mm 2
实际弯曲应力计算值 σ=10.994N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm 2，满足要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS 0/It w =0.630×1000×6946/(2.438×105×3.5)=5.125N/mm 2；
实际剪应力计算值 5.125 N/mm 2 小于抗剪强度设计值 [f v ]=120.000 N/mm 2，
满足要求！
(3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.250m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 250×253/12= 3.255×105mm4；
W = 250×252/6 = 2.604×104mm3；
1.荷载计算及组合
模板自重标准值G
1k
=0.5×0.250=0.125 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G
2k
=24×0.250×0.6=3.600 kN/m；
钢筋自重标准值G
3k
=1.5×0.250×0.6=0.225 kN/m；
永久荷载标准值G
k = G
1k
+ G
2k
+ G
3k
=3.950 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q
2k
=2×0.250=0.500 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=3.950kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=5.240kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×3.950+1.4×0.500) =4.896kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×3.950+1.4×0.7×0.500) =5.240kN/m；
2.面板抗弯强度验算
σ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.604×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=4.192×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合:q=5.240kN/m；
面板计算跨度: l = 800mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.192×105/2.604×
104=16.098N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=16.098N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=30N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 3.950 kN/m；
l-面板计算跨度: l =800mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--截面惯性矩: I =3.255×105mm4；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×3.950×800.0004/(384×11500×3.255×105) = 5.628 mm；
实际最大挠度计算值: ν=5.628mm大于最大允许挠度值:[ν] =3.200mm，不满足要求！
建议增大面板厚度或者减小立柱沿梁跨度方向的间距！
五、梁底支撑梁的计算
支撑梁采用1根100×100矩形木楞，间距800mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×833.33×104= 8.333×106 mm4；
W=1×166.67×103= 1.667×105 mm3；
E=10000 N/mm2；
1.荷载计算及组合：
模板自重标准值G
1k
=0.8×(0.5×2×0.48+0.5×0.25)/0.25=1.936kN/m；
新浇筑砼自重标准值G
2k
=24×0.8×0.6=11.520 kN/m；
钢筋自重标准值G
3k
=1.5×0.8×0.6=0.720 kN/m；
永久荷载标准值G
k = G
1k
+ G
2k
+ G
3k
=14.176 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q
2k
=2×0.8=1.600 kN/m；
(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×14.176+1.2×0.060+1.4×
1.600)=17.391kN/m；
(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×14.176+1.35×0.060+1.4×0.7×
1.600)=18.708kN/m；
(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：
均布荷载标准值q3=14.176+0.060=14.236 kN/m；
2.支撑梁验算
梁底有一根工具式钢管立柱支撑，布置在梁底中间，支撑梁按照一段固定的悬臂梁计算。
最大弯矩 M =0.5ql
1
2=0.5×18.708×0.1252=0.146kN.m
最大剪力 V=ql
1
=18.708×0.125=2.338 kN
最大支座力 F=2×ql
1
=2×18.708×0.125=4.677kN
最大变形ν=ql
1
4/8EI=14.236×125.0004/(8×10000.000×8.333×106)
=0.005mm
(一) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.146×106/1.667×105 =0.877N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=0.877N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(二) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=2.338×1000×125000/(8.333×106×100)=0.351N/mm2；
实际剪应力计算值 0.351 N/mm2小于抗剪强度设计值 [f
v
]=1.600 N/mm2，满足要求！
(三) 支撑梁挠度计算
最大挠度：ν =0.005mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.500mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.005mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.500mm，满足要求！
六、立柱的稳定性和强度计算
1.立柱的稳定性计算
(一) 立柱上半段的稳定性计算
立柱的稳定性计算公式
σ = N/(υA)≤[f]
其中σ -- 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；
N -- 立柱的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N
1
=4.677 kN；
立柱钢管和拉条的自重： N
2
=0.9×1.2×0.024=0.026 kN；
N =N
1+N
2
=4.677+0.026=4.703 kN；
υ-- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 l o/i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D得到υ= 0.929；
立柱计算长度l
o
=0.525m；
计算立柱的截面回转半径i =1.640cm；
A -- 立柱净截面面积： A =3.480cm2；
[f] -- 钢管立柱抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立柱长细比λ计算值：λ=l
o
/i=0.525×100/1.640=32.012
钢管立柱长细比λ= 32.012 小于钢管立柱允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立柱受压应力计算值：σ=4.703×103/(0.929×3.480×102) =
14.547N/mm2；
立柱上半段的稳定性计算σ = 14.547N/mm2小于钢管立柱抗压强度的设计值
[f] = 205 N/mm2，满足要求！
(二) 立柱下半段的稳定性计算
立柱的稳定性计算公式
σ = N/(υA)≤[f]
其中σ -- 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；
N -- 立柱的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N
1
=4.677 kN；
立柱钢管和拉条的自重： N
2
=0.9×1.2×0.209=0.226 kN；
N =N
1+N
2
=4.677+0.226=4.903 kN；
υ-- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 l o/i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D得到υ= 0.671；
立柱计算长度l
o
=1.7m；
计算立柱的截面回转半径i =2.060cm；
A -- 立柱净截面面积： A =4.380cm2；
[f] -- 钢管立柱抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立柱长细比λ计算值：λ=l
o
/i=1.7×100/2.060=82.524
钢管立柱长细比λ= 82.524 小于钢管立柱允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立柱受压应力计算值：σ=4.903×103/(0.671×4.380×102) =
16.675N/mm2；
立柱下半段的稳定性计算σ = 16.675N/mm2小于钢管立柱抗压强度的设计值
[f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.立柱的支撑强度计算
(一) 立柱上半段的支撑强度计算
立柱支撑强度计算容许荷载：
[N]=f ×An =205×(348-2×12×2.4)×10-3 = 59.532kN；
立柱上半段受到的轴心压力设计值 N=4.703kN，小于立柱上半段的支撑强度容许荷载[N] = 59.532kN，满足要求！
(二) 立柱下半段的支撑强度计算
立柱支撑强度计算容许荷载：
[N]=f ×An =205×(438-2×12×2.4)×10-3 = 77.982kN；
立柱下半段受到的轴心压力设计值 N=4.903kN，小于立柱下半段的支撑强度容许荷载[N] = 77.982kN，满足要求！
3.插销抗剪强度计算
插销抗剪强度计算容许荷载：
[N]=fv×2Ao=125×2×π×(10×0.5)2×10-3 = 19.635kN；
插销受到的剪力设计值 N=4.703kN，小于插销抗剪强度计算容许荷载[N] = 19.635kN，满足要求！
4.插销处钢管壁承压强度计算
(一) 立柱上半段的插销处钢管壁承压强度计算
插销处钢管壁承压强度计算容许荷载：
[N]=fce×Ace=325×2×2.4×10×10-3=15.600kN；
立柱上半段插销处钢管壁受到的轴心压力设计值 N=4.703kN，小于立柱上半段的插销处钢管壁承压强度计算容许荷载[N] = 15.600kN，满足要求！
(二) 立柱下半段的插销处钢管壁承压强度计算
插销处钢管壁承压强度计算容许荷载：
[N]=fce×Ace=325×2×2.4×10×10-3=15.600kN；
立柱下半段插销处钢管壁受到的轴心压力设计值 N=4.703kN，小于立柱下半段的插销处钢管壁承压强度计算容许荷载[N] = 15.600kN，满足要求！
七、立柱的地基承载力计算
立柱基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f
g
地基承载力设计值:
f g = f
gk
×k
c
= 144.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：f
gk
= 180 kPa；
模板支架地基承载力调整系数：k
c
= 0.8；
立柱基础底面的平均压力：p = N/A =19.612 kPa；
立柱的轴心压力设计值：N =4.903 kN；
基础底面面积：A = 0.25 m2。
p=19.612kPa ＜ f
g
=144.000kPa 。地基承载力满足要求！
八、结论和建议
1.梁底面板实际最大挠度计算值: ν=5.628mm大于最大允许挠度值:[ν]
=3.200mm，不满足要求！建议增大面板厚度或者减小立柱沿梁跨度方向的间距！
模板支撑体系技术标准 一、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范 5.1.6承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载。 6.1.1应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。 6.1.9支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合下列规定： 1.梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。 2.钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入长度不得小于15mm,螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 3.在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平杆。扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平杆中间应分别增加一道水平杆。所有水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 4.钢管立柱的扫地杆、水平杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 5.梁下支撑立柱应设置纵横向扫地杆、水平杆与支撑体系连成一体。 6.2 支架立柱安装构造 6.2.4当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其安装构造应符合下列规定： 1.钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。 2.钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。 3.立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。 4.严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平杆上。 5.满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见图 6.2.4—1）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。当建筑层高
模板支撑脚手架搭设施工技术要求 一、必须做好施工准备工作。 1、扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 2、模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、荷载和工艺制定。 3、模板支架专项施工方案编制时，宜采用相关专业软件进行计算。 4、模板支架专项施工方案应由施工企业技术负责人批准，并报总监理工程师批准。 5、模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。 二、钢管、扣件管理 1、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。 2、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。 3、钢管外观质量要求：
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度 钢管应进行防锈处理。 4、扣件外观质量要求： 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 扣件应进行防锈处理。 5、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 6、施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。 三、地基与基础 1、模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足承载力要求。 2、应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。 四、立杆、水平杆、剪刀撑必须都按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中相关要求搭设。 纵向水平杆的构造应符合下列规定： （1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 横向水平杆的构造应符合下列规定：
盘县火车站棚户区改造项目 插 槽 式 钢 管 模 板 支 撑 架 搭 设 方 案 编制人： 审核人： 审批人：
目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、插槽式钢管模板支撑架(简称快拆支撑架)的组成 (2) 四、施工准备 (4) 五、施工方法 (5) 六、施工技术安全措施 (6) 七、快拆脚手架和模板的拆除措施 (8) 八、环保措施 (8) 九、插槽式钢管模板支撑架剪刀撑设置应满足要求 (9) 十、架体结构的重点检查和验收 (10) 十一、监测监控措施 (11) 十二、应急预案 (16) 十三、计算书 (22)
一、工程概况 工程名称：盘县火车站棚户区改造项目 建设单位：盘州群益房地产开发有限公司 设计单位：重庆特钢设计院有限公司 勘察单位：贵州首钢国际工程技术有限公司 监理单位：河南宏业建设管理股份有限公司 施工单位：盘县建安建筑工程有限公司 本工程位于盘县红果火车站，总建筑面积约80232.04m2，共计4个栋号，地下2层，1#、2#地上32层，3#地上27层、4#地上31层。地下面积12506.48 m2。 本工程为工程由1#楼、2#楼、3#楼、4#楼及独立车库组成，各栋楼的设计标高分别为1#楼±0.000=1726.1，2#楼±0.000=1726.1，3#、4#楼±0.000=1726.1。1#楼地下2层,地上32层,高99.7米；2#楼地下2层,地上32层,高99.7米；3#楼地下2层,地上27层,高94.8米。4#楼地下2层,地上32层,高96.8米。 二、编制依据 1、重庆特钢设计院有限公司设计的本工程施工图 2、《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》 3、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 5、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
模板支撑体系交底 一、模板及支撑体系技术参数 1.1模板体系的选用 序号 部位 模板选型 支撑类型 1 梁侧 15mm 厚多层板、80×80mm 木方次楞、80×80mm 木方主楞 / 2 顶板 梁底 15mm 厚多层板、80×80mm 木方次楞、80×80mm 双木方主楞 碗扣架 3 中板 梁底 15mm 厚多层板、80×80mm 木方次楞、80×80mm 木方主楞 碗扣架 4 700\500mm 板 15mm 厚多层板、80×80mm 木方次楞、80×80mm 双木方主楞 碗扣架 5 400mm 板 15mm 厚多层板、80×80mm 木方次楞、100×100mm 木方主楞 碗扣架 6 中柱 18mm 厚多层板、80×80mm 木方次楞，主龙骨双10槽钢，对接螺栓M18 柱四边用钢管 进行顶撑 7 主体侧墙 墙采用多层板组合大模板（15mm ），背后支撑采用单侧双10槽钢，三角支架支撑 钢管加固 8 附属侧墙 15mm 厚多层板，次楞采用80×80mm 方木，竖向布置主次楞之间采用螺 栓对拉连接，螺栓与主楞间加设10×100×100mm 的钢垫板，水平纵向间 距为600mm ，直径16mm 的高强止水对拉螺栓进行模板对拉加固。 钢管加固 1.2模板体系的设计 1. 2.1梁模板支撑体系 构件类型 梁型1 梁型2 典型梁截面尺寸（mm ）（宽×高） 800×1000 1000×1800 支撑 架体 参数 最大搭设高度（m ） 5.8 6.2 立杆配杆 1根3m ，1根2.4m 1根3m ，1根1.2m ，1根1.5m 立杆数量(根) 3 3 立杆沿梁截面向间（mm ） 450 450 立杆沿梁跨方向间（mm ） 900 600 架体步距（mm ） 1200（900） 1200（900） 梁底 参数 次楞间距、规格 80×80mm 木方,间距200mm （5 根次楞） 80×80mm 木方，间距200mm （6 根次楞） 主楞间距、规格 80×80mm 木方,间900mm 80×80mm 双木方，间距600mm 梁侧 参数 次楞间距、规格 80×80mm 木方，间距300mm 80×80mm 木方，间距250mm 主楞间距、规格 80×80mm 木方，间距900mm 80×80mm 双木方，间距600mm M16对拉螺栓水平间距 900 600 M16对拉螺栓竖向间距 600（1道） 600（2道）
扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用-----------------------作者：
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扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用 摘要：本文主要通过工程实例介绍扣件式钢管脚手架在高、重、大跨度梁板模板支撑中的应用，并根据有关规规定、现场实际情况及现有材料等，结合实践经验对其进行探讨和总结。 一、工程实例介绍 某商住小区工程为七层框架混凝土结构，首层层高4.5m，二层以上层高3.0m。在地下室车库斜道入口处，由于首、二层架空，三层梁板中C3、C5轴交C－J～C－M轴的梁为转换梁，梁上立柱，梁截面分别为800×1800和600×1800，是本工程的最大梁截面。梁板面标高为＋ 7.5m，根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，属于高支模。 二、模板支撑形式的选择 由于梁截面较大，支模高度较高，且混凝土浇筑采用泵送施工，考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载及侧压力，若采用门式钢管脚手架的话，因其为标准构件，受其自身宽度和每组长度的约束，对平面布置有一定限制，很难满足施工要求。而扣件式钢管脚手架则具有平面布置灵活、架设效率高、可形成纵横通道等特点，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用 48 3.5扣件式钢管满堂红脚手架，立杆采用顶部带可调上托、底部套150×150×8定型钢板底座的Q235A（3号）钢
管，梁底（侧）模板采用18厚夹板，主、次龙骨均采用80×80木枋。通过调整上托来调节模板支撑的高度。 三、结构布置与计算 1.荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204—2002）中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规》（GB50204—92）的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN/m3，而是经估算后保守取3.0kN /m3。 2.计算步骤 荷载计算后，分别对模板、主次龙骨（木枋）进行力验算，其顺序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算→次龙骨的抗弯强度、挠度验算→主龙骨的抗弯强度、挠度验算→支撑立杆的强度、稳定性验算。 在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ 130—2001）的公式：l o=h＋2a计算,其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，h≤1500。
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、设计计算 (3) 四、构造要求 (3) 五、材料管理 (5) 六、验收管理 (6) 七、使用管理 (7) 八、拆除管理 (7) 九、施工图 (8)
一、工程概况 本工程为****************，位于广州市南沙区金沙路西侧，市南路的南侧。该项目总用地面积约35263.7平方米。建设内容包括：5栋18层和1栋8至12层单体建筑，总建筑面积约为116449.6平方米，其中地下室一层面积14958.4平方米，地上建筑面积为101491.2平方米。。 本工程建设单位为建设单位为广东*****有限公司。由*************设计有限公司设计，广东*****监理有限公司监理，广东***********公司施工。 根据施工现场可能发生的事故或紧急情况引发的伤害和其他影响的突发性事件，应急救援是减少事故造成的人员伤亡和财产损失而组织的救援行动。其任务是及时控制危险源抢救伤员，指挥现场施工人员有组织的撤离，消除危害后果等，重点是保护人群的生命安全。 二、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 4、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700） 5、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006） 6、《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）
扣件式钢管模板支撑架专项施工方案篇一：承重支撑架及模板施工专项方案内容 承重支撑架及模板施工专项方案 第一章 一、编制依据 1、大奇山郡湖西三期工程建筑、结构、安装等施工图纸和施工组织设计； 2、国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规和国家强制性标准、施工验收规范、规程：《建筑工程安全生产管理条例》； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－XX)；《建筑结构荷载规范》(GB50009－XX)； 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》浙江省工程建设标准 DB33/1035-XX；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-XX)；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-XX；《混凝土模板用胶合板》GB/T17658-1999；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；浙江省及杭州市现行的有关安全生产和文明施工规定； 二、工程概况 1、大奇山郡湖西三期工程由桐庐大奇山郡置业有限公司投资兴建，由浙江南方建筑设计有限公司负责设计，由浙
江安泰勘测设计有限公司勘察，由杭州远锦建筑有限公司负责总承包施工。该工程位于浙江省杭州市桐庐县城剪溪坞，由32幢（香缇8#~10#，香缇23#~52#）单体组成，总建筑面积为，建筑层数为三层，建筑高度。本工程结构设计按小于6度抗震设防，基础采用人工挖孔桩及浅基，主体结构形式为框架结构。本工程模板均采用新九夹板。支撑钢管规格为φ48×（力学验算中按壁厚计算），木方规格为50×100。 2、香缇型房屋一层层高米、二层层高为米，三层层高米；楼板梁截面最大尺寸为240×600；楼板厚度取120mm。 三、模板构造要求及施工方法 模板制作安装是本工程结构创优的关键点，在此操作过程中，不但要考虑到模板安装系统有足够的强度、刚度和稳定性，且保证位置正确，而且还要考虑拆模后砼成型的外观质量。为了实现工程结构优质的目标，本工程决定采用木模板（九合板、方木制作）进行施工，其支撑体系采用满堂脚手架。整个结构每层楼的柱、梁、板一起现浇，各结构构件均采用木模进行施工。 1、砖胎模 砖胎模在制作前，现场技术人员及时做好胎模的放线及复核工作，确保其位置准确。 2、墙模、柱模 墙模、柱模采用大型组合木模板，利用对拉螺栓拉结，
四、模板支撑体系 混凝土结构的感念：是以混凝土为主制成的结构，包括素混凝土结构，钢筋混凝土结构，预应力混凝土结构。 现浇结构是在现场支模并整体浇筑成型的。 模板结构是一种临时性结构，它按设计要求制作，使混凝土结构构件按规定的位置、几何尺寸形成，保持其位置的正确，并承受模板自重及作用在其上的荷载。 模板支撑体系的组成：面板、支楞、支撑、连接件 模板工程设计的原则： 实用性：模板要保证构件形状尺寸和相应位置的准确，且构件简单、支拆方便、表面平整、接缝严密不漏浆。经济性：在确保工程质量、安全和工期的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。安全性：要有足够的刚度、强度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不倒塌。 模板支撑体系的质量控制： 一、通过计算来控制：根据现有结构规范及施工现场实际情况项目部技术人员必须对模板支撑系统进行强度、刚度和稳定性的校核计算。 二、通过构造性加固来进行控制： 1、增加水平连杆 2、底部设置纵横向扫地杆 3、设置连续斜撑 4、增加立杆截面 三、从监督管理制度来进行强制性控制： 1、实行严格的编制、审核、审批制度 2、对施工方案的内容要明确要求： ①模板支撑必须有计算书 ②细部构造大样图 ③制作、安装及拆除施工程序、方案和安全措施 ④模板工程安装完毕，按设计要求检查验收 模板支撑体系技术措施： 1、在混凝土浇筑前，应对模板工程进行验收
2、安装上层模板及支架，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，或架设支架，上下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。支架应自成体系，严禁与脚手架相连。 3、模板安装必须保证结构构件各部分形状、尺寸和相互间位置的正确。 4、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受现浇混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 5、模板接缝应严密，不得漏浆，模板应浇水湿润。 6、模板与混凝土的接触面应在清理干净后涂刷隔离剂。 7、对于跨度不小于4m的现浇混凝土梁板，应起拱，起拱高度应为跨度的1/1000~3/1000 8、固定在模板上的预埋件，预留孔和预留洞均不得遗漏且应安装牢固。 9、支撑面板的立杆中心间距应大于800mm，端部立杆距墙模距离不得大于300mm 10、当立杆高度超过4m以上时，还应每隔两步设置一道水平剪刀撑 11、模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行 12、柱模板在混凝土浇筑完后10~12小时即可拆除，8m以内的框架梁、板模板在混凝土强度达到设计强度的75%后即可拆除，8m以上跨度梁、悬臂梁及相邻的板在混凝土强度达到设计强度100%后方可拆除。 搭设通病： 1、立杆间距不符合设计要求，间距过大 2、楼层上下立杆不在一条垂直线上，对已浇筑的梁板受力不利 3、立杆不垂直，严重影响立杆受力性能 4、立杆的接头不符合设计要求 5、忽视了扫地杆的作用 6、梁底单根立杆偏离梁模中心线 7、剪刀撑的设置不满足要求 8、水平杆的设置不满足要求 9、立杆的基础不满足要求 10、模板支撑系统与脚手架连接 加强模板支撑体系安全控制： 1、材料控制：所进扣件必须按规定进行抽检试验，合格后方可投入使用，按相关规范严格管理，严防伪劣和不合格扣件进入现场并使用。钢管在使用前必须严格检查，并按规定进行
上邸·云景1、2#楼项目工程 承插盘扣式钢管满堂架专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 重庆方利快拆架租凭有限公司 年月日
目录 一、编制依据 二、工程概况 三、插扣式脚手架施工特点 四、架体组成 五、施工要点 六、架体搭设施工工艺 七、施工流程及要求 八、脚手架检查与验收 九、混凝土浇筑 十、支撑系统及模板的拆除 十一、安全、质量、环境保证措施十二、安全应急预案 十三、剪刀撑简图 十四、承插型盘扣式支架支撑计算书
一、编制依据 1、上邸·云景1、2#建筑工程设计施工图、图纸会审纪要及工程技术联系单； 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011； 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011； 4、《建设工程项目管理规范》； 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2011； 6、《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001； 7、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005； 9、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001； 10、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2006； 11、《建筑环境设计规范》GB15831-2002。 二、工程概况 1、工程名称：上邸·云景1、 2、3#楼建筑工程 2、建设单位：重庆上锦房地产开发有限公司 3、地勘单位：重庆市南江地质工程勘察院 4、设计单位：中煤科工集团重庆设计研究院有限公司 5、监理单位：重庆中泰监理有限公司 6、施工单位：重庆明龙建筑工程（集团）有限公司 7、工程地点：重庆市南岸区茶园新区通江大道99号 8、建筑面积：11414.83m2 本工程位于重庆市南岸区茶园新区通江大道99号，北临上锦星城，西侧为已建通江大道，东临长盛花园，南临世纪花园，交通方便。本工程1#楼为二类多层幼儿园及托管中心和防空地下室，建筑面积：5876.22m2，建筑层数为地上4层,地下2层，建筑高度33.60m；2#号楼为二类多层商业及防空地下室，建筑面积：5538.61m2，建筑层数为地上4层，地下2层，地下-2层为车库。建筑高度31.80m。本工程建筑工程等级为二级，结构安全等级为二级；结构形式为框架结构，地下车库为结构找坡，层高随坡度变化，最低处4.5米，最高
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 标 准 第五册：脚手架部分 1.扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 2012年4月 扣件式钢管模板支撑架施工工艺
1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工。 2 、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793—1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092—1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700—1988）中Q235—A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N2m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1)垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2)搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3)检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4 、作业条件 1)脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2)搭设脚手架的，场地应清理干净。 3)脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5 、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水 平杆→加设临时抛撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6 、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图6-1) （2）脚手架底层步距不应大于2m(图6-1) （3）立杆必须与纵横水平杆可靠连接。
XXXX工程 建筑施工插槽式钢管模板支撑架（快拆架）施工方案 编制： 审核： 批准： 编制单位： 编制日期：年月日
目录 一、编制依据 (2) 1、文件依据 (2) 2、编制原则 (4) 二、工程概况 (5) 三、施工准备 (5) （一）技术准备 (5) （二）材料准备 (6) （三）人力准备 (6) 四、施工方法 (6) （一）工艺流程 (6) （二）施工要点 (10) （三）质量监测 (11) 五、质量保证措施 (12) 六、安全措施 (12) 七、环保措施 (13) 八、应急预案 (13) 1、目的 (13) 2、应急领导小组及其职责 (14) 3、应急预案 (14) 模板施工（快拆架）专项方案 一、编制依据 1、文件依据
（1）经业主盖章后提供我方施工的设计施工图。 （2）企业各项管理手册和程序文件，以及类似工程施工经验和科技成果。 （3）中华人民共和国、行业和地方政府颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程及验评标准详见下表: 引用的主要国家规范及标准
(4）ISO9001 质量管理标准、ISO14001 环境管理标准、OSHMS18001 职业安全健康管理标准。 （5）建筑脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号) 2、编制原则 （1）认真贯彻国家工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。 （2）严格执行工程建设程序，坚持合理的施工程序、施工顺序和施工工艺。 （3）采用现代建筑管理原理、流水施工方法和网络施工技术，组织有节奏、均衡和连续地施工。 （4）优先选用先进的施工技术，科学确定施工方案；认真编写各项实施计划，严格控制质量、进度、成本和安全施工。 （5）提高施工机械化、自动化程度，改善劳动条件，提高生产率。 （6）坚持“安全第一、预防为主、综合治理”原则，编制安全文明施工组织设计和生态环境保护措施，以及严防建筑振动、噪声、粉尘及垃圾污染的技术组织措施。 （7）尽可能利用永久性和组装式施工设施，努力减少施工设施的建造量，科学规划施工平面，减少的施工用地。 （8）优化现场物资存放量，合理确定储存方式，尽量减少库存和物资损耗。 （9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
模板支撑体系..
模板支撑体系作业指导书 模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。 （1）剪力墙模板 1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用φ48?3.5钢管，横向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一） 筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用φ48?3.5钢管，横向间距为550mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值
2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。 3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。 4）裙楼区内墙剪力墙模板 内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50?100木枋，横向间距为400mm ，横楞采用φ48?3.5钢管，纵向间距为500mm 。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm ＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套φ14硬质塑 φ16（14）mm硬塑套管 钢管 钢管 50*100木枋竖楞@300(400)mm 双面镀膜防水胶合板18厚塔楼区筒体剪力墙模板支设示意图（一） |Υ48*3.5mm ＠500（550）钢管横愣 φ14(12)mm对拉螺杆 间距纵向@500（550）mm 横向450(500)mm
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 第五册：脚手架部分 1.扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 2012年4月 扣件式钢管模板支撑架施工工艺 1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工
2、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》 （GB/T13793 —1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-1988）中 Q235- A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB1583—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N?m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1）垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2）搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3）检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4、作业条件 1）脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2）搭设脚手架的，场地应清理干净。 3）脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施 工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆-逐根竖立柱-安放横向扫地杆 -安装第一步纵向水平杆和横向水平杆-安装第二步纵向水平杆和横向水平杆-加设临时抛撑-安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板），并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm图6-1） （2）脚手架底层步距不应大于2m（图6-1） （3）立杆必须与纵横水平杆可靠连接。 （4）立杆接长必须采用对接扣件连接，对接搭接应符合下列规定： ①立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同
砚山天润.龙湖城住宅小区项目 模板支撑系统 满 堂 脚 手 架 施 工 方 案 编制： 审核： 批准： 编制单位:文山市天润建筑工程责任有限公司 编制日期：2014年4月28日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、满堂脚手架安全技术交底 (2) 四、脚手架质量标准 (3) 五、满堂脚手架安全稳定的计算 (5)
一、编制依据 1.根据建设部《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011规定。 2.根据本工程施工图纸和施工规范。 3.钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 4.施工现场的实际条件 二、工程概况 该工程为天润龙湖城住宅小区1#地下车库，位于天润龙湖城内部，场地平整，交通方便。周围的环境情况：东面临住宅小区待建住宅20、23栋号，北面临小区待建住宅楼S4、S5栋号，西面距江那北路边缘最小距离为16m，南面临小区在建住宅楼13栋号。根据设计施工图纸得知：地下室周围为剪力墙,地下室层高为3.7m、4.0m一、二、三层商场层高为5.1m.，其余为框架结构，地上一、二、三层商场为全框架结构。 三、满堂脚手架搭设施工安全技术交底 1.室内满堂脚手架搭设应严格按施工组织设计要求搭设。 2.满堂脚手架的纵、横间距不应大于2米。 3.满堂脚手架应设登高措施，保证操作人员上下安全。 4.操作层应满铺竹笆，不得留有空洞。必须留空洞者，应设围栏保护。 5.大型条形内脚手架，操作步层两侧，应设防护栏保护。 6.满堂脚手架步距，应控制在2米内，必须高于2米者，应有技术措施保护。 7.满堂脚手架的稳固，应采用斜杆（剪刀撑）保护。 补充交底内容：以上各条必须认真执行，不明事由根据项目部相
碗扣式钢管模板支撑架施工工法
目录 1前言 (2) 2工法特点 (2) 3适用方位 (3) 4工艺原理 (3) 5工艺流程及操作要点 (3) 6材料及施工机具 (8) 7质量控制 (9) 8安全措施 (12) 9文明环保措施 (13) 10效益分析 (13) 11应用实例 (13)
碗扣式钢管模板支撑架施工工法 1前言 近年来，国内发生多起由于模板支撑架倒塌造成的安全事故，专家对扣件式钢管脚手架在高大模板支撑承重架的应用上的适用性提出了质疑。建设部、省市主管部门也出台了相关管理办法和文件。 碗扣式钢管脚手架是我国科技人员在20世纪80年代中期，根据国外先进经验研制的一种多功能脚手架。其杆件节点处采用碗扣连接（见图1.1），由于碗扣是固定在钢管上的，构件全部轴向连接，力学性能好，其连接可靠，组成的脚手架整体性好，安全可靠。在我国近年来发展较快，现已广泛用于房屋、桥梁、涵洞、隧道、烟囱、水塔、大坝、大跨度棚架等多种工程施工中，取得了显著的经济效益。 图1.1碗扣节点构成图 2工法特点 2.1节点结构合理，承载能力大。立杆、横杆和斜杆轴心线交于一点，节点在框架平面内，接头处于抗弯、抗剪、抗扭的力学性能状态下，架体结构的整体稳定性，以及架体的承载能力比扣件式钢管脚手架有明显的改善和提高。 2.2使用安全可靠。接头处的碗扣螺旋摩擦力和横杆自重力使接头具有可靠的自锁能力，可防止横杆接头脱出。 2.3装拆方便，作业强度低。由于碗扣接头具有无螺栓、销轴等零配件安装的特点，操
作人员只需一把锤子即可完成全部作业．安装、拆除速度比扣件式钢管脚手架大约要快5倍以上。脚手架零部件自重较轻，常用杆件中最长的立杆为3．13m，重17．07kg，大量的横杆单件重量都不超过10kg，操作人员的装拆作业劳动强度要远低于扣件式钢管脚手架。 2.4配套齐全，使用方便。碗扣式钢管脚手架还配套设计有钢脚手板、斜道板、架梯、悬挑架以及安全网支架等多种功用的辅助构件，能满足现场各种施工要求，可为现场文明施工创造有利的条件。 2.5施工现场管理方便。碗扣式钢管脚手架的构配件轻便、牢固，尤零散的连接件，可堆放整齐，不易丢失，便于现场的材料管理，较大程度地减少了材料的损耗。 3适用范围 碗扣式钢管模板支撑架的适用于立交桥梁、涵洞、隧道、建筑等工程施工中，混凝土结构施工用的模板支撑架和支撑柱。 4工艺原理 碗扣式钢管脚手架由钢管立杆、横杆、碗扣接头等组成。其基本构造和搭设要求与扣件式钢管脚手架类似，不同之处主要在于碗扣接头。碗扣接头是由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣的限位销等组成。在立杆上焊接下碗扣和上碗扣的限位销，将上碗扣套入立杆内。在横杆和斜杆上焊接插头。组装时，将横杆和斜杆插入下碗扣内，压紧和旋转上碗扣，利用限位销固定上碗扣。碗扣处可同时连接多根横杆，可以互相垂直或偏转一定角度。可组成直线形、曲线形、直角交叉形式等多种形式。 5施工工艺及操作要点 5.1工艺流程 5.1.1碗扣式钢管模板支撑架搭设工艺流程 架体基础处理→安放立杆底座或立杆可调底座→竖立杆、安放扫地杆→安装底层（第一步）横杆→安装斜杆→接头销紧→安装上层立杆→销紧立杆连接销→安装横杆→重复下层安装工序→安装立杆顶部可调托座→设置剪刀撑、缆风绳→安装托梁（主龙骨）→安装次楞（次龙骨）→安装模板。 5.1.2碗扣式钢管模板支撑架拆除工艺流程
德福中心工程 A4～A7、B1～B8、C1～C2号楼模板施工、满堂支撑架专项（方案） 程签名职日 编专业负 审 核 项目 技术负 责人 公司 技术部 门 公司 质量部 门 公司 安全部 门 批公司总 贵州建工集团第一建筑工程有限公司 二0一三年四月
目录 第一章：工程概况 (3) 第二章：设计依据 (3) 第三章：模板材料的配制及支模方法 (4) 第四章：模板及支模架的计算 (10) 第五章：模板施工的质量保证措施 (19) 第六章：模板施工的安全保证措施 (21) 第七章：附图 (26)
德福中心 模板施工、满堂支撑架(专项)方案 第1章、工程概况： 工程名称：德福中心A4-A7、B区工程 建设地点：贵阳市高新区湖滨路口 建筑规模：占地面积29908平方米，建筑面积为254174.65平方米，其中A4、A5为99910.44平方米；地下室面积27697.47平方米，上部面积72212.97平方米；B区为64430.1平方米，地下室面积35777.1平方米，上部面积为28653平方米；A6、A7为89834.11平方米，地下室面积为17621.14平方米，上部面积为72212.97平方米。 建筑层数：A4A5地下3层，地上两栋24层；B区地下3层，地上8栋6层；A6A7地下为2层人防地下室，地上24层.A4-A7总高为99.9米，B区总高24米。 工程主体结构为框架－剪力墙结构体系，基础采用柱下人工挖孔桩基础；剪力墙下采用承台梁基础。 施工计划 本工程采用分区域倒退式施工法，先搭设建筑物中部B区南侧顶板满堂架，浇筑砼，后倒退至B区北侧顶板搭设满堂架，浇筑砼。混凝土采用泵送商品混凝土，根据后浇带的设置分区域浇筑。后期按照施工进度计划分区域布置A4-A7栋楼现浇梁板的施工及满堂支撑架的搭设，以下是根据设计施工图、德福中心工程现场具体情况编制的模板及满堂支撑架的专项施工方案。
满堂脚手架模板施 工方案
模板工程安全专项施工方案 3月3日
凌源兴隆大家庭综合体工程为钢筋混凝土框架结构。结构用脚手架采用满堂碗扣式脚手架，脚手架支撑在各结构层上。本方案仅为结构梁板、结构墙柱的满堂脚手架支设方案。 二、模板支撑系统： 根据工程实际情况搭设满堂碗扣式钢管脚手架，组成空间结构体系，以承受水平和竖向荷载，本工程除地下室结构层5.100米、1-4F每层结构层高4.800米，第五结构层高为4.500米。满堂脚手架容易保证整体性，且均布荷载结构架为1.2KN/m2。 1.梁板模板支架的组成： 梁板支撑选用碗扣式满堂钢管脚手架，它的基本受力单元是由钢管碗扣相接而成的刚架，经过剪刀撑将满堂架相互连接。组成的的满堂脚手架在每层用水平钢管相连，形成整体稳定的平面结构，满堂架之间主要采用剪刀撑和拉杆连接成整体，满堂架底座采用固定槽钢底座，满堂架顶托钢管，顶托钢管上放置顶托梁钢管再放次木龙骨作为钢筋混凝土底模支架。 门式脚手架中门架之间的连接，在门架立柱垂直方向上下插接； 在脚手架纵向垂直面使用剪刀撑，在架顶水平面使用钢管，由此构成门型脚手架基本组合单元。基本组合单元相互连接，逐层叠起，并增加水平钢管拉结和通长剪力撑，详见附图。底座采用可调节底座，能调节高度为200～550㎜。 门架跨距要符合国家现行标准《门式钢管脚手架》（JGJ76—91）规定，并与交叉支撑规格配合，门架立杆离墙净距不应大于
200MM，否则应用内挑架。门架的两侧均应设置交叉支撑。 脚手架搭设在结构的楼面、挑台上时，立杆底座下应铺设垫板或垫块，同时应对楼面或挑台等结构进行强度计算。 2.墙柱模板支架： 内墙柱支撑选用门式满堂钢管脚手架，外墙柱模板采用斜杆悬挑结构做支撑。 3.门架材料的选用： 碗扣式式脚手架选用1000×930、1000×1180、1000×1830、1000×2200、1000×2400共5种规格，主龙骨采用￠48壁厚3.0的钢管，次木龙骨采用100㎜×50㎜规格；模板均采用905㎜×1830㎜×16的㎜胶合板。 梁按其所处部位相应装上。安装门架时上下门架竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3MM，并调整门架的垂直度和水平度。脚手架下部内外侧要加设通长的水平加固杆，脚手架外侧应设置通长剪刀撑。