空冷式冷凝器计算
1、设计参数
冷凝温度t k=64.5℃ ,过冷度△t=5℃,过热度△t g=10℃
环境温度t1=50℃
出风温度59℃
大气压力: Pa=101320Pa
?出风温度和冷凝温度的确定：由于制冷模块中制冷压缩机使用的最高环境温度为+50℃，根据经验，冷凝温度比空气进口温度一般高～15℃，则最高冷凝温度为
t k=50℃+15℃=+65℃。由于冷凝温度取得愈高，压缩机制冷量下降，电机功率增加，但冷凝面积减少。为解决制冷模块中压缩机制冷量偏小和功率大的主要矛盾，用增加冷凝面积的方法降低冷凝温度，来达到增加压缩机制冷量和降低功率的目的。但是另一方面，空气进出空冷式冷凝器的温差一般为8℃～10℃，空气进出温差愈大，风量愈小，风机功率也愈小，出风温度愈高，对数平均温差愈小，冷凝面积愈大。综合传热面积、制冷量和功率等技术经济指标等因素，取进出风温差为9℃和冷凝温度为64.5℃较为合理，此时出风温度为59℃。?
2、确定冷凝器热负荷及空气流量
根据制冷循环的热力计算确定冷凝器冷凝热负荷
由资料[1] P137式(1.4.2.1)
Q k = i2?i4
i1?i4
×Q0 = ξk Q0kW
式中：Q0——制冷压缩机的热负荷，kW Q0 =392kW
ξk——制冷压缩机冷凝负荷，无因次
i2——制冷剂开始冷凝器的比焓（kJ/kg）i2 = 453.97 kj/kg
i4——制冷剂过冷结束时的比焓（kJ/kg）i4 = 286.52 kj/kg
i1——制冷剂进入压缩机的比焓（kJ/kg）i1 = 414.65 kj/kg
Q k = i2?i4
i1?i4
×Q0 = 453.97?286.52
414.65?286.52
×392 = 512.3kW
由《Solkane Solvay Fluor GmbH》公司选型软件表可得，冷凝器热负荷为513.3kW，与上述计算基本接近，以下计算取计算值。
空气流量——Va
空气流量计算：由资料[2] P149式（7-12）
Va =
Q k
ρa×γ(t a0?t ai)
m3/h
式中：Q k—— kW，冷凝器热负荷，Qk =512.3kW =1844280kJ/h
t ao ——空气出风温度，取59℃
t ai ——空气进风温度，取50℃
ρa——空气的定压比热，kJ/（kg〃℃）。
当t ai = 50℃时，查ρa由资料[1]P666表3.1.1.2“干空气在压力为1kg/cm2时的物理性能”
ρa= 0.243kcal/（kg〃℃）= 0.243×4.186 kj/（kg〃℃）
= 1.01798 kj/（kg〃℃）
γ——空气的容重，kg/m3。查上述表，γ= 1.056 kg/m3
Va=
1844280
1.01798×1.056×9
= 190630 m3/h
选用风机风量时，必须考虑留有5%余量，所以空气流量：
V = 1.05×190630 = 20016 0m3/h
3、结构初步规划
1)、管子材料：T2
2)、翅片材料：T2
3)、管子尺寸：?9.52×0.35mm ，管外径d =9.52mm，管内径dn=8.82mm
4)、翅片尺寸：厚度δc = 0.115mm，翅片间距e = 2.0mm
5)、管子布置形式：叉排，与气流方向平行的管间距x = 21.65mm
每排中的管间距y = 25mm
6)、迎风截面：有效管长L =3500mm，高度H= 72×25=1800mm
7)、迎风截面积：A = L×H = 3.5×1.8 = 6.3m2
8)、沿气流方向的管排数：n = 5
9)、每排中管子列数：m = 72
10)、每米管长的面积计算：
每米翅片管中管内表面积：f n = π〃d n =π×0.00882 = 0.0277m2/m
每米翅片管中翅片表面积：
f e=2×(X?Y?π×d
2
4
)
e
=
2×(0.02165×0.025?π×0.00952
2
4
)
0.002
= 0.46659 m2/m
每米翅片管中管外表面积：
f c=π〃d (1-δ
e ) =π×0.00952 ( 1- 0.000115
0.002
) = 0.028188 m2/m
每米翅片管外表面积：f = f e + f c = 0.46659+0.028188 = 0.49478 m2/m
翅化系数：τ=
f
f n
=0.49478
0.0277
=17.86
4、设计计算
1）、迎面风速
由资料[1]P666式(3.4.2.13) W = V /4 A =
200160
4×6.3×3600
=2.21 m/s
2)、最狭截面风速
最狭截面由资料[1]P666
A f = mL[y-( d +2hδc
e )] =72×3.5[0.025 – (0.00952 + 2×0.0125×0.000115
0.002
)]
m ax eq
ef f
w d R v ?=
()()
m ax 1f l f
b f f S S w w S d S δ??=
-- = 252×[ 0.025-0.00952- 0.0014375] = 3.5387 m 2 由资料[1]P666式(3.4.2.14) W f =
V 3600×4A f
=
2001603600×4×3.5387
= 3.928 m/s
3）、空气侧换热系数α0
方法1：由资料[1]P670表3.4.3.2“空气侧放热系数经验数据”，当迎面风速w=2.21 m/s 时，用插入法求得α0 =46.96 kcal/m 2h ℃= 54.6 w/m 2
K
方法2：由资料[2]P223
α0 = (C ·λf ·R rq n d eq
)×(
L d eq
)m w/m 2〃K
式中：λf —— W/（m·K ）,空气导热系数。
由资料[1]P583表3.1.1.2“干空气在压力为1kg/cm 2时的物理性能”，当
进出冷凝器空气平均温度
C
t t t a ai am ?=++=
+=
5.542
)
950(502
时，用插入法求得
λf = 2.377×10-2 kcal/(m·h·℃)
= 2.377×10-2×1.163 W/（m·K ）= 0.02764 W/（m·K ） d eq —— mm ，当量直径
d eq = 4A ∪
=
2× S 1?d b
×(S f ?δf
)
S 1?d b
+(S f ?δf )
式中：S 1 —— mm ，纵向管间距。 取S1 = 25mm
d b —— mm ，加2倍铜套片厚度后的散热管外径，d b = 9.75mm S f —— mm ，翅片节距，取S f = 2.0mm δf —— mm ，铜套片厚度，取δf = 0.115mm
d eq = 2× 25?9.75 ×(2.0?0.115)
25?9.75 +(2.0?0.115)
= 2×15.25×1.88515.25+1.885
= 3.3 mm
L —— mm ，沿气流方向的翅片长，L = 21.65×5 = 108.25mm R ef ——雷诺准则
式中：w max —— m/s ，最窄截面处风速
式中：S f —— m ，翅片节距，取S f = 2.0mm
0.241.361000eq R C A ?
?=?- ?
??
S 1—— m ，纵向管间距，S 1 = 25mm
w f —— m/s ，迎面风速，取w f = 2.9m/s ，
d b —— m ，加2倍铜套片厚度后的散热管外径，d b =9.75mm
δf —— m ，取δf = 0.115mm
w max = 2.0×25×2.9
25?9.75 ×(2.0?0.115)
=
14528.74625
= 5.044 m/s
d eq —— mm ，当量直径，d eq = 3.36mm νf —— m 2/s ，空气的运动粘度。
由资料[1]P583表3.1.1.2“干空气在压力为1kg/cm 2时的物理性能”，当进出冷凝器空气平均温度t am =54.5℃时，用插入法求得νf = 19.05×10-6 m 2/s
R ef = 5.044×3.36×10?3
19.05×10?6
= 889.65
公式中的系数和指数按下述公式计算
式中：A =0.518-0.02315×L d eq
+ 0.000425×(
L d eq
)2 - 3×10-6×(
L
d eq
)3
= 0.518 - 0.02315×
108.253.36
+ 0.000425×(
108.253.36)2 - 3×10-6×(108.253.36
)3
= 0.518 – 0.7458 + 0.4411 – 0.1003
= 0.113
C = A(1.36 - 0.24×R
eq 1000) = 0.113×(1.36 - 0.24×889.65
1000) = 0.1296
n = 0.45+0.0066×
L d eq
= 0.45+0.0066×
108.253.36 = 0.6626
m = - 0.28 + 0.08×
R eq
1000
= - 0.28 + 0.08×889.651000
= - 0.2088
α0 = (
C·λf ·R rq n d eq
)×(
L d eq
)m
= (
0.1296×0.02764×889.650.6626
3.36×10?3
)×
108.253.36
?0.2088
= 95.93×0.484296 = 46.4585 W/（m 2·K ） 取α0 =46.4585 W/（m 2·K ）
翅片效率不仅随基础传热面及翅片的的形状和尺寸而异，还随翅片的导热系
数和翅片表面换热情况而变。对于简单形状的翅片，根据传热学理论翅片效率：
m =
ηf =
th (m h f )m h f
式中：m —— 翅片参数
式中：α0 —— W/（m 2·K ），空气侧换热系数。
α0 =46.4585 W/（m2·K ）
λf —— W/( m 2·K),导热系数。铜的导热系数，
λf = 175 kcal/(m·h·℃)= 332×1.163 = 386.116 W/（m 2·K ）
δf ——mm ，铜套片厚度。取δf = 0.115mm m =
2α0λf ×δf
=
2×46.4585
386.116×0.000115
= 45.7446 l/m
换热翅片有平翅片（P 翅）、条缝型翅片（SA 翅和SB 翅）和百叶窗型翅片（L 翅），高效换热翅片加强了气流扰动，有效地减薄了边界层厚度而强化传热，阻力增大。西安交大经对比实验结果表明，条缝型翅片的换热系数比平翅片有大幅提高。当迎面风速为2.5m/s 时，其换热系数约提高43%，阻力增大约50%。综合换热和阻力因素，SB 翅为最佳翅片形状。
为提高换热系数，考虑到允许的阻力因素，对SB 翅的翅形进行改进。 套片管管簇为叉排，翅片为整片长方形，长方形翅片的当量翅高为： h f = (d b /2)(ρ＇-1)（1+0.35lnρ＇） 式中：ρ = B/d b = 25/9.75 = 2.5641
ρ＇= 1.28ρ3.0/-B L = 1.28×2.5641× 1
1?0.3 = 2.746 d b = 9.75mm
h f = (d b /2)(ρ＇-1)（1+0.35lnρ＇）
= (0.00975/2)×(2.746-1)×(1+0.35×ln2.746) = 0.004875×1.746×1.3535
= 0.01152
mh f = 45.7446×0.01152= 0.527
由资料[1]P671表3.4.3.3”双曲正切函数”查得，翅片效率ηf =0.9155
表面效率由资料[2]P180式（7-19）
ηS = 1- (f f/f t)(1-ηf) =1-(0.48659/0.51546) ×(1-0.9155)
= 1-0.944×0.0845 = 0.9202
由上式可以看出，表面效率ηS总是大于翅片效率ηf，同时翅片面积占总面积的比例愈小，则表面效率ηS愈高。
5、计算管内侧冷凝换热系数αi
R134a蒸气在管内冷凝时的换热系数可按资料[2]P196式（7-74）计算：αi =0.683×γs1/4×B m×(t k-tω)-1/4d i-1/4W/（m2·K）
式中：t k——冷凝温度，℃。t k = 64.5℃
tω——壁面温度，℃。假设tω = 62℃，t m = (64.5+62)/2 = 63.25℃查资料[2]P193表7-11 γs1/4(J/kg)1/4和B m[kg·W/(m7·K3·s)]1/4，
R134a蒸气在t k =64.5℃,t m = (64.5+62)/2 = 63.25℃下的
γs1/4 = 18.3045，B m = 64.6215
d i——散热管内径，m，d i = 8.82mm
αi = 0.683×γs1/4×B m×(t k-tω)-1/4d i-1/4
= 0.683×18.3045×64.6215×(t k-tω)-1/4×0.00882-1/4
= 2636(t k -tω)-1/4 W/（m2·K）
如忽略铜管壁热阻和接触热阻，由管内、外热平衡关系
αi·π·d i（t k-tω）= ηS·α0·f t·(tω-t am)
2636 ×π×0.00882×(64.5-tω)3/4 = 0.9202×46.4585×0.51546×(tω-54.5)
73.04×(64.5-tω)3/4 =22.03×(tω-54.5)
用试凑法求解t值：
由上表可得tω =61.7℃,与所假设的62℃非常接近，可不必重算。
αi = 2636×(64.5-61. 7)-1/4 = 2038 W/（m2·K）
6、计算传热系数及传热面积
1)、传热系数——K0
取管内污垢热阻r i = 0，管外污垢热阻r0 = 0.0001 (m2·K)/W
K0 =
1
1
αi
+r i f t
f i
+δi f t
λi f m
+r0+1
ηsα0
W/（m2·K）
式中：αi——W/（m2·K），管内侧冷凝换热系数。Αi = 2038W/（m2·K）r i——（m2·K）/ W ，管内污垢热阻，r i = 0
f t——m2/m，套片管单位管长翅片管外表面积。
f t = f f + f b = 0.51546m2/m
f i——m2/m，散热管单位管长的内表面积。
f i=π×0.00882×1 = 0.0277 m2/m
δt ——m，散热管壁厚。δt = 0. 35 mm
λf ——W/( m2·K),导热系数。铜的导热系数，
λf = 338 kcal/(m·h·℃)
1 kcal/(m·h·℃) =1.16 W/（m2·K）
λf = 320×1.16 = 395 W/（m2·K）
f b——m2/m，套片管单位管长翅片间外表面积。
F b = 0.02887 m2/m
ηS——表面效率，ηS = 0.9202
α0 ——W/（m2·K），管外空气侧冷凝换热系数。
α0 =46.4585 W/（m2·K）
K0 =
1
1
αi
+r i f t
f i
+δi f t
λi f m
+r0+1
ηsα0
=
1
1
2038
+00.51546
0.0277
+0.00035×0.51546
395×0.02887
+0.0001+1
0.9202×46.4585
=
1
0.00913+0.0000158+0.0001+0.02339
= 30.64 W/（m2·K）
〖若以α0 =54.6 W/（m2·K）计算，K0 =34.4 W/（m2·K）〗
〖通过以上计算，得出铜管铜套片的换热系数为30.64 W/（m2·K），在此系统设计中为了提高冷凝器的环绕性能及材料的抗腐蚀性能。《换热器设计手册》P332试验结果表明，“条缝型翅片的换热系数比平翅片约提高43%，而阻力增大了约50%”。或“波纹型翅片，在相同风机功率耗损下，其传热量比平翅片增加10%～30%”。〖若选用波纹型翅片或简化的条缝型翅片，使传热量比平翅片增加15%，阻力增加10%。其
时K 0′= 30.64×1.15 = 35.236 W/（m 2·K ）.〗
b 平均传热温差
2
112lg a k a k a a m t t t t t t t ---=
? （℃）
式中： t a1——℃，空气进风温度。T a1= 50℃ t a2——℃，空气出风温度。T a2 = 59℃ t k ——℃，冷凝温度。T k = 64.5℃ △t m =
t a 2?t a 1lg
t k ?t a 1t k ?t a 2
= 59?50lg
64.5?5064.5?59
= 90.9694
= 9.284℃
故需要的传热面积 F 0 =
Q k K ??t m
m 2
式中：Q k ——kW ，冷凝器热负荷。Q k = 512.3 kW K ——W/（m 2·K ），传热系数。 △t m ——℃，平均传热温差。△t m =9.284℃
F 0 = 514.634×103
= 1800 m 2
考虑0.85积灰系数，得：F=1800/0.85=2118㎡
翅片改进后的传热面积
〖F 0′
= 512.3×103
= 1566 m 2
考虑0.85积灰系数，得：F=1566/0.85=1842㎡〗
单个模块换热器分为四组，每组换热器取5排72列，有效长度3.5m,共14m,那么
参考资料：
1、船舶设计实用手册—冷藏通风
2、制冷空调原理及应用（西安制冷学会）
3、制冷原理与设备（西安交通大学）
常规换热器设计计算
常规换热器是将管内的负载负荷，通过与管外强制通风进行热交换，将负载负荷散发到空气中去的散热设备。它的结构型式与空气冷却盘管相同，不过将冷却改为散热，冷源变热源。现热源采用温度较高的66%乙二醇水溶液。
1、散热量
单只常规换热器的散热量
Q = Q1+Q2+Q3 kW
式中Q1——负载负荷，kW
Q1=1500/（5×4）= 1500/（5×4）= 75kW
Q2——供液泵和内循环泵总动力热，kW
Q2 =（126.5×2+60.1）/ （5×4）= 9.33kW
Q3——管道和容器吸收热，kW
Q3= -15/（5×4）kW = -0.75kW
Q = 75+9.33-0.75 =83.58kW
2、风量和进风温度
风量：V = Va/（5×4）=200160/（5×4）= 10008 m3/h
进风温度: t B1=5℃
3、溶液流量和出液温度
溶液流量：W=400/（5×4）=20m3/h
出液温度：t2=20℃
4、结构初步规划
1)管子材料：T2
2)翅片材料：T2
3)管子尺寸：?9.52×0.35mm ，管外径d =9.52mm，管内径dn=8.82mm
4)翅片尺寸：厚度δc = 0.115mm，翅片间距e = 2.0mm
5)管子布置形式：叉排，与气流方向平行的管间距x = 21.65mm
每排中的管间距y = 25mm
6)迎风截面：有效管长L =3500mm，高度H= 72×25=1800mm
7)迎风截面积：A = L×H = 3.5×1.8 = 6.3m2
8)沿气流方向的管排数：n = 3
9)每排中管子列数：m = 72
10)每米管长的面积计算：
每米翅片管中管内表面积：f n = π·d n =π×0.00882 = 0.0277m2/m 每米翅片管中翅片表面积：
f e=2×(X?Y?π×d
2
4
)
e
=
2×(0.02165×0.025?π×0.00952
2
4
)
0.002
= 0.46659 m2/m
每米翅片管中管外表面积：
f c=π·d (1-δ
e ) =π×0.00952 ( 1- 0.000115
0.002
) = 0.028188 m2/m
每米翅片管外表面积：f = f e + f c = 0.46659+0.028188 = 0.49478 m2/m
翅化系数：τ=
f
f n
=0.49478
0.0277
=17.86
11）常规换热器外表面积
F外= f c×m×n×L = 0.49478×72×3×3.5 = 374m2
5、传热系数
常规换热排管传热系数的计算，基本上和空气冷却盘管一样，不过空气加热时没有湿负荷。
由资料[1]P760式（3.6.1.1）
K = (
1
ηαa
+τR n)-1kcal/(m2?h?℃)
式中：K——按外表面积计算的传热系数，kcal/(m2?h?℃)
αa——空气侧放热系数，kcal/(m2?h?℃)
η——翅片管总效率，无因次
τ——散热管外表面积与内表面积之比，无因次
R n——内表面热阻，m2?h?℃/ kcal
1）空气侧放热系数αa和翅片管总效率的计算
计算与空气冷却盘管一样，由于是空气加热，析湿系数ξ= 1.0。
与空冷式冷凝器一样，常规换热器分成4只，每只常规换热器与每只空冷式冷凝器是叠加在一起的，迎风面的结构形式相同，只是管排数不同，每只常规换热器为3排。
迎面风速W = V /4 A =
200160
4×6.3×3600
=2.21 m/s
查资料[1] P670表3.4.3.2,当W =2.21 m/s时，
αa= 46.83 kcal/(m2?h?℃)
2）内表面热阻计算也是和空气冷却盘管一样。
由资料[1] P764式（3.6.1.2）
R n = R0 +
1
αb
m2?h?℃/ kcal
式中：R n——内表面热阻，m2?h?℃/ kcal
R0——污管系数，铜管可采用R0 = 0.1×10-3 m2?h?℃/ kcal
αb——热水放热系数，kcal/(m2?h?℃)
由资料[1] P674式（3.4.3.21）,平均液温（20+25）/2=22.5℃时αb= 1420ψωB0.8
d n0.2
kcal/(m2?h?℃)
式中αb——溶液在管内循环时的放热系数，kcal/(m2?h?℃)
w——溶液流速，m/s W =2.21 m/s
d n——管内径，m d n = 0.00882m
αb= 1420ψωB0.8
d n0.2= 1420×1×
2.210.8
0.008820.2
= 1420×
1.8859
0.38823
= 6898 kcal/(m2?h?℃)
R n = R0 +
1
αb
= 0.1×10-3 +
1
6898
= 0.000245
3）翅片管总效率
横向（即径向）翅片效率由资料[1] P671式（3.4.3.12）
ηc = th(ζmh)ζmh
式中ζ——翅片形状系数，无因次
矩形翅片形状系数由资料[1] P672式（3.4.3.14）ζ= 1+0.82lgS
S = 1.28R
r L
R
?0.2
R——从管子中心到翅片顶端的高度，m
R = y/2 = 25/2 = 12.5mm
r ——管子外半径，m r = d/2 = 95.2/2 = 4.76mm L = x/2 = 21.65/2 = 10.825mm
S = 1.28×12.5
4.7610.825
12.
?0.2
= 1.28×26.26×0.8379 = 28.16
ζ= 1+0.82lg28.16 = 1+1.189 = 2.189
m——与翅片有关的参数，由资料[1] P671式（3.4.3.11）
m = 2αaξ
λcδc
αa——空气侧放热系数，kcal/(m2?h?℃) αa= 46.83 kcal/(m2?h?℃) ξ——析湿系数，ξ=1.0
λc = 紫铜放热系数，kcal/(m2?h?℃) λc =320 kcal/(m2?h?℃)
δc = 翅片厚度，m δc =0.000115m
m = 46.83×1.0
320×0.000115
1272.55= 35.67
h——翅片高，m
h = y/2 – d/2 = 25/2 – 9.52/2 = 7.74mm = 0.00774m
ηc = th(2.189×35.67×0.00774)
2.189×35.67×0.00774
= th0.60435
0.60435
由资料[1] P671表“双曲正切函数”查得ηc =0.8952 翅片管总效率由资料[1] P673 式（3.4.3.17）
η= 1- f c
f
(1-ηc) = 1 - 0.46659
0.49478
(1 -0.8952 ) =1 – 0.0988 = 0.901
τ——翅化系数，τ= 17.86
4) 传热系数
K = ( 1
0.901×46.83
+17.86×0.000245)-1 = (0.0237+0.0043757)-1 = 35.6kcal/(m2?h?℃)
6、平均温差
1）进出风温差
由资料[2] P149式（7-12）
V=
Q
c p′(t B2?t B1)
kg/s t B2-t B1 = Q
V×c p′
℃
式中Q——散热量，kW Q = 83.58kW
V——风量，kg/s V = 10008m3/h
当温度为（5+10）/2 = 7.5℃时，空气容重γ=1.2175kg/m3 c
p
′——空气的平均定压比热容，kJ/(kg·k)
当温度为（5+10）/2 = 7.5℃时，
c p ′
= 0.241kcal/(kg ·k)= 0.241×4.186=1.0088 kJ/(kg ·k)
t B1 ——进风温度，℃ t B1 = 5℃ t B2-t B1 = 83.58×860
10008×1.2175×1.0088 = 5.85℃ t B2 = 5+5.85 = 10.85℃ 2) 进出液温差
由资料[1] P713式（3.5.1.13） △t = t 1-t 2 =
Q c B γB w ℃
式中 t 1——进液温度，℃
t 2——出液温度，℃ t 2 = 20℃ Q ——散热量，kW Q = 83.58kW
c B ——溶液比热，kcal/(kg ·℃) 溶解在t = (20+25)/2 = 22.5℃时， c B = 0.7245 kcal/(kg ·℃)
γB ——溶液容重，kg/m 3 溶解在t = (20+25)/2 = 22.5℃时， γB = 1087.5 kg/m 3 W ——溶解流量，w = 20m 3/h △t = t 1-t 2 =
83.58×8600.7245×1087.5×20
= 4.56℃
t 1 = t 2+△t B = 20+ 4.56 = 24.56℃ 3) 平均温差
L = t 1 –t B2 = 24.56 – 10.85 = 13.71℃ S = t 2 – t B1 = 20 – 5 = 15℃ L/S = 13.71/15 = 0.914
由资料[1] P133 “当L/S ＜2，可用算术平均值平代替对数平均温差，也足够准确。” 由资料[1] P133式（1.4.1.24）
△t m = 1/2(L+S) = 1/2(13.71+15)
= 14.355℃
4) 需要的传热面积 F 需 =
Q K △t m
= 83.58×86035.6×14.355
= 140.65 m 2
考虑0.85的积灰系数，F = 140.65/0.85 = 165.5 m 2 因F 外= 374m 2 ＞F = 165.5 m 2
温度℃
面积m
2
参考资料：
1、船舶设计实用手册—冷藏通风
2、制冷空调原理及应用（西安制冷学会）
空冷式换热器安装施工要求 Installation of air-cooled heat exchanger construction requirements 中国化学工程第十一建设有限公司储可春 所谓空冷器它是将空气当成冷却媒介，是一种热交换设备，被大量应用于石化及炼油等领域之中，空冷器的安装质量，是确保其运行稳定的关键因素。 Abstract: Air cooler is a heat exchange equipment which uses air as the cooling medium. It is widely used in the petrochemical, oil r efining, and other areas. The installation quality of air cooler is the key factor to ensure its stable operation. 关键词：空冷器安装偏差质量 Keywords：Air cooler installation deviation quality 一、安装前的准备 1、施工前，安装人员要熟悉图纸及有关技术说明。 2、做好工机具的准备工作，如：吊车、吊具、倒链、电焊机等。机具应确保其性能良好； 计量器具、水平仪器、角尺等应校验合格并在有效期内。 3、现场配备必要的防护用具及劳保用品，如安全带、安全绳等。 4、按照发货清单，检查设备的零部件是否完整、齐全，是否用损坏和变形，如有损坏和 变形，需及时修理或校正；如有缺失或不足，及时联系厂家解决。 5、必须将零件上的尘土、油污等清除干净后方可安装； 6、按照施工图纸及设计要求进行空冷器基础的验收工作。立柱基础螺栓的相对距离和安 装的高度按下述要求检查：（3） a）立柱基础中心距a与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm； b）固定螺栓中心距b与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm； c）立柱基础中心线的对角线c与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm； d）立柱基础的标高d与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm；
制冷系统课程设计说明书 热能与动力工程专业 目录 一、 设计工况........................................................................................... 3 二、 压缩机选型 ...................................................................................... 3 三、 热力计算........................................................................................... 5 1、循环工况： .................................................................................... 5 2、 热力计算： .................................................................................. 6 四、蒸发器设计计算 .. (7)
1、设计工况： (7) 2、计算过程： (8) 3、风机的选择 (18) 4、汇总 (18) 五、冷凝器换热计算 (19) 第一部分：设计计算 (19) 一、设计计算流程图 (19) 二、设计计算 (19) 3、计算输出 (25) 第二部分：校核计算 (25) 一、校核计算流程图 (25) 二、计算过程 (26) 六、节流装置的估算和选配 (27) 七、空调电器系统 (28)
中华人民共和国电力行业标准 火力发电厂空冷塔及空冷凝汽器试验方法 DL/T 552-95 The testing code of dry cooling tower and condenser of therma l power plant 中华人民共和国电力工业部1995-04-12批 准 1995-10-01实施 1 总则 1.1 编制本试验方法的目的是，为火力发电厂间接空冷系统的空冷塔及直接空冷系统的空冷凝汽器的考核试验、性能试验提供统一的试验程序、试验方法、试验数据的整理方法及试验结果的评价方法。 1.2 本试验方法适用于火力发电厂新建或改建的空冷塔和空冷凝汽器的冷却能力的考核试验及性能试验；适用于空冷塔、空冷凝汽器所采用的空冷散热器(元件，下同)试验室选型试验及热力阻力性能试验。 本试验方法原则上也适用于投运多年的空冷塔和空冷凝汽器的性能试验。 1.3 用于空冷塔、空冷凝汽器的空冷散热器必须经过试验室热力阻力性能试验，测定其技术指标及性能。 火力发电厂新建或改建的空冷塔、空冷凝汽器投入正常运行后一年内，应对其冷却能力进行考核试验。 新设计的空冷塔、空冷凝汽器和首次使用的空冷散热器(包括布置形式的改变)，在投入正常运行后的一年内，应进行性能试验。 1.4 同一火力发电厂新建或改建多座空冷塔、空冷凝汽器，当其类型、各部分几何尺寸、所用空冷散热器及其布置形式完全相同时，可对其中一座进行考核试验。当上述条件不同时，应分别进行考核试验。 如果新建空冷塔、空冷凝汽器的设计是套用其他工程的，对其类型及各部分几何尺寸、所用空冷散热器及其布置形式没有作任何修改，且使用条件相近，在其他工程中又进行过考核试验或性能试验，则该新建的空冷塔、空冷凝汽器可不进行考核试验。否则，仍应进行考核试验，性能试验一般可不再进行。 1.5 空冷塔及空冷凝汽器的考核试验和性能试验，应由具有空冷设备检验资格的测试机构独立承担，不受设计、施工、制造及运行管理单位的干预。 1.6 空冷塔、空冷凝汽器的考核试验、性能试验及空冷散热器的试验室热力阻力性能试验应按下述步骤进行： a)根据试验的性质、内容及要求编制试验大纲； b)进行试验前现场或试验室的准备工作； c)进行空冷塔、空冷凝汽器的现场测试或空冷散热器的试验室测试； d)整理及分析试验数据； e)编写试验报告。 2 试验前的准备工作 2.1 试验大纲应包括下述内容：
一、课程设计任务 已知所需总耗冷量为1350kW，要求冷冻出水温为5℃， 二、原始资料 1、水源：蚌埠市是我国南方大城市，水源较充足，所以冷却水考虑选用冷却塔使用循环水。 2、室外气象资料：室外空调干球温度35.6℃，湿球温度28.1℃。 3、蚌埠市海拔21米。 三、设计内容 （一）冷负荷的计算和冷水机组的选型 1、冷负荷的计算 对于间接供冷系统一般附加7%—15%，这里选取10%。 Q= Qz(1+12%)=1350×(1+10%)=1485kW 2、冷水机组的选型 （1）确定制冷方式 从能耗、单机容量和调节等方面考虑，对于相对较大负荷（如2000kw 左右）的情况，宜采用溴化锂吸收式冷水机组；选择空调用蒸气压缩式冷水机组时，单机名义工况制冷量大于1758kw时宜选用离心式；制冷量在1054-1758 kw时宜选用螺杆式或离心式；制冷量在700-1054 kw时宜选用螺杆式；制冷量在116-700 kw时宜选用螺杆式或往复式；制冷量小于116活塞式或涡旋式。本设计单台容量为500KW，选择螺杆式
（2）冷水机组台数和容量的选择 制冷机组3台，而且3台机组的容量相同。 所以每台制冷机组制冷量Q’=1485÷3=495 kW 根据制冷量选取制冷机组具体型号如下： 名称：开利水冷式半封闭式双螺杆式冷水机组型号：30 XW 0552 名义制冷量KW530 冷 凝 器型式卧式壳管式 压缩机 数量1水压降Kpa59配给功率Kw91 水流量m3 /h 106 使用制冷剂R22管径mm2-DN125制冷剂填充量 Kg 65×4 蒸 发 器型式卧式壳管式 外型尺寸长mm2746水压降Kpa48 宽mm970 水流量m3 /h 91 高mm1693管径mm2-DN125 冷冻水进口温度：10℃ 冷冻水出口温度：5℃ 冷却水进口温度：26℃℃ 冷却水出口温度：31℃
第一章 污水的一级处理构筑物设计计算 1.1格栅 格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。 设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。 格栅断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水力条件好，但刚度差，故一般多采用矩形断面。格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等；按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅（1.5～10mm ）；按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅，目前，污水处理厂大多都采用机械格栅；按照安装方式分为单独设置的格栅和与水泵池合建一处 的格栅。 1.1.1格栅的设计 城市的排水系统采用分流制排水系统，城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区，主干管进水水量为s L Q 63.1504 ，污水进入污水处理厂处的管径为1250mm ，管道水面标高为80.0m 。 本设计中采用矩形断面并设置两道格栅（中格栅一道和细格栅一道），采用机械清渣。其中，中格栅设在污水泵站前，细格栅设在污水泵站后。中细两道格栅都设置三组即N=3组，每组的设计流量为0.502s m 3。 1.1.2设计参数 1、格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求： 1) 粗格栅：机械清除时宜为16～25mm ；人工清除时宜为25～40mm 。特殊情况下，最大间隙可为100mm 。 2) 细格栅：宜为1.5～10mm 。 3) 水泵前，应根据水泵要求确定。 2、 污水过栅流速宜采用0.6～1.Om ／s 。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。 3、当格栅间隙为16～25mm 时，栅渣量取0.10～0.0533310m m 污水；当格栅间隙为30～50mm 时，栅渣量取0.03～0.0133310m m 污水。 4、格栅除污机，底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦
LNQ系列 冷凝器 说 明 书 制作单位： 生产基地： 公司电话： 公司传真： 邮编： 编制日期：
一、产品介绍 (2) 二、冷凝器的规格 (2) 三、基本技术数据 (2) 四、结构与功能 (3) 五、设备的操作 (3) 六、设备的清洗和维护 (4) 七、注意事项 (5) 八、售后服务承诺 (5) 九、合格证 (7) \| lk 十、配置表 (7) 一、产品介绍 采用不锈钢材质制造，特别适合于制药、化工、生化、农副产品、水产品
深加工、食品等行业的稀料液的蒸发浓缩操作，根据工艺的不同，可用于对水蒸气、有机蒸汽的冷凝等等，冷却介质可以为冷却水和冷媒，可根据用户的工艺要求进行选择，本产品可广泛用于各种需加热或冷却操作工序中，具有结构紧凑简单，成本低，使用方便及性价比高等特点。 二、冷凝器的规格型号 本公司生产的冷凝器的型号规格如下： 依据换热面积分为：4 m2, 6 m2, 8 m2, 10 m2, 15 m2, 20 m2, 25 m2, 30 m, 35 m。。。等。还可根据客户所需实际换热面积定做。 三、基本技术数据
四、结构及功能 本固定管板列管换热器的结构，主要部分是由不锈钢封头、不锈钢筒体、高效换热管、管板、管箱、管箱及筒体法兰、鞍座等部件构成。筒体管板形成的内腔构成壳程，管箱换热管的空间构成管程。经过管、壳程的不同的冷热流体通过对流、热传导及热辐射等方式进行换热，从而达到工艺所需冷却或加热的目的。本产品可用于诸如蒸发器中的加热器、冷却器等。因换热管不易清洗，所以换热管一般走清洁且不易结垢的流体以防止堵塞换热管。 五、设备的操作 1、设备使用前应检查各法兰螺丝是否松动，密封垫圈是否良好。 2、使用前按1.25倍的操作压力分到进行水压试验，保压二十分钟无泄r \1 / lk 漏方可投产。 3、本设备使用前用清自来水进行20分钟左右清洗循环即可了。 4、在管路系统中应设有放气阀开启后应排出设备中空气防止空气停留在设备中，降低传热效果 5、冷热介质进出口接管之安装，应严格按出厂铭牌所规定方向连接。否则，没能发挥设备最佳性能。
水处理常用计算公式汇总 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿的计算，大家可有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2)废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除 25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙 50~100mm。 (3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4)如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1)栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3(栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3(栅渣/废水）。 (2)栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。3、其他参数 (1)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3)格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。 (5)设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6)大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1)栅槽宽度B 式中，S 为栅条宽度，m；n 为栅条间隙数，个； b 为栅条间隙，m；为最大设计流量， m3/s；a 为格栅倾角，（°);h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v 为过栅流速， m/s。 (2)过栅水头损失如
. 空冷式换热器安装施工要求 Installation of air-cooled heat exchanger construction requirements 中国化学工程第十一建设有限公司储可春 所谓空冷器它是将空气当成冷却媒介，是一种热交换设备，被大量应用于石化及炼油等领 域之中，空冷器的安装质量，是确保其运行稳定的关键因素。 Abstract:Air cooler is a heat exchange equipment which uses air as the cooling medium. It is widely used in the petrochemical,oil r efining,and other areas.The installation quality of air cooler is the key factor to ensure its stable operation. 关键词：空冷器安装偏差质量 Keywords ：Air cooler installation deviation quality 一、安装前的准备 1、施工前，安装人员要熟悉图纸及有关技术说明。 2、做好工机具的准备工作，如：吊车、吊具、倒链、电焊机等。机具应确保其性能良好； 计量器具、水平仪器、角尺等应校验合格并在有效期内。 3、现场配备必要的防护用具及劳保用品，如安全带、安全绳等。 4、按照发货清单，检查设备的零部件是否完整、齐全，是否用损坏和变形，如有损坏和变 形，需及时修理或校正；如有缺失或不足，及时联系厂家解决。 5、必须将零件上的尘土、油污等清除干净后方可安装； 6、按照施工图纸及设计要求进行空冷器基础的验收工作。立柱基础螺栓的相对距离和安装 的高度按下述要求检查：（3） a）立柱基础中心距 a 与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm； b）固定螺栓中心距 b 与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm； c）立柱基础中心线的对角线 c 与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm； d）立柱基础的标高 d 与图样名义尺寸的允许偏差为±3mm；
六、设备的清洗和维护 (4) 七、注意事项 (5) 八、售后服务承诺 (5) 九、合格证 (7) 十、配置表 (7) 一、产品介绍 采用不锈钢材质制造，特别适合于制药、化工、生化、农副产品、水产品深加工、食品等行业的稀料液的蒸发浓缩操作，根据工艺的不同，可用于对水蒸气、有机蒸汽的冷凝等等，冷却介质可以为冷却水和冷媒，可根据用户的工艺要求进行选择，本产品可广泛用于各种需加热或冷却操作工序中，具有结构紧凑简单，成本低，使用方便及性价比高等特点。二、冷凝器的规格型号 本公司生产的冷凝器的型号规格如下： 依据换热面积分为：4㎡，6㎡，8㎡，10㎡，15㎡，20㎡，25㎡，
30㎡，35㎡。。。等。还可根据客户所需实际换热面积定做。 三、基本技术数据 本固定管板列管换热器的结构，主要部分是由不锈钢封头、不锈钢筒体、高效换热管、管板、管箱、管箱及筒体法兰、鞍座等部件构成。筒体管板形成的内腔构成壳程，管箱换热管的空间构成管程。经过管、壳程的不同的冷热流体通过对流、热传导及热辐射等方式进行换热，从而达到工艺所需冷却或加热的目的。本产品可用于诸如蒸发器中的加热器、冷却器等。因换热管不易清洗，所以换热管一般走清洁且不易结垢的流体以防止堵塞换热管。 五、设备的操作 1、设备使用前应检查各法兰螺丝是否松动，密封垫圈是否良好。 2、使用前按倍的操作压力分到进行水压试验，保压二十分钟无泄
漏方可投产。 3、本设备使用前用清自来水进行20分钟左右清洗循环即可了。 4、在管路系统中应设有放气阀开启后应排出设备中空气防止空气 停留在设备中，降低传热效果。 5、冷热介质进出口接管之安装，应严格按出厂铭牌所规定方向连 接。否则，没能发挥设备最佳性能。 6、在冷凝器进出口应安装上压力表，确保不要超压使用。 六、设备的清洗和维护 1、一般情况可不解体清洗，用水以与介质流动反方向冲洗，可冲出杂物，但压力不得高于工作压力，也可用对不锈钢无腐蚀性的化学清洗剂清洗。 2、如长时间使用，管壳程会有一定的沉积物结垢而影响换热效果，因此须定期拆洗。拆洗时将换热器解体，用棕刷洗刷管壳程内外表面污垢，也可用无腐蚀性的化学清洗剂洗刷。注意不得用金属刷洗刷，以免损伤板片影响防腐能力。对于换热管内部及壳的清洗，只有通过无腐蚀性的化学清洗剂洗刷 3、拆装方法： 拆开管箱及筒体法兰上的螺栓即可。 4、换热器使用一定时间后，如有螺栓松动，可再均匀压紧螺栓至不泄漏，但如 -·密封垫老化，则必须对密封垫进行更换。
文章编号:100926825(2009)1020185202 制冷空调用空冷换热器的研究现状 收稿日期:2008212208 作者简介:周 莉(19792),女,广州大学硕士研究生,广东广州 510006 周 莉 摘 要:综述了制冷空调用空冷换热器的研究现状,并对翅片管式,管带式换热器和平行流换热器的研究进展分别进行了总结,特别是对平行流换热器的研究现状进行了全面的阐述,从而促进空冷换热器的研究。关键词:空冷换热器,综述,平行流换热器中图分类号:TU831文献标识码:A 换热器的研究一直是制冷空调领域中一个非常活跃的研究 方向。目前,国内外对换热器研究总的趋势是:传热机理及强化传热的研究;开发高效、紧凑、重量轻、可靠性高的新型换热器;结合计算机模拟技术、人工智能技术来革新设计方法;基于系统目标对换热器进行优化设计。为了追求更高的换热性能,空气冷却式换热器依次经历了翅片管式、管带式、多元平行流式等多种结构形式。 1 翅片管式换热器的研究进展 翅片管式也叫管片式、管翅式,是较早应用的换热器形式。其套片方法是将厚度很薄的铝箔,按管组排列方式,在高速冲片机上冲出折边孔。然后将圆管穿入肋片孔中,将安装好的管片在专门的胀管机上进行胀管,减小接触热阻。 管翅式换热器的研究进展可从研究内容、研究目标和研究手段等方面来概括,早期对管翅式换热器的研究主要集中在翅片管排总的换热性能和流动性能上,翅片的形式多是平直翅片,主要考察管径、管排数、翅片间距、管排排列方式、翅片厚度等几何参数对换热及流阻的影响情况,换热管管径较大(D o =9.52mm ,12.7mm 或15.8mm ),实验模型的数量十分有限,拟合的关联式(j —Re 和f —Re 关系式)适用范围小,预见性不好,工程应用效果不好。近期的研究注重换热器的传热和流动机理,Saboya 和Spsrrow [1]将传质技术用于确定一排、二排和三排盘管的局部传质系数,其结果通过类比关系用换热系数的形式来说明局部换热系数的分布情况。换热管管径也日趋小型化(扩管前D o =9.52mm ,7.94mm ,7mm ),而且实验关联式的拟合方法也有了较大的改进,出现了多重拟合方法。 2 管带式和平行流式换热器的研究进展2.1 管带式换热器 管带式换热器的管子,是由一条连续的铝合金材料挤压成多孔通道的椭圆扁管,然后将其机械弯曲成等间距的蛇行管。同时将带状铝箔经冲压成缝,并折成U 形或V 形,其高度等于蛇行管的间距。把加工好的铝带夹入蛇行管间,呈叠置方式。在夹具中把蛇行管夹住,并施加适当的压力压紧,使管与片之间产生一定的接触应力,再进行整体钎焊而成。与翅片管式相比,管带式采用扁管,其水力直径小,在截面积相等的条件下,椭圆扁管内制冷剂的湿周周长比圆管大,传热面积大,热阻小,因此管内换热量提高。同时扁管的迎风面积小,流形有利,气动性能好,背风面涡流区小。扁管的使用使管带式结构紧凑,可以显著提高换热面积。 2.2 平行流式换热器 平流式换热器分为两种:1)集流管不分段,制冷剂流动方向一致,称为单元平流式换热器;2)多元平流式换热器,多元平行流实际上是分流式换热器,即变通流程设计。平行流式冷凝器吸收了管带式的各项新技术,是制冷剂从R12转换成R134a 的最适宜替换机型。对平行流换热器的研究可从以下3个方向展开。 2.2.1 平行流换热器整体性能的研究 对换热器整体性能的研究主要集中在验证已有模型或建立新的模型对换热器的换热和压降进行计算,并与试验数据、关联式的计算结果进行对比分析以及模型优化;考虑扁管效应,管排数,风速,换热器翅片安排、管路流程安排对换热器性能的影响;扁管换热器与其他管型换热器的性能对比;换热器的优化研究,性能评价指标。Min 等[2]采用已知关联式,对制冷剂侧和空气侧的换热和压降进行了计算,并且与试验数据进行对比。Chung 等[3]建立并比较了考虑扁管几何尺寸和没有考虑扁管几何尺寸的两个模型,考虑扁管尺寸的计算更加精确稳定。Park 和Jaco 2bi [4]比较了扁管换热器和圆管换热器的热力性能,相比于圆管换热器,较小表面积和体积的扁管换热器即拥有相同的热力性能。龚堰珏[5],张兴群[6]等研究了风速,换热器翅片安排、管路流程安排等对换热器性能和系统性能的影响。 2.2.2 百叶窗翅片侧流体换热与流动的研究 工程质量关,严格每一道工序的验收检查;最后在使用过程中注意维护检修及外围管道的清理疏通。参考文献: [1] 刘 翔.净水厂调速水泵选型与节能分析[J ].山西建筑, 2008,34(12):1802181. Discussion on the basement dirty w ater pump construction and management YUE Jian 2li Abstract :Combining with working practice ,the construction of basement dirty water pump and common problems were discussed from equip 2ment selection ,construction process and maintenance management ,and the solution and suggestions were provided ,so as to make the fitting and management of dirty water pump more scientific ,and reach to the aim of exhausting pollution.K ey w ords :basement ,dirty water pump ,back flow ,maintenance management ? 581? 第35卷第10期2009年4月 山西建筑SHANXI ARCHITECTURE Vol.35No.10Apr. 2009
热交换器分类 一、按原理分类： 直接接触式换热器 这类换热器的主要工作原理是两种介质经接触而相互传递热量，实现传热，接触面积直接影响到传热量，这类换热器的介质通常一种是气体，另一种为液体，主要是以塔设备为主体的传热设备，但通常又涉及传质，故很难区分与塔器的关系，通常归口为塔式设备，电厂用凉水塔为最典型的直接接触式换热器。 蓄能式换热器(简称蓄能器)，这类换热器用量极少，原理是热介质先通过加热固体物质达到一定温度后，冷介质再通过固体物质被加热，使之到达传热量的目的。 间壁式换热器 这类换热器用量非常大，占总量的99%以上，原理是热介质通过金属或非金属将热量传递给冷介质，这类换热器我们通常称为管壳式、板式、板翅式或板壳式换热器。 二、按传热种类分类 1、无相变传热 一般分为加热器和冷却器。 2、有相变传热 一般分为冷凝器和重沸器。重沸器又分为釜式重沸器、虹吸式重沸器、再沸器、蒸发器、蒸汽发生器、废热锅炉。 三、按传热元件分类 1、管式传热元件: (1)浮头式换热器 (2)固定管板式换热器 (3)填料函式换热器 (4)U型管式换热器 (5)蛇管式换热器 (6)双壳程换热器 (7)单套管换热器 (8)多套管换热器 (9)外导流筒换热器 (10)折流杆式换热器 (11)热管式换热器 (12)插管式换热器 (13)滑动管板式换热器 2、板式传热元件 (1)螺旋板换热器 (2)板式换热器 (3)板翅式换热器 (4)板壳式换热器 (5)板式蒸发器
(6)板式冷凝器 (7)印刷电路板板换热器 四、非金属材料换热器分类 (1)石墨换热器 (2)氟塑料换热器 (3)陶瓷纤维复合材料换热器 (4)玻璃钢换热器 五、空冷式换热器分类 (1)干式空冷器 (2)湿式空冷器 (3)干湿联合空冷器 (4)电站空冷器 (5)表面蒸发式空冷器 (6)板式空冷器 (7)能量回收空冷器 (8)自然对流空冷器 (9)高压空冷器 (10)穿孔板换热器 六、按强化传热元件分类 (1)螺纹管换热器 (2)波纹管换热器 (3)异型管换热器 (4)表面多孔管换热器 (5)螺旋扁管换热器 (6)螺旋槽管板换热器 (7)环槽管换热器 (8)纵槽管换热器 (9)螺旋绕管式换热器 (11)T型翅片管换热器 (12)新结构高效换热器 (13)内插物换热器 (14)锯齿管换热器 换热器的种类繁多，还有按管箱等分类，各种换热器各自使用与某一种工况，为此应根据介质、温度、压力、使用场合不同选择不同种类的换热器，扬长避短，使之带来更大的经济效益。
目录 一、产品介绍 (1) 二、冷凝器的工作原理 (1) 三、冷凝器的规格 (1) 四、基本技术数据 (2) 五、结构与功能 (2) 六、设备的操作 (2) 七、设备的清洗和维护 (3) 八、注意事项 (3) 九、售后服务承诺 (4) 十、配置表 (4)
一、产品介绍 采用不锈钢材质制造，特别适合于制药、化工、生化、农副产品、水产品深加工、食品等行业的稀料液的蒸发浓缩操作，根据工艺的不同，可用于对水蒸气、有机蒸汽的冷凝等等，冷却介质可以为冷却水和冷媒，可根据用户的工艺要求进行选择，本产品可广泛用于各种需加热或冷却操作工序中，具有结构紧凑简单，成本低，使用方便及性价比高等特点。 二、冷凝器的工作原理 冷凝器是用来放热的。制冷剂是被压缩机压缩到冷凝器，而冷凝器的末端有毛细管。毛细管会产生阻力使压缩机压缩过来的气态制冷剂液化而达到放热的效果。冷凝器是高压，只会是热的。而蒸发器才会是冷的， 冷凝器的液态制冷剂经过毛细管后到达蒸发器会快速气化，蒸发吸热，而达到制冷效果。冷量和热量就是这样不断循环产生的。 三、冷凝器的规格型号 本公司生产的冷凝器的型号规格如下： 依据换热面积分为：4㎡，6㎡，8㎡，10㎡，15㎡，20㎡，25㎡，30㎡，35㎡。。。等。还可根据客户所需实际换热面积定做。 四、基本技术数据
五、结构及功能 本固定管板列管换热器的结构，主要部分是由不锈钢封头、不锈钢筒体、高效换热管、管板、管箱、管箱及筒体法兰、鞍座等部件构成。筒体管板形成的内腔构成壳程，管箱换热管的空间构成管程。经过管、壳程的不同的冷热流体通过对流、热传导及热辐射等方式进行换热，从而达到工艺所需冷却或加热的目的。本产品可用于诸如蒸发器中的加热器、冷却器等。因换热管不易清洗，所以换热管一般走清洁且不易结垢的流体以防止堵塞换热管。 六、设备的操作 1、设备使用前应检查各法兰螺丝是否松动，密封垫圈是否良好。 2、使用前按1.25倍的操作压力分到进行水压试验，保压二十分钟无泄漏方可投产。 3、本设备使用前用清自来水进行20分钟左右清洗循环即可了。 4、在管路系统中应设有放气阀开启后应排出设备中空气防止空气停留
污水处理设计公式 竖流沉淀池[3] 中心管面积： f=q/vo=0.02/0.03=0.67m2 中心管直径： do=√4f/∏ =√4*0.67/3.14=0.92 中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度： h3=q/v1∏d1=0.02/0.03*3.14*0.92*1.35 沉淀部分有效端面积： A=q/v=0.02/0.0005=40m2 沉淀池直径： D=/4（A+f）/∏ =/4*（40+0.67）/3.14=7.2m 沉淀部分有效水深： h2=vt*3600=0.0005*1.5*3600=2.7m 沉淀部分所需容积： V=SNT/1000=0.5*1000*7/1000=3.5m3 圆截锥部分容积： h5=（D/2-d`/2）tga=（7.2/2-0.3/2）tg45=3.45m 沉淀池总高度： H=h1=h2=h3=h4=h5=0.3+2.7+0.18+0+3.45=6.63m 符号说明： q——每池最大设计流量，m3/s vo——中心管内流速，m/s v1 ——污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度，m/s d1 ——喇叭口直径，m v——污水在沉淀池中的流速，m/s t——沉淀时间，h S——每人每日污水量，L/（人?d），一般采用0.3～0.8L/（人?d）N——设计人口数，人 h1——超高，m
h4——缓冲层高，m h3——污泥室圆截锥部分的高度，m R——圆锥上部半径，m r——圆锥下部半径，m 污水处理中ABR厌氧和SBR的设计参数 1）进水时间TF 根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。 2）曝气时间TA 根据MLSS浓度、BOD－SS负荷、排出比、进水BOD浓度来确定。由于： 式中：Qs－污水进水量（m3／d） Ce－进水平均BOD（mg／l） V－反应池容积（m3） e－曝气时间比：e＝n×TA／24 n－周期数 TA－1个周期的曝气时间 又由于： 1／m－排出比 则： 将e＝n×TA／24代人，则： 3）沉淀时间Ts 根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定。 活性污泥界面的沉降速度和MLSS浓度有关。由经验公式得出： 当MLSS≤3000mg／l时 Vmax＝7.4×104×t×MLSS-1.7 当MLSS＞3000mg／l时 Vmax＝4.6×104×MLSS-1.26 式中Vmax－活性污泥界面的沉降速度（m／h） t－水温℃ MLSS－开始沉降时的MLSS浓度（mg／l） 沉淀时间Ts＝H×（1／m）＋ε／Vmax 式中：H－反应池水深（m） 1／m－排出比
空冷冷凝器设计 摘要：冷凝器是各工业部门中重要的换热设备之一。换热器作为热量传递中的过程设备，在化工、冶金、石油、动力、食品、国防等工业领域中应用极为广泛。换热器性能的好坏，直接影响着能源利用和转换的效率。近年来，节能工作开始被全球所重视,而换热器特别是高效换热器又是节能措施中关键的设备。因此,无论是从上述各工业的发展,还是从能源的有效利用,换热器的合理设计、制造、选型和运行都有非常重要的意义。 本设计是关于管翅式空冷器的设计。主要内容是进行了冷凝器的工艺计算，结构设计和强度校核。设计内容首先是传热计算，主要是根据设计条件计算换热面积。其次是结构设计以确定各部件的尺寸。最后还包括是强度计算与校核，主要包括管箱结构与校核和支架的校核。 关于设计管翅式冷凝器的各个环节，在后面设计书中做详细的说明。 关键词：冷凝器；传热；结构；强度；管翅式换热器；
Design of Air-cooled Condenser Abstract：Condense is one of the most important heat exchanging equipments in industrial field. As a heat transfer in the processing equipment, exchanger is widely applied in chemical industry, metallurgy, oil, power, food, defense industry. In recent years, the problem of energy-saving is beginning to be regarded all over the world. And heat exchanger, particularly efficient heat exchanger，It is the key to energy-saving equipment. Therefore, whether from the foregoing the development of industry, or from efficient energy use, the reasonable heat exchanger design, manufacturing, selection and running all have very important significance. The manual is about the Finned tube condenser，which included process calculation , the structural design and intensity . The first part of this manual is the heat transfer’s calculation. Mainly, it is according to the given design conditions to estimate the heat exchanger area. Next is the structure design to determine the size of the components. Finally also including the strength calculation and checking, mainly including the Tube Box’s structure and the support checking. About the design of the Finned tube condenser,The detailed content is in the back of the design instructions. Key words： Condenser ; Heat transfer; Structure; Strength Finned tube exchanger
污水处理基本计算公式 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式，由于篇幅较长，大家可选择有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2) 废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。 (3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4) 如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1) 栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3 (栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3 (栅渣/废水）。
(2) 栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2) 格栅前渠道水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3) 格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室，或采取其他保护设备的措施。 (5) 设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6) 大中型格栅间应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1) 栅槽宽度B
课设题目：空冷冷凝器 一、设计条件： 某空调制冷机组采用空气冷却式冷凝器，要求制冷剂冷凝液过冷度5℃，压缩机在蒸发温度5℃，冷凝温度45℃时的排气温度为80℃,压缩机实际排气量为160kg/h；冷凝器空气进口温度为35℃。 二、其他参数 1、制冷剂采用R134A 2、采用肋片管式空冷冷凝器 3、传热管采用紫铜套铝片，参数自定，正三角形排列（错排） 三、完成内容 1.确定冷凝器热负荷，并进行冷凝器设计计算 2.提交计算程序以及计算说明书 3.相关工程图纸 一、计算冷凝器热负荷 由所给条件画出压焓图 1.根据tk=50℃和排气温度tdis=80℃,以及过冷度dt=5℃在 R134A压焓图上可以查出hdis=460kj/kg以及过冷液体要求hc=250kj/kg.所以冷凝器热负荷为qmr*(hdis-hc)/3600=9.333kw 2.取进出口空气温差为8℃，则定性温度为39℃，可求出空气流量 qv2=1.029 m3/s 4.单位管长肋片面积Af2=0.5294 肋间基管表面积 Ab2=0.03 肋管外总表面积 A2=Af2+Ab2=0.5594
二、冷凝器的初步规划及有关参数选择 管排方式采用错排，正三角形排列。管间距s1=25.4mm 排间距s2=22mm 紫铜管选用10*0.7，翅片厚度df=0,12mm,肋片间距sf=1.8mm,沿气流方向管排数n=2排。 三，设计计算流程图
四、计算程序 #include
void main() { double _tk=45, _tdis=80, _tc=5,_t2=35,_t3=43,tm; double _hdis=460,_hc=250,Pk; double _p2=1.128,_cp2=1.005,_v2=0.00001687,_r2=0.02751,qv2; double _d0=0.01,_df=0.00012,_df1=0.0007,_s1=0.0254,_s2=0.022,_sf=0.0018,_di=0.0086,_n= 2,_nb=18,db,Af2,Ab2,A2,A1,bt,bt1,ib,de; //3.结构设计 double _r14=19.9238,_Bm=74.8481,_r0=0.0001; tm=(_t2+_t3)/2; Pk=qmr*(_hdis-_hc)/3600; cout<<"冷凝器热负荷为："< 北海炼油异地改造石油化工项目柴油加氢装置换热器空冷管束试压施工技术方案 编制： 审核： 批准： 中国石化集团第四建设公司 北海炼油工程项目部 二○一一年四月六日 目次 1 适用范围………………………………………………………………………………1 页 2 编制依据………………………………………………………………………………1 页 3 工程概况………………………………………………………………………………1 页 4 施工工序…………………………………………………………………………… 2 页 5 施工工艺……………………………………………………………………………3 页 6 质量标准与保证措施……………………………………………………………… 12页 7 HSE管理………………………………………………………………………………16页 8 主要施工机具及措施用料……………………………………………………………………21页 9 施工劳动力计划………………………………………………………………………22页 10 施工进度计划…………………………………………………………………………22页 11 危险源辨识……………………………………………………………………………23页 1适用范围 本方案仅适用于柴油加氢U型式和浮头式换热器及1#管廊上面的空冷器 A101、A102、A201、A202、A203管束试压施工方案。 2编制依据 a）《石油化工静设备安装工程施工技术规程》 SH/T3542-2007 b）《石油化工换热设备施工及验收规范》 SH/T3532-2005 c）《钢制管壳式换热器》 GB151—1999 d）《相关设计单位提供的空冷器设备装配图>> e）《石油化工施工安全技术规程》 SH3505—1999 f）《压力容器安全技术监察规程》 3工程概况 柴油加氢装置共有空冷器管束26台，换热器19台,其中6台高压换热器不用 试压,其余13 台换热设备有11台U型式,2台浮头式在现场试压,现场试压换 热器规格型号形式见下表：空冷器、换热器设备试压方案
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