第４期付海峰，等：碾压混凝土拱坝温控计算研究９５水深１月２月３月４月５月６月７月８月９月１０月１１月１２月年平均
１．３计算模型
温度场与温度应力仿真计算采用三维有限元法【“６Ｊ，取拱坝整体作为仿真计算模型，坝体的上下游、左右岸及底部均延伸１．５倍坝高。计算整体坐标系：以拱冠梁剖面坝顶上游点为坐标原点，顺水流方向为ｙ方向，向下游为正；坝高方向为ｚ方向，向上为正；沿左、右岸方向为ｘ方向，指向右岸为正。整体有限元模型共有单元６９５６５个，节点８１５０２个，坝体单元３５６０５个，节点４２１００个。整体计算模型见图１。温度场计算中边界条件的选取：地基底面及４个侧面和两岸坝肩的侧面均为绝热边界，坝体上下游面在水位以上为固一气边界，水位以下为固一水边界。固一气边界按第三类边界条件处理，固一水边界按第一类边界条件处理。应力场计算中边界条件的选取：地基底面按固定约束处理；地基和坝肩的左右岸两个侧面按髫向约束处理；地基和坝肩的上下游两个侧面按Ｙ向约束处理。
１．４计算方案
坝体在２０１０年１２月初一２０１０年１２月底，浇筑高程为７８５．５。７８７．０ｍ；２０１１年２月初～２０１１年５月底，浇筑高程为７８７．０ｍ一８２１．０ｍ；２０１１年６月初一２０１１年９月底，浇筑高程为８２１．０ｍ一８３３．０ｍ；２０１１年１０月初一２０１２年４月底，浇筑高程为８３３．０ｍ一８８４．０ｍ，达到设计高程。
方案１：该方案未采取任何温控措施，混凝土的浇筑温度见表４。
方案２：采取控制浇筑温度措施，混凝土的浇注温度见表５。
表４各月浇筑温度表（自然状态）
图１整体计算模型与坐标系
对２０１１年４月一９月浇筑的混凝土进行初期冷却，通水时问为１５ｄ，通水温度为各月河水温度，浇筑完１２ｈ即刻通水。从２０１１年１１月１日起，对２０１１年４月一９月浇筑的部位进行后期冷却，冷却时间为３０
ｄ，通水温度为各月河水温
水利与建筑工程学报
第７卷
度。冷却水管间距为１．５
ｍ×１．５
ｍ，通水流量为１．Ｏ矗／ｈ，冷却水管长度为２．５０ｍ，其它条件与方案１相同。
方案３：坝顶处坝轴线长度为３１０ｍ左右，考虑设５条诱
导缝和２条横缝，坝体分缝图见图２。计算过程中，诱导缝处混凝土强度降低２５％【７Ｊ。其它条件与方案２相同。
表５各月浇注温度表（加温控措施）
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图２坝体分缝位置圈
２计算成果
２．１温度场计算成果
２．１．１准稳定温度场成果
根据水库上、下游正常水位及１月份和７月份的水温分布、平均气温。对大坝１月份和７月份的准稳定温度场进行了计算，计算结果如图３和图４所示。
游面在水位以下温度随各月份水温而变化，水位以上温度相
当于各月份的平均气温。２．１．２非稳定温度场成果
非稳定温度场计算成果如表６所示，方案３与方案２相
比，仅设置了５条诱导缝和２条横缝，其温度场计算成果完全相同。
方案１在强约束区的最高温度为３０．１０℃，方案２在强
约束区的最高温度为２４．４５℃。由于基础强约束区，稳定温度为１３．５℃左右，碾压混凝土坝设计规范要求的基础允许温差为１２．５℃一１４．５℃，允许最高温度为２７℃左右。方案２的最高温度满足碾压混凝土坝设计规范要求。
方案ｌ在弱约束区的最高温度为３３．３７℃，方案２在弱约束区的最高温度为２６．跖℃。由于基础弱约束区，稳定温
度为１３．０℃左右，碾压混凝土坝设计规范要求的基础允许温差为１４．５。Ｃ一１６．５℃。允许最高温度为２９．５℃左右。方案２的最高温度满足碾压混凝土坝设计规范要求。
表６非稳定温度场计算成果
图３奎竺．三昱竺准稳定图４查竺：苎竺准稳定度主篆磊淼布符合一般规律。夏季高温季节，坝
温度场云图温度场云图
体表盂＆另。以压矗另为至：最温戛；：荔‘丢言羞另以ｌｉ主
由于拱坝厚度比较薄，坝体运行５ａ后，坝体温度场已接力为主，表面应力随外界气温呈简谐变化。温降时，拱端上近准稳定温度，坝体准稳定温度场受外界周期性变化温度的
游面拉应力增大，而拱冠上游面拉应力相对减小，在坝体上
建筑工程 Architecture 114 大体积混凝土温控及防裂技术 王静静杜崇磊 (烟建集团有限公司混凝土分公司) 中图分类号：TU75 文献标识码：B 文章编号1007-6344（2015）02-0114-01 摘要：混凝土结构中，经常会出现由于温度效应产生的裂缝。大体积混凝土施工中，温度变形产生的裂缝成为了最常见以及最严重的质量通病。 关键词：大体积混凝土温控防裂技术 混凝土基础温差的控制是人们过去经常关注的问题，对混凝土的后期保护却没有引起足够重视，以致很多混凝土建筑都有不同程度的裂缝出现。随着科技水平的不断发展，人们逐渐认识到温度变化是造成大体积混凝土开裂的关键因素。 一、大体积混凝土温度变形产生的原因分析 大体积混凝土中主要温度因素是水泥水化热，其温升经常会到达30--50摄氏度。水泥水化作用，使混凝土在硬化过程的最初几天，产生大量的水化热。然而，导热不良的混凝土就会对这种热量进行累积，以致混凝土温度升高、体积增大。大体积混凝土结构的壁越厚，其中心的水化热升温就越大。混凝土未充分硬化部分的弹性模量在升温时很小，壁内累积的压应力数值较小；混凝土已混凝土本结硬，在降温收缩时弹性模量特别大，这种收缩就会产生极大的拉应力。浇筑温度与水化热温度共同构成了最高温度。如果对最高温度值，没有采取适当的方法进行控制，没有对内外温度差通过恰当的保温措施进行减少，没有对温度应力通过改善约束条件进行减少，就会使大体积混凝土结构出现温度裂缝，甚至会出现贯穿性裂缝。 外界气温变化就会引起混凝土内部温度变。尤其在大陆性气候地区或寒冷地区，混凝土温度变形的最主要因素就是外界温度变化。很多事例显示，寒潮期间经常会出现大体积混凝土裂缝。因为气温比较低，混凝土短时间内徐变不能充分发挥，同时温度梯度大，就会形成很大的温度应力。建筑施工期间，混凝土内部经常会产生很大的拉应力。 水化热、浇灌温度以及外界气温变化等各种温度差，以及叠加应力，共同形成了混凝土的内部温度应力。强迫变形引起了温度应力，约束力越大，应力就会越大。而混凝土属于脆性材料，抗拉强度只有抗压强度的10%左右，混凝土内部温度应力大于混凝土抗拉强度时，混凝土自然就会因为温度变形而产生裂缝。受弯断面和孔洞四周应力集中的区域、混凝强度最差的地方、温度变化较大的表面以及应力最大的核心区域是混凝土温度变形最易发生的地方。 二、避免大体积混凝土出现裂缝的措施分析 （一）配制混凝土的材料分析 1、水泥 水化热就会引起混凝土内部大的温差，混凝土内部较大的温差就会产生温度裂缝。因此降低混凝土内部温差以及有效控制水化热，就能预防温度裂缝的产生。只有处理好混凝土的主要材料水泥，就能从整体上降低水化热。低水化热的水泥就能对水化热起到很好的控制作用。通过诸多实验得出，水泥中的主要放热成分铝酸三钙与硅酸三钙占的比例较大，因此，通过向水泥中加入中热硅酸盐、低热矿渣等有效物质，就能够对这两种成分有效的中和，就能降低水泥的水化热。 2、粉煤灰 硅、铝氧化物是构成粉煤灰的主要成分。硅铝氧化物与水泥接触就会发生二次反应，对材料的活性有很好的增强作用，同时，减少了水泥在混凝土中的含量，进而会有效避免混凝土裂缝的出现。粉煤灰颗粒能够在二次反应后均匀的分布在混凝土中，有效的改变与完善混凝土的内部结构，进而使混凝土内部的孔隙率减小，对孔结构起到优化作用，就会很大程度的增强混凝土硬化后的性能。因此，实际施工过程中，经常会在混凝土中加入粉煤灰，对混凝土出现裂缝起到很好防治的作用。 3、骨料 粗骨料：粒径的大小与级配有很大的关系，选择粒径较大的骨料就会降低水泥砂浆及水泥的使用量，进而会降低水化热，就能很好的预防裂缝的形成。细骨料：同样道理，配制混凝土时，应选用中粗沙。同时，应调整沙子的含泥量，这能够有效的防止混凝土出现收缩变化，进而防止混凝土产生裂缝。 4、外加剂 混凝泥土中加入适当的减水剂、缓凝剂以及引气剂等外加剂，也能有效的避免混凝土出现过多的裂缝。其原理是：减水剂对混凝土的融合性有很好的促进作用，进而提高了混凝土的强度，使水灰比降低，水泥含量降低，就能有效防止裂缝的出现。缓凝剂能够延长混凝土放热峰值的时间。引气剂对混凝土的和易性与可泵性具有很好的增强作用，能够充分发挥混凝土的耐久性，就增强了混凝土的抗裂性。应该注意，添加外加剂的混凝土与基准混凝土的收缩比一定保持在35％左右，必须有效控制外加剂的使用量，防止用量过大，改变混凝土的使用性能。 （二）混凝土施工方式的选择分析 1、混凝土的拌制与浇筑 施工过程中，混凝土的拌制非常重要，混凝土材料的使用性能会直接受到混凝土拌制效果的影响。因此，施工中要严格按照标准对混凝土进行拌制，并有效的控制混凝土出机口坍落度。同时，要调整好混凝土拌合物出机口的温度，对温度进行合理控制，可以利用送冷风以及冷却的方式调节。 运用有效的振捣方式，进行混凝土的浇筑，并合理分布振捣的时间，尤其是泛浆与间距的控制。同时，浇筑工作完成后，要适当的压实与抹平浇筑表面，能够很好的控制混凝土的裂缝的产生。另外，使用分层浇筑的方式，能够使下层混凝土在初凝时内凝结良好，对防止裂缝的产生也有很好的预防效果。 2、混凝土隔热保护与日常维护分析 大体积混凝土出现裂缝的主要原因是内外温差大，因此，采取一定的措施对混凝土的温度控制是浇筑结束后非常重要的工作。通过实施隔热保护就能促进混凝土表面快速散热。拆模时，更应注意外部的环境温度，必须实施有效的表面保护，防止因温差形成裂缝。 混凝土浇筑施工结束后，一定要采取日常维护措施。对混凝土的表面进行洒水，保持湿润状态，就能增加混凝土内部的强度。混凝土浇筑结束12--18小时后，就应对其进行实施保护，维护时间应持续20天以上。 三、建议与结语 （一）建议 1、改善混凝土的约束条件 混凝土结构的约束决定了混凝土应力的大小，分缝间距与约束作用有密切关系。合理的分缝不仅能减轻约束作用，而且也能缩小约束范围。通畅分缝间距以12--18米为宜。同时，应考虑后浇缝的宽度，以及应满足同截面钢筋的搭接比度，一般以1米为宜。应选用膨胀水泥配制后浇缝混凝土，整体结构浇筑40天后，就能进行后浇缝。 2、对结构的钢筋进行合理搭配 限制裂缝的出现还与合理的配筋有关。合理的配筋能够减少数目小而宽度大的裂缝，改善数目多而宽度小的裂缝，这样就减轻了裂缝的程度。构造钢筋部位不仅要设置在结构表层，而且在结构薄弱部位也要设置。 3、对混凝土一定要加强保温与养护 为了有效减少混凝土内外温度差及混凝土表面温度梯度，防止表面裂缝，无论是常温还是负温施工，都必须实施混凝土的保温措施。常温保护能够缓冲混凝土受到大气温度变化与雨水侵袭的温度影响。负温保护层一定要使用不透气的材料，才能见效，应根据工程特点、气温以及控制混凝土内外温度差等条件设计负温保护层。保温层还有保湿的作用，同样能够提高混凝土表面抗裂能力。养护期以不低于一个月为宜，较寒冷的地区应该适当延长。 （二）结语 大体积混凝土结构使用性能，会因裂缝受到很大的影响。只有对大体积混凝土的裂缝做好预防措施，发现裂缝并及时采取措施进行修补调整，才能不使其应用受到影响。 参考文献 [1]唐祥胜.大体积混凝土裂缝控制与防止措施[D].合肥工业大学,2005. [2]李树奇.大体积混凝土防裂技术措施的研究[D].天津大学,2004. [3]刘琳莉.桥梁大体积混凝土水化热施工控制研究[D].西南交通大学,2012.
某某河碾压砼拱坝设计特点 摘要：本文系统地从枢纽布置、拱坝布置、砼设计和筑坝材料、结构设计、温度控制措施和基础处理等方面介绍了某某河碾压砼拱坝的设计和特点。 关键词：某某河水电站碾压砼拱坝设计 1 工程概况 某某河水电站位于某某省某某土家族自治县付家堰乡境内，是清江一级支流泗洋河梯级开发的一个骨干工程，坝址以上承雨面积392.9 km2，水库正常蓄水位290.0m，死水位270.0m，总库容0.246亿m3。电站总装机容量30 MW，多年平均年发电量0.731亿k W·h，是一座以水电开发为主，兼有水库短途运输、人蓄饮水等综合效益的中型水库。 工程为Ⅲ等工程，主要建筑物为3级建筑物，洪水标准按50年一遇设计，500年一遇校核，地震基本烈度为6度，枢纽工程主要由99m高的碾压砼拱坝、坝顶泄洪表孔、左岸发电引水隧洞、右岸放空洞、发电厂房及尾水隧洞等建筑物组成。 2 枢纽布置 该电站坝址位于梅湖次级陡立背斜南翼，岩层大部分较陡，且倾向上游，建基面主要为二叠系栖霞组和茅口组灰岩，其中左岸、右岸285m高程以下和河床出露栖霞组第十一段至第十四段，岩性为灰岩夹少量炭质和泥质灰岩，右岸335~400m高程分布有龙潭组页岩。坝轴线处河床高程217.6m，河床宽46m，属“V”字型峡谷。左岸岸坡平顺完整，右岸岸坡较陡，上游有梅子溪冲沟分布。 综上所述，该坝址两岸山体雄厚，岸坡稳定，建 基面岩体强度高，质量好，满足修建拱坝的条件。经 技术经济比较确定采用抛物线双曲拱坝方案：将泄洪 表孔和交通桥布置在拱坝坝顶，放空洞布置于右岸， 发电引水系统布置在拱坝左岸，引水至坝下左岸200m 的河边阶地上建半地下厂房发电。主体工程施工期采 用断流围堰挡水、隧洞导流、坝体枯水期施工，汛期 预留缺口度汛的导流方案。具体枢纽布置见图1。
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h +=（3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 表3-1 不同品种、强度等级水泥的水化热
表3-2 系数m 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T +=（3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； 表3-3 降温系数ξ
根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ=（3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）；
碾压混凝土实验室配合比设计试验 1 试验目的 测定碾压混凝土配合比设计试验所用原材料的物理力学性能指标，然后进行碾压混凝土实验室的配合比设计。 2 试验方案 本试验根据配合比设计所需的技术资料，首先对选定的材料进行物理力学性能指标的测定试验，再依据配合比设计规程及原则来进行配合比的设计，对于碾压混凝土，设计时主要考虑其三大参数的要求。本试验流程图如图2.1所示。
图2.1 试验流程图 3 试验方法 3.1 原材料的物理力学性能试验 本试验配合比设计所用的原材料主要有：水泥、粉煤灰、石灰、粗细集料、
水及外加剂等。 3.1.1水泥试验 水泥试验主要包括：水泥细度试验、水泥标准稠度用水量试验、水泥凝结时间试验、水泥体积安定性试验、水泥胶砂强度试验等。 水泥细度试验采用手工干筛法来检验水泥细度；水泥标准稠度用水量试验、水泥凝结时间试验及水泥体积安定性试验（雷氏夹法）按GB/T 1346-1989《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》，用沸煮法，对该水泥进行了安定性试验；水泥胶砂强度试验通过ISO法来测定水泥的强度等级。 通过试验，得到本试验所用水泥的物理性能见表1.1。 表1.1 水泥的物理性能表 水泥品种 初凝 （h:min） 终凝 （h:min） 安定性 （mm） 筛余量 （%） 标准稠 度（%） 抗压 （Mpa） 抗折 （Mpa） 3d 28d 3d 28d P.C32.5R 2.1 3.1.2 粉煤灰试验 根据《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596—91以及国家标准GB175—1999，GB1344—1999，GB12958—1999中的规定，需对粉煤灰的细度、密度、凝结时间、体积安定性和强度及强度等级等主要技术性质经行测定。 通过试验，该粉煤灰的物理性能见表1.2。 表1.2 粉煤灰的物理性能表 粉煤灰等级 密度 （g/cm3） 堆积密度 （g/cm3） 细度 （%） 比表面积 （g/cm2） 需水量 （%） 28d抗压 强度比 （%） Ⅱ级 2.302 26 3.1.3集料试验 集料试验主要包括测定砂、石的近似密度试验、砂、石的堆积密度试验、砂、石的空隙率计算和砂、石的筛分析试验等。 通过试验，测得所用砂子、石子的物理性能见表1.3、表1.4。 表1.3 砂子的物理性能表
大体积混凝土温控计算书 1、混凝土的绝热升温 式中：T （t ）—混凝土龄期为t 时的绝热温升「C ） m c ——每m 3混凝土胶凝材料用量，取415kg/m 3 Q ——胶凝材料水热化总量，Q=kQ Q o —水泥水热化总量377KJ/kg （查建筑施工计算手册） C —混凝土的比热：取0.96KJ/ （kg.C ） p —混凝土的重力密度，取2400kg/m 3 m ——与水泥品种浇筑强度系有关的系数取 0.3d -1（查建筑施工计算手 册） t ——混凝土龄期(d ) 经计算：Q=kQ=(为+Kr1)Q °=(0.955+0.928-1)X377=332.9KJ/kg 2、混凝土收缩变形的当量温度 （1）混凝土收缩的相对变形值计算 0 （A A-0.01t\ 皿 §（t ）= § （1-e ） m 1m 2m 3..…mu 式中：勺（t ）——龄期为t 时混凝土收缩引起的相对变形值 『 -- 在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取 3.24X104 m 〔m 2m 3..…mu ——考虑各种非标准条件的修正系数 m 1=1.0 m 2=1.0 m 3=1.0 m 4=1.2 m 5=0.93 m 6=1.0 m 7=0.57 m 8=0.835 m 9=1.0 m 10=0.89 mn=1.01 m 1m 2m3 ... m 11=0.447 T （t ）二 m c Q c ? -mt 、 (1-e )
(2)混凝土收缩相对变形值的当量温度计算 T y(t)=啊a 式中：T y(t)——龄期为t时，混凝土的收缩当量温度 5 a——混凝土的线膨胀系数，取 1.0X10- 3、混凝土的弹性模量 E t)=^E o(1-e为 式中：E t)——混凝土龄期为t时，混凝土弹性模量(N/mm2) E o——混凝土的弹性模量近似取标准条件下28d的弹性模量：C40 E o=3.25X1(fN/mm2 ?——系数，近似取0.09 混凝土中掺和材料对弹性模量修正系数，=1.005 4、各龄期温差 (1 )、内部温差 T nax=T+ &)T(t) 式中：T m ax——混凝土内部的最高温度 T——混凝土的浇筑温度，因搅拌砼无降温措施，取浇筑时的大气平均温度，取15C T t)—在龄期t时混凝土的绝热温升 &)—在龄期t时的降温系数
朱昌河大坝碾压混凝土现场碾压试验技术要求 1 总则 1.1 工程概况 朱昌河水库大坝为碾压混凝土重力坝，设计坝顶高程1461.4m，河床开挖高程1360.5m，最大坝高为100.9m；坝轴线长264.9m；共分10个坝段，坝体混凝土总量约62.5万m3(其中RCC约为51.5万m3)。根据坝体结构要求，除基础垫层、坝顶部位、溢流面、导墙及闸墩等部位为常态混凝土外，其余均为碾压混凝土。坝体防渗结构的二级配碾压混凝土和变态混凝土，混凝土设计强度等级为C20；内部混凝土设计强度等级为C15。 为便于承包人进行试验安排，特提出本试验技术要求。承包人应根据本本试验技术要求编制完整详细的现场试验大纲报监理人审批。 1.2 本技术要求系根据《水工混凝土施工规范》DL/T 5144-2001、《水工碾压混凝土施工规范》DL/T 5112-2009、《水工混凝土试验规程》SL352-2006、《水工碾压混凝土试验规程》SL48-94、《水工碾压混凝土试验规程》DL/T5433-2009的有关条款规定，结合现场碾压混凝土试验的具体要求编写而成。因此，在混凝土试验中，除应遵守本技术要求外，凡技术要求未提及或不够详尽之处，仍应遵守上述文件的相关规定执行。 1.3 在试验过程中，如需采用新技术、新工艺和新材料时，必须预先向监理人申报原因、对策措施等有关事宜，经监理人批准后方可实施。 2 试验目的 第一次现场碾压试验在常温季节进行，其目的为：验证室内选定配合比的可碾性和合理性；选择和确定合适的施工参数，包括拌和、运输、摊铺、碾压，变态混凝土的加浆量和加浆方式等；研究不同层面的处理方式和不同间歇时间对层面粘结度的影响；雨天施工标准及措施；实测碾压混凝土各项物理力学指标，评定其强度、
水工碾压混凝土施工规范 SL53-94 条文说明 目录 前言 1总则 2材料 3配合比设计 4施工 5质量管理和评定 前言 《水工碾压混凝土施工暂行规定》SDJS14一86系原水利电力部水利水电建设总局标准，自颁发执行以来，对推动我国碾压混凝土筑坝技术的发展起到了积极的作用，但限于当时的条件，在起草该规范过程中，比较多地参考了《水工混凝土施工规范》SDJ207－82和国外有关技术标准。随着我国碾压混凝土筑坝技术的迅猛发展及其应用范围的不断扩大。碾压混凝土施工技术也有了很大进步，形成了具有中国特色的碾压混凝土筑坝技术．因此有必要也有条件对《水工碾压混凝土施工暂行规定》SDJS14—86进行修订，以确保碾压混凝土工程质量，进一步推动碾压混凝上筑坝技术的应用与发展。 1989年5月，水利部建设开发司委托中国水利水电工程总公司负责组织对《水工碾压混凝土施工暂行规定》SDJS14－86进行修订。1989年8月提出了修订大纲、总体框架及原则，同年10月提出初稿，征求有关单位意见，并于同年11月在岩滩水电站工地组织专家对初稿进行了讨论。在此基础上，于 1990年3月提出了征求意见槁，发送至国内有关勘测设计、施工、科研及高等院校等单位广泛征求意见，根据征求意见修改整理后，1990年6月提出了送审稿。 1990年8月21日至24日，水利部建设开发司和能源部水电开发司组织专家在天津杨村对送审稿进行了审查，认为该规范（送审稿）内容基本可行，可按审查意见进一步修改整理后报主管部门审批颁布，并建议该规范为水利水电行业强 制性标准。 由于该规范报批过程较长，历时三年，正式发布前，水利部建设司又组织有关专家在北京对一些重要的参数、指标重新进行了核定，以保证该规范能较好地 反映当前的施工技术水平。 本规范（送审稿）审查委员会主任为林伯诜同志，参加送审稿和报批稿的修改及审定工作的有王圣培、李丰、李允中、许红波、张严明等同志。 鉴于碾压混凝土试验技术尚处于不断发展和完善阶段，该规范有待于在实践中不断补充和修订，为此，希望各有关单位和使用者继续提出意见和建议。 1总则 1．0．1本条阐明本规范的适用范围。 1．0．2本条阐明本规范与现行有关国家及行业标准的关系。这些标准主要包括：《水工混凝土施工规范》SDJ207-82，《水工混凝土试验规程》SD105-82，《水工混凝土外加剂技术标准》SD108-83，《水电站基本建设工程验收规程》SDJ 275-88及有关材料方面的国家标准等。 1．0．3本条强调现场碾压试验的重要性，通过现场碾压试验可以验证混凝土配合比的合理性；检验施工过程中原材料生产系统、混凝土制备系统、运输系
FJD31060 FJD 水利水电工程技术设计阶段 碾压混凝土拱坝设计大纲范本 水利水电勘测设计标准化信息网 1997年4月 1
水电站技术设计阶段碾压混凝土拱坝设计大纲 主编单位: 主编单位总工程师: 参编单位: 主要编写人员: 软件开发单位: 软件编写人员: 勘测设计研究院 年月 2
目次 1. 引言 (4) 2. 设计依据文件和规范 (4) 3. 基本资料 (4) 4. 拱坝布置 (7) 5.拱坝应力分析 (12) 6.坝肩稳定分析 (15) 7.坝基处理 (19) 8.碾压混凝土拱坝温控及结构分析 (23) 9.拱坝构造 (27) 10.碾压混凝土拱坝观测 (29) 11.专题研究 (30) 12.工程量计算 (30) 13.应提供的设计成果 (30) 3
1 引言 工程位于省市（县）境内；是河（江）支流河（江）上第梯级水电站。 本工程以为主，兼以等综合利用的水利水电枢纽工程。挡水建筑物为碾压混凝土拱坝，最大坝高 m，水库正常蓄水位 m，总库容亿m3,电站机组台，总装机容量 MW，保证出力 MW，多年平均发电量 MW h。 本工程初步设计于年月审查通过，选定坝址，坝型为碾压混凝土拱坝。 2 设计依据文件和规范 2.1 有关本工程的主要文件 (1) 工程初步设计报告； (2) 工程初步设计报告审批文件； (3) 工程初步设计研究专题报告； (4) 工程文件； (5) 工程纪要。 2.2 主要设计规范 (1) SDJ12-78 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准（山区，丘陵 区部分）（试行）及补充规定； (2) SD145-85 混凝土拱坝设计规范（试行）； (3) DL/T5005-92 碾压混凝土坝设计导则； (4) SDJ21-78 混凝土重力坝设计规范（试行）； (5) SDJ10-78 水工建筑物抗震设计规范（试行）； (6) SDJ336-89 混凝土大坝安全监测技术规范。 3 基本资料 3.1 工程等别与建筑物级别 (1) 工程等别 工程的坝高 m，水库总库容亿m3。工程建成后具有使下游 km的 4
大坝碾压混凝土施工温度控制措施 一、设计指标 湖北省水利水电勘测设计院于2003年8月下达了《招徕河水利水电枢纽工程碾压混凝土拱坝温度控制设计报告》，报告中规定了大坝碾压混凝土施工期温度控制标准： （1）混凝土浇筑温度除5月份施工的非约束区部位浇筑温度不高于20℃外，其它部位碾压混凝土浇筑温度均不高于18℃； （2）坝体碾压混凝土最高温度不超过36℃。 二、自然状态下混凝土浇筑温度估算 （一）自然状态下混凝土出机口温度计算 1、混凝土配合比选用 混凝土配合比选用中国水利水电第十一工程局中心试验室于2003年9月上报的《招徕河水利水电枢纽工程混凝土施工配合比试验选择报告》中推荐的碾压混凝土施工配合比。 碾压混凝土施工配合比
2、混凝土原材料计算温度选择 水泥、粉煤灰计算温度按高于相应月月平均气温15℃考虑；骨料计算温度取相应月平均气温；水计算温度取相应月平均河水温度。 气温、水文统计表（℃） 3、自然状态下混凝土出机口温度 经计算，自然状态下各月混凝土出机口温度见下表，计算结果与2003年已浇混凝土出机口温度基本相符合。 混凝土出机口温度（℃） （二）2003年浇筑的混凝土出机口温度、浇筑温度统计 2003年浇筑的混凝土出机口温度、浇筑温度统计表（℃） （三）自然状态下混凝土浇筑温度 根据以往经验和2003年已浇筑的混凝土出机口温度、浇筑温度统计资料，10月～2月混凝土浇筑前的温度回灌按0℃考虑，3月、4月、5月、9
月混凝土浇筑前的温度回灌按2℃考虑，初步估算出自然状态下混凝土的浇筑温度。 自然状态下混凝土浇筑温度估算值（℃） 三、碾压混凝土施工温度控制措施 （一）降低混凝土出机口温度 1、优化混凝土配合比，降低水化热温升 业主已指定使用荆门普硅P.O42.5级水泥。经混凝土施工配合比设计，中国水利水电第十一工程局中心试验室于2003年9月上报了《招徕河水利水电枢纽工程混凝土施工配合比试验选择报告》。通过专家咨询，有待进一步优化。 2、降低混凝土原材料入机温度 （1）水泥、粉煤灰提前组织进场，降低出厂温度； （2）砂子已经搭了避雨、遮阳棚，高温季节对粗骨料采取可行的遮阳措施； （3）增加骨料堆高，堆料高度不低于6m； （4）砂子和粗骨料均采取地弄取料，降低骨料入机温度； （5）对入机前的皮带机增加遮阳棚。
浅谈机压混凝土预制块配合比设计方法
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浅谈机压混凝土预制块配合比设计方法 ——无锡路桥工程有限公司中心试验室安鸣晓陆益钱小玲 一、概述 近几年在制作小型预制块（如路缘石）时，有好多单位采用了利用压机和定制的模具进行静压成型的制作工艺，此工艺操作简单，设备简单，生产速度快，成本低，所以被许多生产单位采用，对成品质量检测方面国家已制订了JC899-2002《混凝土路缘石》行业标准等相关标准，但用此工艺制作的小型预制块，其所有混凝土为干硬性混凝土，并且其成型方法为静压法，其所用混凝土和成型方法与以往传统方法不同。然而现行规范对其混凝土配合比设计的方法没有明确和详细的方法，如用相关的JGJ55-2000《普通混凝土配合比设计规程》来设计此混凝土配合比，因为此方法在制作试件时采用的是振动和插捣的方法成型试件的，但用机压成型的小型预制块所用的混凝土为干硬性的，用振动和插捣的方法无法成型试件，所以笔者参考相关规范和经过大量的试验总结了以下一套机压混凝土预制块配合比设计方法，供大家参考和交流。 二、设计方法构思 1、根据此机压混凝土预制块的制作工艺和国家现行规范要求以及设计图纸要求确定此混凝土的试配要求，试配要求如下： 1.1 混凝土的强度应符合设计要求； 1.2 混凝土的工作性应符合施工要求； 1.3 混凝土的经济性应符合施工实际情况； 1.4 混凝土的耐久性应符合规范要求。 2、根据试配要求确定试验步骤： 2.1为了要达到混凝土的设计强度，主要应先确定此混凝土的试配强度和水灰比，此二个指标笔者采用JGJ55-2000《普通混凝土配合比设计规程》的方法来确定。 2.2在初步确定上述二个指标的基础上，再来确定此混凝土的工作性，要确定此混凝土的工作性，主要应先确定此混凝土的砂率（或粗细集料的比例）和单位用水量，因为混凝土的砂率与混凝土的和易性和密度有关，并且此混凝土为干硬性混凝土缺乏流动性，为了能使此混凝土达到比较好的和易性和密度，笔者参考了JTG F30-2003《公路水泥混凝土路面施工技术规范》中的碾压混凝土配合比设计方法，觉得他采用“粒子干涉理论”合成的混凝土粗细集料合成级配范围比较适合此机压混凝土预制块混凝土的粗细集料合成级配范围，因此混凝土的砂率确定要基于满足《公路水泥混凝土路面施工技术规范》中的面层碾压混凝土粗细集料合成级配范围。另外在干硬性混凝土的水灰比、砂率和材料相同的情况下，单位用水量与干硬性混凝土的密度有关系，单位用水量的增加会增加干硬性混凝土中的水泥浆，水泥浆的增多会增加混凝土中集料间的滑动使混凝土容易达到密实，但当单位用水量的增加过多以致干硬性混凝土中的水泥浆过多，在利用压实工艺致使混凝土密实的前提下，水泥浆过多会导致混凝土逐渐失去可塑性使混凝土不容易达到密实，所以根据此关系笔者采用击实试验的方法来确定，当干硬性混凝土达到最大密度时的最佳单位用水量作为此混凝土的单位用水量。 2.3为了要达到混凝土的经济性和最佳配合比，笔者采用了3种不同水灰比的配合比进行对比，为了与制作工艺相同，笔者采用无侧限抗压强度试验方法来制作试件和进行相关强度试验，从而来确定最佳配合比。 2.4对采用无侧限抗压强度试验方法来制作的试件进行耐久性试验，确定其耐久性。 三、设计方法 以设计强度C25的路缘石配合比设计为例简述机压混凝土预制块配合比设计方法： 1. 设计参考依据 1.1 JGJ55-2000《普通混凝土配合比设计规程》 1.2 JTG F30-2003《公路水泥混凝土路面施工技术规范》（碾压混凝土配合比设计） 1.3 JC899-2002《混凝土路缘石》 1.3 设计图纸 2. 试配要求 2.1 混凝土的强度应符合设计要求：机压混凝土预制块设计强度为C25。 2.2 混凝土的工作性应符合施工要求：以击实试验试件达到最大密度并制作试件的压力满足现场制作的要求为依据。
大体积混凝土温度控制措施 摘要：在大体积混凝土工程中, 为了防止温度裂缝的产生或把裂缝控制在某个界限内, 必须进行温度控制。一般要选用合适的原料和外加剂，控制混凝土的温升，延缓混凝土的降温速率；选择合理的施工工艺，采取相应的降温与养护措施，及时进行安全监测，避免出现裂缝，以保证混凝土结构的施工质量。在此对大体积混凝土温度控制措施进行了探讨。 关键词：大体积混凝土，温度裂缝，温度控制，水化热 随着我国各项基础设施建设的加快和城市建设的发展, 大体积混凝土已经愈来愈广泛地应用于大型设备基础、桥梁工程、水利工程等方面。这种大体积混凝土具有体积大、混凝土数量多、工程条件复杂和施工技术要求高等特点, 在设计和施工中除了必须满足强度、刚度、整体性和耐久性的要求外, 还必须控制温度变形裂缝的开展, 保证结构的整体性和建筑物的安全。因此控制温度应力和温度变形裂缝的扩展, 是大体积混凝土设计和施工中的一个重要课题。 大体积混凝土的温度裂缝的产生原因 大体积混凝凝土施工阶段产生的温度裂缝，时期内部矛盾发展的结果，一方面是混凝土内外温差产生应力和应变，另一方面是结构的外约束和混凝土各质点间的内约束阻止这种应变，一旦温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。 1、水泥水化热 在混凝土结构浇筑初期，水泥水化热引起温升，且结构表面自然散热。因此，在浇筑后的3 d ～5 d，混凝土内部达到最高温度。混凝土结构自身的导热性能差，且大体积混凝土由于体积巨大，本身不易散热，水泥水化现象会使得大量的热聚集在混凝土内部，使得混凝土内部迅速升温。而混凝土外露表面容易散发热量，这就使得混凝土结构温度内高外低，且温差很大，形成温度应力。当产生的温度应力( 一般是拉应力) 超过混凝土当时的抗拉强度时，就会形成表面裂缝 2、外界气温变化 大体积混凝土结构在施工期间，外界气温的变化对防止大体积混凝土裂缝的产生起着很大的影响。混凝土内部的温度是由浇筑温度、水泥水化热的绝热温度和结构的散热温度等各种温度叠加之和组成。浇筑温度与外界气温有着直接关系，外界气温愈高，混凝土的浇筑温度也就会愈高；如果外界温度降低则又会增加大体积混凝土的内外温差梯度。如果外界温度的下降过快，会造成很大的温度应力，极其容易引发混凝土的开裂。另外外界的湿度对混凝土的裂缝也有很大的影响，外界的湿度降低会加速混凝土的干缩，也会导致混凝土裂缝的产生。大体积混凝土的温度控制措施 针对大体积混凝土温度裂缝成因, 可从以下几方面制定温控防裂措施。 一、温度控制标准 混凝土温度控制的原则是：（1）尽量降低混凝土的温升、延缓最高温度出现时间；（2）降低降温速率；（3）降低混凝土中心和表面之间、新老混凝土之间的温差以及控制混凝土表面和气温之间的差值。温度控制的方法和制度需根据气温（季节）、混凝土内部温度、结构尺寸、约束情况、混凝土配合比等具体条件确定。 二、混凝土的配置及原料的选择 1、使用水化热低的水泥 由于矿物成分及掺合料数量不同, 水泥的水化热差异较大。铝酸三钙和硅酸三钙含量高的, 水化热较高, 掺合料多的水泥水化热较低。因此选用低水化热或中水化热的水泥品种配制混凝土。不宜使用早强型水泥。采取到货前先临时贮存散热的方法, 确保混凝土搅拌时水泥温
高碾压混凝土拱坝研究及应用 一、论文及专著 [1]张仲卿，黄建凤，魏有健. 岩滩水电站碾压混凝土拱围堰设计计算和试验研究[J]. 红水河，1986（3） [2]张仲卿. 碾压混凝土拱坝设计[J].红水河，1991（2） [3]Zhang Zhongqing. Shape Design and Stress Analysis of RCC Arch Dam[C]. 国际碾压混凝土大坝会议 论文集（英文）November，1991 [4]张仲卿. 碾压混凝土拱坝设计与应力分析[J]. 水利学报1992（7） [5]张仲卿. 碾压混凝土拱坝[M]. 北京：中国水利水电出版社，2002 [6]韩晓凤，张仲卿. 高碾压混凝土拱坝横缝开度对拱坝安全的影响[J]. 红水河2002，21（1） [7]张仲卿. 碾压混凝土拱坝沿层面破坏机理研究[J]. 水利学报2003（2） [8]张仲卿. 沙牌碾压混凝土拱坝仿真结构模型试验研究[J]. 水电站设计2003（4） [9]张仲卿. 碾压混凝土层面抗剪（断）特性尺寸效应研究[J]. 水力发电2003，29（6） [10]赵小莲，张仲卿，杨仕升，等. 100米级薄碾压混凝土双曲拱坝施工及运行温度研究[J]. 红水河， 2004，23（3） [11]张仲卿，李金凤，赵小莲. 碾压混凝土拱坝分缝与温度应力[J]. 混凝土坝技术，2004（4） [12]赵小莲，张仲卿. 坝顶开孔的双曲拱坝设置水平梁和闸墩的应力分析[J]. 水利水运工程学报， 2004（4） [13]赵小莲，张仲卿. 招徕河碾压混凝土拱坝施工期的温度应力分析[J]. 中国农林水利水电，2004（11） [14]Zhang Zhong-qing. Study on the Rupture Mechanism along Layers of RCC Arch Dams[C]. 中日韩大 坝委员会论文集October 25-26，2005 [15]Zhang Zhong-qing. DESIGN AND CONSTRUCTION SCHEDULE OF HIGH RCC[C]. ARCH DAM, 第74届国际大坝会议论文集（英文），2006 [16]廖永刚，张仲卿，田凯. 浩坤水电站拱坝应力稳定分析[J].小水电，2007（6） [17]夏雨，李东阳，张仲卿等. 广西下桥碾压混凝土拱坝施工仿真分析[J].东北水利水电，2007，25 （4） [18]夏雨，张仲卿，李东阳等. 碾压混凝土薄层对混凝土温度场的影响[J]. 人民黄河2008，30（3） [19]夏雨，张仲卿，赵小莲等. 大体积混凝土施工期温度场随机有限元分析[J]. 人民黄河2008，30（5） [20]夏雨，张仲卿，李东阳，等. 混凝土坝施工仿真分析在水工建设中的发展[J]. 人民长江2008，39
大体积混凝土养护测温记录 工程名称延津·上宅公园世纪四期工程施工单位新蒲建设集团有限公司测温部位混凝土基础（筏板）测温方式温度计养护方法保湿法 测温时间大气 温度 （C。） 入模 温度 （C。） 孔 号 各测温孔 温度（C。） 温度 T中-T上 （C。） 温度 T中-T下 （C。） 温度 T下-T上 （C。） 内外最大 温差记录 （C。） 裂缝 宽度 （mm ） 月日时 10 8 18 18 21.8 1 上31.2 20.7 12.1 8.6 内外温差 均不大于 25。C 无中51.9 下39.8 10 8 20 17 23.3 1 上35.5 14 7.6 6.4 中49.5 下41.9 10 8 22 16.5 20.8 1 上35.6 16.1 9.2 6.9 中51.7 下42.5 10 9 00 16 1 上36.8 16.3 7.9 8.4 中53.1 下45.2 10 9 02 16 1 上38.1 18.1 10.4 7.7 中56.2 下45.8 10 9 04 16.5 1 上40.8 17.7 9.2 8.5 中58.5 下49.3 10 9 06 16 1 上37.2 19.7 8.2 11.5 中56.9 下48.7 10 9 08 17 1 上35.6 14.3 8.7 5.6 中49.9 下41.2 10 9 10 19 1 上40.3 17.5 8.3 9.2 中57.8 下49.5 施工单位检查意见测温员 混凝土测温点布置正确，测温控制严格，经测温计算各项数据符合设计及规范要求。 专业工长（施工员）：项目专业质检员： 年月日
监理（建设）单位意见 符合要求 专业监理工程师： 年月日大体积混凝土养护测温记录 工程名称延津·上宅公园世纪四期工程施工单位新蒲建设集团有限公司测温部位混凝土基础（筏板）测温方式温度计养护方法保湿法 测温时间大气 温度 （C。） 入模 温度 （C。） 孔 号 各测温孔 温度（C。） 温度 T中-T上 （C。） 温度 T中-T下 （C。） 温度 T气-T上 （C。） 内外最大 温差记录 （C。） 裂缝 宽度 （mm ） 月日时 10 9 12 20 1 上38.8 19.6 12.5 7.1 内外温差 均不大于 25。C 无中58.4 下45.9 10 9 14 21 1 上37.3 19.8 13.4 7.4 中57.1 下43.7 10 9 16 20 1 上42.1 18 9.3 8.7 中60.1 下50.8 10 9 18 18 1 上38.7 20.4 13.2 7.2 中59.1 下45.9 10 9 20 17 1 上34.8 21.7 13.7 8 中56.5 下42.8 10 9 22 16 1 上35.5 20.6 7 13.6 中56.1 下49.1 10 10 00 16 1 上37.1 21.9 11.9 10 中59.0 下47.1 10 10 02 16 1 上37.1 22.6 13.2 9.4 中59.7 下46.5 10 10 04 17 1 上36.4 22.1 11.7 10.4 中58.5 下46.8 测温员
混凝土路面设计 Prepared on 22 November 2020
(一) 设计资料 公路自然区划为V 区，四级公路。 交通年增长率为% 路基土为低液限黏土，路床顶距底下水位2m ，路基处于干燥状态。 设计标准轴重BZZ100KN ，最重轴重P m =1.50KN （1） 标准轴载与轴载换算，水泥混 凝土路面结构设计以100KN 的单轴-双轮组荷载作为标准轴载。 N s = ∑δi n i=1N i ( P i 100 )10 （2） 标准轴载累计作用次数 由表 t=10年 gr=% η取0.55 N e =N s [(1+gr )t ?1]×365 gr N e = 320.405[(1+7.5%)10?1]×3657.5%=90.995×104 中交通荷载等级。 （3） 初拟路面结构 施工变异水平取中级，属于中交通等级荷载。 由规范表4-3初拟混凝土面层厚度为h c =0.21m 查公路工程技术标准四级公路设计车速取20KM/h 单向路幅宽度为。 基层采用水泥稳定砂砾基层。 纵缝为设拉杆平缝。 横缝为设传立杆平缝。 （4） 路面材料参数确定 由表，面层混凝土的弯拉应力取 砾石粗集料的热膨胀系数αc =11×10?6/℃ 混凝土弯拉弹性模量与泊松比为29GPa 低液限黏土的回弹模量取80MPa 低液限黏土距底下水位2m 的
湿度调整系数可取（查表） 路床顶综合回弹模量取为E 0==64 水泥稳定砂砾基层的弹性模量取2000MPa ,泊松比取 板底地基回弹综合模量 E x = ∑?i 2 n i=1E i ∑?i 2n i=1? =3000MPa ?x =∑?i =0.2m n i=1 α=0.26ln (?x )+0.86 =0.26ln (0.2)+0.86=0.442 E t =（E x E 0 ）α E 0 =（200064） 0.442 ×80 =366.28MPa 板底地基综合回弹模量E t 取365MPa 混凝土面板的弯曲刚度D c D C =( E C ?3 c 12(1?V c 2))= 29000×0.21312(1?0.162) =22.968MN .m 半刚性基层的弯曲刚度D C D b =( E b ?3 b 12(1?V b 2))= 2000×0.2312(1?0.212) =1.39MN .M 路面结构总相对刚度半径 r g =1.21( D C + D b E t ) 13 =1.21(22.968+1.39 366.28t ) 1 3 =0.490m （5） 荷载应力 设计轴载和极限荷载在临界荷位处产生的荷载应力： σps =1.45×10?31+D b D C ?r g 0.65?c ?2P s 0.94= σps = 1.45×10?31+1.3922.968?0.4900.65×0.21?2×1000.94=1.492MPa
关于碾压混凝土的施工技术要点分析 摘要：现阶段，碾压混凝土施工广泛应用于各类大、中型电站大坝主体工程中，在国内外众多水电工程中已取得了较为成熟的经验。想要有效保障水利工程项目的施工质量，就一定要对这项施工技艺进行有效控制，只有这样，才能够促进水利工程项目建设不断发展。该文就水利工程碾压混凝土施工技术常见的问题进行了一些分析讨论，并提出了一些有效解决措施，希望能够促使我国水利工程项目不断健康发展。 关键词：水利工程；碾压混凝土；施工技术 引言 众所周知，水利水电工程施工中，混凝土碾压环节是一个非常重要的部分，我们的施工人员要从多个方面对其进行控制，首先就是要对其施工地点进行全面的了解和分析，进而制定出科学完善的施工计划与措施，然后就是对混凝土材料配置方面进行严格的控制，为了能够去确保工程的强度，工作人员要严格的按照施工要求对混凝土进行搅拌，碾压。做好后期保养与维护，提高大坝的使用寿命，进而更好的为国家和人们服务。 1、碾压混凝土施工技术的概述
1.1 混凝土施工技术的概念 混凝土施工技术说的是利用大型机械碾压设备，对水利工程项目中坝体进行一些修筑，这种技术主要是用干性混凝土材料进行压实与修筑，所以，其稳定性与强度表现良好，这对于水利工程项目建设来说起着十分重要的作用。 1.2 混凝土施工技术的特点 就混凝土技术来说，这种施工技艺无论使用在何种工程项目之中，碾压混凝土技术都具有许多共同的特性。首先，在材料施工方面，要选用超干硬性材料，保障稳定性与强度；其次，在进行配置材料的时候，应该对低胶材料进行一些严格的规定，并且掺和料的选用一定要符合工程实际要求标准；最后，这项施工技艺与其它水利工程项目是不一样的，混凝土施工项目没有纵横缝隙，所以，不需要接缝这一项工序。在运输过程中，要尽量减少倒运的次数，以免影响工程项目的施工。 2、我国碾压混凝土施工技术应用环节分析 现阶段我国混凝土施工技术仍旧存在一定的局限性，并且该项工程项目初期建设中应用范围较为广泛，导致最终体积受到一定程度影响。近年来，随着科学技术不断发展，并为了满足时代的发展需求，一些高坝渐渐产生。另外，在各种不同类型大坝中，拱坝的比重也在不断提升着，并且数量也在不断增加。近年来，随着碾压混凝土工程项目不断发展，