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钢结构设计计算书

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钢结构设计计算书

钢结构平台设计计算书

一、设计资料

某厂房内工作平台,平面尺寸为18×9m 2(平台板无开洞),台顶面标高

为 +4.000m ,平台上均布荷载标准值为12kN/m 2,设计全钢工作平台。

二、结构形式

平面布置,主梁跨度9000mm ,次梁跨度6000mm ,次梁间距1500mm ,铺

板宽600mm ,长度1500mm ,铺板下设加劲肋,间距600mm 。共设8根柱。

图1 全钢平台结构布置图

三、铺板及其加劲肋设计与计算

1、铺板设计与计算 (1)铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板,钢材牌号为Q235,手工焊,选用E43 型焊条,钢材弹性模量25N/mm 102.06E ?=,钢材密度

33kg/mm 1085.7?=ρ。

(2)荷载计算

平台均布活荷载标准值: 212q m kN LK =

6mm 厚花纹钢板自重:

2D 0.46q m kN K =

恒荷载分项系数为1.2,活荷载分项系数为1.3。 均布荷载标准值: 2121246.0q m kN k =+=

均布荷载设计值:

235.174.1122.146.0q m kN k =?+?=

(3)强度计算

花纹钢板0.25.26001500a b >==,取0.100α=,平台板单位宽度最大弯矩设计值为:

m kN a ?=??==6264.06.015.16100.0q M 22max α

2

22

2max max mm 215mm 87006

.02.10.626466M M N N t W <=??==γγ (4)挠度计算

取520.110, 2.0610/E N mm β==?

1501166161006.26001046.12110.0v 3

53333<=?????==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。

2、加劲肋设计与计算

图2

加劲肋计算简图

(1)型号及尺寸选择

选用钢板尺寸680?—,钢材为Q235。加劲肋与铺板采用单面角焊缝,

焊角尺寸6mm ,每焊150mm 长 度后跳开50mm 。此连接构造满足铺板与加

劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面,铺

板计算宽度为15t=180mm ,跨度为1.5m 。 (2)荷载计算

加劲肋自重:

m kN 003768.05.7866.008.0=??

均布荷载标准值: m kN k 51.7003768.06.05.12q =+?= 均布荷载设计值: m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =?+?= (3)内力计算

简支梁跨中最大弯矩设计值

m ?=??=kN 94.21.510.45581

M 2max

支座处最大剪力设计值

kN V 84.72

5.1455.10=?=

(4)截面特性计算

截面形心位置:mm c 2.166

80618046

68036180y =?+???+??=

截面惯性矩:

42

323873680)402.16(6806812

1

)32.16(61806180121mm I =-??+??+-??+??=

支座处抗剪面积只计铺板部分,偏安全仍取180mm 范围,则

2

V 18061080mm A =?=

(5)强度计算

受拉侧应力最大截面塑性发展系数取1.20,

受弯计算:22621574.195873680

2.18

.691094.2M mm N mm N W nx x <=???=γ

受剪计算:22312539.216

8736802

.1310801084..7It V S mm N mm N <=????= 四、平台梁设计与计算

图3

中间次梁计算简图

1、中间次梁设计与计算

计算简图:将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件,梁跨6m 。次梁的荷载主要是由铺板—加劲肋传来相隔0.6m 分布的集中力,但这一荷载可作为均布荷载考虑。

选用热轧普通工字钢,设置主次梁,次梁与主梁做成铰接连接。主梁与柱子

做成铰接。

(1)初选截面

次梁跨中均布线荷载设计值:m kN Bs 14.266.05.1455.10q *=?=

次梁跨中弯矩设计值:m ?=??=117.62kN 626.1481

M 2max ,x

最小截面模量:3max

,,02.521215

05.162

.117W cm f

M x x mim x =?=

=

γ

选用热轧普通工字钢I28b,

mm cm S cm m kg r cm W w x x x 5.10t 3.3127481I 86.474.534343=====,,,,

(2) 荷载计算

均布荷载标准值:m kN Bs 21.191047.436.05.151.7q 2

k =?+?=- 均布荷载设计值:m kN Bs 26.711047.431.226.14q 2

=??+=-

(3) 内力计算

m ?=??=120.20kN 626.718

1

M 2max ; kN V 80.132626.71=?=

(4) 强度计算

受弯计算:2

23

6215214.4210534.41.0510120.20M mm N mm N W nx x <=???=γ 受剪计算:224

3

3x x 12586.315

.10107481103.3121013.80t I VS mm N mm N <=?????= (5) 挠度计算

2501

35111074811006.2384600025.1953845v 4

533<≈??????==x BSK EI l q l 2、边次梁设计与计算

计算简图:将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件,梁跨6m 。次梁的荷

载主要是由铺板—加劲肋传来相隔0.6m 分布的集中力,但这一荷载可作为均布荷载考虑。

但由于荷载较小,为方便与主梁和次梁链接,采用和中间次梁一样的型钢I28b.

3、主梁设计与计算 (1)计算简图

主梁与柱子两端为铰接,主梁计算简图及其内力分布图如下所示

图4 计算简图及内力设计值分布图

(2)截面初选:对跨中6等分点处作用5个相等集中荷载的简支梁,挠度

计算系数β=0.102,平台梁允许挠度l/400=22.5mm 。钢材选用Q345,钢材

强度设计值取 2

310mm N 。

图5

组合主梁设计

① 梁的最小高度

mm 79539

.15.221006.2319

9000102.02h 52min

=??????= 梁的弯矩设计值先根据计算得到的次梁梁端反力近似取为

m

kN ?=?-?-????=93.1189)5.113.800.313.805.413.805.2(1.12M x

其中系数1.1是考虑主梁自重后的附加系数,则所需截面模量为

3

6

3839310

1093.1189cm W x =?= ② 经济高度

cm h cm h e e 60.76303839743.81383933

12,52

1,=-?==?=; 取h =800mm 为初选截面高度。 主梁腹板的初选厚度为cm t w 813.011

80

1,==

主梁腹板的初选厚度为

mm

t w 51.3180

7605.21013.8022.132

,=?????= 其中考虑翼缘板可能厚度后,取h w =760mm ,选腹板厚度为8mm 。

主梁翼缘的经济宽度为800/5~800/3,即160mm~266.67mm 。初选为250mm , 梁翼缘厚可近似的估算:

mm

hbf M t x f 35.15310

2508001093.11898.08.06

=????== 式中0.8系考虑腹板抗弯能力后对翼缘所需承载力的折减。 这样初选截面为:800mm ×250mm ×16mm ×8mm 。 (3)截面的几何性质计算: 截面面积:

2141448)216800(162502mm A =??-+??=

惯性矩:

4

33153147255512)

768242800250(mm I x =?-?=

截面模量:

3

38286814001531472555400mm I W x x ===

翼缘与腹板交界处面积矩: 3

1156800039816250mm s =??=

形心轴处面积矩:

321mm 215782421

816-400=?

?+=)(s s x

(4)荷载计算

作用于主梁上的集中力标准值:kN q p BSK k 5.1150.6=?= 作用于主梁上的集中力设计值:

kN

q p BS k 26.1600.6=?=

主梁自重的标准值并考虑构造系数1.05后

m

kN A q k 17.15.78101414405.105.16=???==-ρ

主梁自重的设计值:m

kN q q k 40.12.1==

(5)内力计算 梁端反力设计值

m

kN M kN q p V ?==?+?=+=095.40640.15.426.1605.25.42511

集中力作用处剪力及弯矩设计值

m kN M kN p V V kN q V V ?=??-?==-==?-=-=85.60840.15.15.095.4065.1244.5985.40440.15.195.4065.1222212右左左;

m kN M kN p V V kN q V V ?=??-?-?==-==-=16.97440.195.06160.21.595.4063.082.23242.495.1233323左右右左; 跨中及弯矩设计值

m kN M kN

p V V kN q V V ?=??-?-?-?==-==-=93.109540.14.55.026.1603160.261.595.4064.5-80.1380.135.12

34434左右右左; (6)强度计算 跨中截面4:

2

26

431061.272382868105.11093.1095mm N mm N W M x x <=??=γ 跨中截面翼缘与腹板交界处

2

64179.274153147255521076893.10952h M mm N I x w =???==σ 2

314126.108153147255515680001013.80mm N t I S V x =???==τ

2221213413101.117.2753mm N mm N zs =?<<=+=τσσ

构造上考虑次梁连在主梁侧面,故此处不需要计算局部承压。

支座截面1

2

231118008.528153147255515680001095.406mm N mm N t I S V x k <=???==τ (7)整体稳定计算

考虑铺板及次梁对主梁受压翼缘提供的约束,整体稳定可以不计算。 (8)局部稳定计算: 翼缘宽厚比

38.122351581.716125=<=y

f

主梁为焊接工字形截面梁,腹板的计算高h0=768mm 腹板高厚比

1.5m

0.66235

80968768,间距为在集中力处配置加劲肋应配置加劲肋,=>=y f

① 近支座区格

因梁受翼缘上有密布铺板约束其扭转

[]2

s 2

s 02

cr b 62.166)8.0(59.018.02.1926.0)1500

768(434.54196,0.195.1a 31085.054.017796

mm N f h mm N f v cr =--=><=?+=>===<==

λτλσλ因,

该区格平均弯矩产生的腹板计算高度边缘弯曲正应力为

,符合要求。)(10.22166.6266.0631076.3366.068768210404.85406.9576.3321531472555768210608.852

2

2

32

6<=??? ??+??? ??=???+==???=mm N mm N τσ

② 近跨中区格

,符合要求。)()(10.71166.6213.21310259.5313.21876821080.1382.23259.532

15314725557682101095.93974.162

2

2

32

6<=???

??+??? ??=???+==???+=mm N mm N τσ (9)挠度计算:

mm mm EI l q EI l x k x 5.2220384531148p v 4

3k <=+?=

(10)腹板与翼缘连接焊缝计算 采用工厂埋弧自动焊

mm

t h mm t h mm

f I S V h x m f f w t x f 6.982.12.16165.15.1:48.12007.021531472555156800

1095.4067.02焊缝高度:min a ,max min ,311=?======?????=?≥;按构造

取h f =8.0mm

五、柱设计与计算

1、边柱 (1)截面选择

图6

构造及计算简图

(1)柱截面初选

567.71kN

80.132406.95N :柱顶顶轴力设计13.8095kN .406N 力设设计值一根主梁传根主梁传递21=?+===kN N 值计设力反向竖的递传梁次根一

柱子计算简图如图所示,因有柱间支撑,柱子高度为梁顶高度减去梁高,

即梁地面到地面的高度。

因柱子高度不大,设弱轴方向计算长细比为λy=70, 由附录查得b 类截面;轴心受压构件的的稳定系数0.751, 则所需面积

2

3

3513215751.01021.567mm A =??=

mm mm l l y oy 42.5170

3600

3600:ox ==

==ι,截面的回转半径在所设边界条件下查型钢表的250HW250250HW250??符合要求。选用

。理论重量回转半径惯性矩,截面积腹板厚翼缘厚m kg cm i cm i cm I cm mm mm y x y 4.72g ,29.6,8.10,3650,10800I ,9218A 9t ,mm 14t :

基本几何系数44x 2w ========(2) 荷载计算

5%

1.738

2.00.7241.2N 567.21kN N ,小于原荷载的在柱顶考虑一半柱子重量集中,

柱顶轴力设计值可取=??=?=(3)整体稳定计算 23.579.6236003.331083600y x ====λλ,

绕两主轴截面分类均属于b 类曲线,查表得823.0y =?

22321574.749218

0.82310567.31mm N mm N <=??则 (4)刚度计算

满足要求,15057.23max <=λ 2、角柱

为了满足主梁与柱的节点连接要求,柱的截面仍选HW250×250。

主梁的力通过加劲肋传递到柱子腹板上,距离中性轴较近,可看作轴心力,可不验算其偏心。

六、柱间支撑设置

由于没有水平荷载且竖向荷载较小,所以柱间支撑可按构造设置。 在2、3处设置横向和纵向柱间支撑,采用双角钢,如图所示。最大计算长度6.8m ,允许长细比为200,则cm i 4.3200

6800

==

,选用8802?L 。支撑的连接采用焊缝连接,焊缝尺寸为8mm ,同时在连接处设置M16的安装螺栓。

在A 、B 处设置横向柱间支撑,采用八字形支撑方案,如图所示。最大计算长度为5.52,允许长细比为200.则则cm i 2.76200

552==

,选用8802?L 。支撑的连接采用焊缝连接,焊缝尺寸为8mm ,同时在连接处设置M16的安装螺栓。

图6 沿次梁方向的柱间支撑

图7 沿主梁方向的柱间支撑

七、节点设计

1.主次梁连接

(1)连接设计

次梁与柱子连接选用选连接角钢L70×45×8,长度180mm,钢材为Q235。角钢用6mm角焊缝焊于主梁腹板,施焊时,不采用引弧板。次梁与角钢采用10.9级高强度螺栓承压型连接,螺栓规格M16。螺栓排列时,离肢背距离按最小容许距离确定以减小偏心影响,螺栓边距皆40mm,中心距皆100mm,孔径为17.5mm。

其中梁腹板复核、螺栓连接计算与上文主次梁连接计算过程相同在此不再赘述,现在仅验算角钢连接焊缝的计算。

角钢连接焊缝计算:

由于螺栓位置相对角钢焊缝中心具有双重偏心(e1与e2),其中偏心距e1=40mm

为已知,偏心距e2需计算确定。因为围焊焊缝在转角处连续施焊,故只需在上下水平焊缝处各减6mm起落弧长度。

图8 主次梁连接节点构造图

(2)梁端净截面复核

设梁端仅腹板参与

工作,腹板参与工作高度偏安全的假定为150mm ,螺栓开

孔处内力为

m kN M N ?=?==53.3044.013.80,80.13k V

腹板参与工作部分的截面特性

32

32

60813100505.105.1721215.102005.17325.105.1725.10200mm W mm A w w =???-??==??-?=

剪应力按平均应力计算,弯曲应力仍按平截面假定计算

2

32

612525.465

.17321013.80,21598.576081310526.3mm N mm N <=?=<=?=τσ 折算应力近似按以下方式计算:

2222212121588.9846.25398.573mm N mm N zs <=?+=+=τσσ

在距梁端70mm 处,弯矩还会有增加,但由计算可知强度有较大富余。 (3) 螺栓连接计算

梁端剪力引起的螺栓剪力: 梁端弯矩引起的螺栓剪力:

M 1.7630.117.63kN N ==→()

单个螺栓的抗剪承载力:2

b V

1625050265N 50.265kN

4

N π?=?≈=

单个螺栓的承压承载力:

b c 817.547065800N 65.8kN(8mm)

N =??==角钢厚度为

27.0kN<0.950.26545.24kN =?= (4)角钢连接焊缝计算:

由于螺栓位置相对角钢焊缝中心具有双重偏心(e 1与e 2),其中偏心距e 1=40mm 为已知,偏心距e 2需计算确定。因为围焊焊缝在转角处连续施焊,故只需在

上下水平焊缝处各减6mm 起落弧长度。

226432

15.3mm 264140

e ??=

=?+

焊缝群受力为

41.0kN

41.00.01530.6273kN m V M ==?≈?

焊缝群截面特性计算

[][]

4

4

2234

3

2

26900983,

5052237.063.13180)3.1332(641264263957607.06)1218090642(,12947.06)180642(mm I I I mm I mm I mm A xwf xwf Iwf xwf

xwf wf =+==???+-?+?==??+??==??+?= 应力计算选取脚点G 进行分析

=??==??=↑

=??=↑=?=262

62623

87.136900983

0.9010066.1,

10.456395760

9010205.305.26900983

3.1310066.1,

92.611294

1013.802

12

mm N mm N mm N mm N M z M x M y v y

σσττ 强度计算时偏安全取

0.1f =β,有

2222216093.7887.1310.45)05.292.61(mm N mm N <=+++ 2.主梁与柱子连接

(1)主梁与柱顶的连接设计:

梁的设计:次梁通过角钢将力传递到主梁的腹板上,次梁下设承台板 10120150??—,与次梁通过2M12普通螺栓连接,螺栓中心间距70mm;承台 板下设加劲肋12495120??—,通过焊缝hf=8mm 与主梁焊接,将主梁及次

梁传来的力向柱传递。梁下设置垫板2025050??—。

柱的设计:柱顶设柱顶板16300300??-,在柱子腹板中心对应的腹板上设置

支撑加劲肋,梁下翼缘焊接一垫板,将梁的反力通过接触传力传递到柱顶,

梁下翼缘和顶板用4M14普通螺栓安装定位。 详细构造及尺寸如图所示

图9

边柱与柱的连接

(2)梁端加劲肋设计

按构造要求:

3.7mm 15b t ,8.564030504

4030b 0===+=+≥

s s s mm h 厚度

mm

l mm mm t mm w s s 360h 60,6h E50Q34512,120,8,120b f f ===?==取焊条,板材—采用取

2222

2

2

2

2

3

2

200167.35105.622.140.81518.1506

36067.022108071.56786.93436067.071

.5677.0mm N mm N mm N mm N l h R f f

f f w f f <=+??? ??=+???? ??=????

??==???==∑τβσστ加劲肋竖向焊缝验算

加劲肋平面外稳定验算

)

(31068.29519201071.56731036.995760992.01071.567992.0,76.914.54

.50,14.56.5729.152529.15251283.242.1,57.6cm 241.2121.22A ,50423

2

3

0420符合要求实际承压面积

十字形截面

mm A R mm A R i l cm i cm I mm h l 0<=?==<=??========

=?==?+??===σ?σ?λ

柱顶加劲肋水平焊缝计算

2

23.26221522.161.1054

24087.071

.567N mm N mm N l h w

f =?<=???=

=

∑σ

符合要求

(3)柱顶加劲肋设计与验算 加劲肋板选用

。焊条,,,钢材—mm h f 8E43Q23512240250=??

须计算支座反力弯矩的影响

22340.815624087.022106071.567mm

N f =????

??=σ

)

(160105.68

7.0240471.5674N 2符合要求mm N h l e w <=???==

∑τ

2222

2

2

20080.15486.9322.118.150mm N mm N f f

f <=+??? ??=+???? ??τβσ 符合要求。

(4)加劲肋平面外稳定验算

由于柱顶的加劲肋比主梁的加劲肋要短,且厚度一致,故平面外稳定满足。 八、柱脚设计

轴心受压且轴力较小,柱脚连接采用柱脚直接焊接于底板上,底板与基础用

锚栓锚固,混凝土基础采用C20,26.9mm f b c =。

图10 柱脚设计计算

(1)底板面积

根据柱底外包轮廓线给出底板尺寸 B=250mm+40mm=290mm.取300mm H=250mm+40mm=290mm.取300mm

初选螺栓孔直径24mm,底板上的锚栓空洞直径50mm,2

1962mm A s =

2

3

06.96.6196223003001073.5672mm N A BH N c <=?-??=-=σ

底板厚度

m

kN c M c ?=??==5.2062256.65.05.025mm,=c 区格:A 22σ

mm

mm f

M t c a mm a mm B c 28t ,46.26205

23925

66239252506.60.058M 0.0580.5b ,250,125b max

221

1

11==?=?≥

=??======取底板厚度为,查表,得则

区格:ασα

焊缝强度验算

[](满足要求)

则焊缝应为

取焊缝尺寸2

3

w 2.19516022.120.6010

7.02222)209250(2)20250(21023.567I N ,10h mm N h mm e f =?<=???+--?+-??=

=

钢结构设计计算书

《钢结构课程设计任务书》 一、设计题目:焊接普通钢屋架设计 二、普通钢屋架课程设计目的及要求 通过钢屋架课程设计要求能掌握屋盖系统结构布置和进行构件编号的方法;能综合运用有关力学和钢结构课程所学知识,对钢屋架进行内力分析、截面设计和节点设计;掌握钢屋架施工图的绘制方法。 三、课程设计资料 1. 建筑类别 厂房总长度120m,檐口高度15m。厂房为单层单跨结构,内设两台中级工作制桥式吊车。 拟设计钢屋架简支与钢筋混凝土柱上,混凝土强度等级为C30。柱顶截面尺寸为400?400mm。钢屋架设计不考虑抗震设防。 厂房柱距选择: 6米 2. 屋架形式 2.1 三角形屋架 1)属有檩体系:檩条采用槽钢10,跨度为6m,跨中设一根拉条φ10。 2)屋架屋面做法及荷载取值(标准荷载值) 永久荷载:波形石棉瓦自重 0.20kN/m2 檩条及拉条自重 0.20kN/m2 保温木丝板重 2 2 2 2 2 d4cm 0.25kN/m e4cm 0.38kN/m f8cm 0.50kN/m 10cm 0.60kN/m h12cm 0.70kN/m ? ? ? ? ? ? ? ?? :厚 :厚 :厚 g:厚 :厚 钢屋架及支撑重(0.12+0.011?跨度)kN/m2 可变荷载:屋面活荷载 0.30kN/m2 积灰荷载 10.2 20.3 30.35 40.4 --- ? ?--- ? ? --- ? ?--- ? kN/m2 注: 1.以上荷载值均为水平投影 2.A,B屋架的形式与尺寸见图1

2.2 梯形钢屋架 1)属无檩体系:采用预应力混凝土大型屋面板(1.5m ?6m)。 2)屋架屋面做法及荷载取值(标准荷载值) 永久荷载:防水层(三毡四油上铺小石子) 0.35kN/m 2 找平层(2cm 厚水泥砂浆)0.02?20=0.4kN/m 2 保温层(泡沫混凝土):222d 4cm 0.25kN/m e 8cm 0.50kN/m f 12cm 0.70kN/m ?? ??? :厚:厚:厚 预应力大型屋面板: 1.4kN/m 2 钢屋架及支撑重: (0.12+0.011?跨度)kN/m 2 可变荷载:屋面活荷载 0.70kN/m 2 积灰荷载 ??? ? ??? ------------6.045.034.023.01kN/m 2 注:1.以上数值均为水平投影值 2.C 形式及尺寸见图1

多高层钢结构住宅楼毕业设计计算书

多 高 层 钢 结 构 住 宅 方案设计

1、工程概况 1.1工程名称:雅居乐多高层钢结构住宅; 1.2建设地点:东莞市区某地; 1.3工程概况:场地大小为30m×30m,8~12层,建筑总高度不超过40m,室内外高差为0.3m,设计使用年限为50年; 1.4基本风压:0ω=0.8kN/m2,地面粗糙程度为C类; 1.5抗震要求:抗震设防类别为丙类,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地土,设计地震分组为第一组。 2、场地土层情况 表2-1 场地土层情况 3 3.1建筑布置 3.1.1首层建筑平面图 如下图3-1所示,首层平面设计为大空间的形式,可以用此空间做为店面,即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间,作为四爿店。由于商业的要求,首层平面将进行比较豪华的装修,例如钢柱将外包为方柱,而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外,门也将用比较好看的旋转门,以吸引顾客。

图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2标准层平面图 如下图3-2所示,标准层平面设计为商品房,以中间两墙为分隔墙,分为四户。朝北两户面积较小,内设一个客厅,四个卧室,两个卫生间,一个厨房,一个阳台(左右侧阳台以一墙分开)。而朝南两户面积较大,内设一个客厅,五个卧室,一个书房,一个厨房,两个卫生间,一个杂物间,一个独立阳台。此外,左右两户为于中间墙对称。

图 3-2 标准层平面图 3.1.3顶层平面图 如下图3-3所示,顶层设计为空旷的天台,外围有1.2m的女儿墙,屋檐外挑500mm。

图3-3 顶层平面图

3.1.4剖面图 图3-4 剖面图1

钢结构雨篷设计计算书.

钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区: 苏州地区; 1.2地面粗糙度分类等级: 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区; D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明: 玻璃雨篷承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重:包括玻璃、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用; (3)雪荷载:是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; 在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值: A:考虑正风压时: a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B:考虑负风压时: 按下面公式进行荷载组合: S k-=1.0G k +1.4w k

2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算: w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中: w k+ :正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa); w k- :负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa); Z:计算点标高:4m; β gz :瞬时风压的阵风系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算): β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地:β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地:β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地:β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地:β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中:μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形,5m高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z :风压高度变化系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地:μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m; B类场地:μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m; C类场地:μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m; D类场地:μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m; 对于B类地形,5m高度处风压高度变化系数: μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 :局部风压体型系数,对于雨篷结构,按规范,计算正风压时,取μ

钢结构设计计算书

《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业:土木工程 姓名 学号: 指导老师:

目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22

单层双跨重型钢结构厂房设计计算书

一.建筑设计说明 一、工程概况 1.工程名称:青岛市某重型工业厂房; 2.工程总面积:3344㎡ 3.结构形式:钢结构排架 二、建筑功能及特点 1.该拟建的建筑位于青岛市室内,设计内容:重型钢结构厂房,此建筑占 地面积3344㎡。 2.平面设计 建筑物朝向为南北向,双跨厂房,每跨跨度为21m,柱距为6m,采用柱网为21m ×6m,纵向定位轴线采用封闭式结合方式。 3.立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求,设置了大面积的玻璃窗。 4.剖面设计 吊车梁轨顶标高为 6.9m,柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。 5.防火 防火等级为二级丁类,设一个防火分区,安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。 室内消火栓设在两侧纵墙处,两侧及中间各设两个消火栓,满足间距小于50m 的要求。 6.抗震 建筑的平面布置规则,建筑的质量分布和刚度变化均匀,满足抗震要求。 7.屋面 屋面形式为坡屋顶:坡屋顶排水坡度为10%,排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。 8.采光 采光等级为Ⅳ级,窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡,地面面积为3344平方米,窗地比满足要求,不需开设天窗。 9.排水 排水形式为有组织内排水,排水管数目为21个。 三、设计资料 1.自然条件 2.1工程地质条件:场区地质简单,无不利工程地质现象,条件良好, 地基承载力标准值1000Kpa,为强风化花岗岩,场区内无地下水。 冻土深度为0.5m。 2.2抗震设防:6度 2.3防火等级:二级 2.4建筑物类型:丙类 2.5基本风压:W=0.6KN/㎡,主导风向:东南风

钢结构课程设计计算书

一由设计任务书可知: 厂房总长为120m,柱距6m,跨度为24m,屋架端部高度为2m,车间内设有两台中级工作制吊车,该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板,屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面(上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层)。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡,雪荷载标准值为0.4KN/㎡,积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架,钢屋架简支于钢筋混凝土柱上,混凝土强度等级C20. 二选材: 根据该地区温度及荷载性质,钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型,手工焊接,构件采用钢板及热轧钢筋,构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700,端部高度:h=2000mm(轴线处),h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置: 屋架形式及几何尺寸见图1所示: 图1 屋架支撑布置见图2所示:

图2 四荷载与内力计算: 1.荷载计算: 活荷载于雪荷载不会同时出现,故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值: 防水层(三毡四油上铺小石子)0.35KN/㎡找平层(20mm厚水泥砂浆)0.02×20=0.40 KN/㎡保温层(40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计:2.784 KN/㎡可变荷载标准值: 雪荷载<屋面活荷载(取两者较大值)0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力,起卸载作用,一般不予考虑。 总计:1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2.荷载组合: 设计屋架时应考虑以下三种组合: 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载

钢结构厂房设计计算书

毕业设计说明书(毕业论文) 毕业设计(论文)题目 专业:土木工程专业 学生:赵鹏 指导教师:王羡农 河北工程大学土木工程学院 2013年05月29日

摘要 本设计工程为邯郸地区一67.5米双跨钢结构。主要依据《钢结构设计规范})GB50017-2003和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GECS 102:2002等国家规范,综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途,依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则,对各组成部分的选型、选材、连接和经济性作了比较,最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点,便于工业化,商品化的制品生产,与轻型维护材料相配套的轻型钢结构框架体系己广泛应用于建筑结构中,本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合,在此基础上确定梁柱截面,对梁柱作了弯剪压计算,验算其平而内外的稳定性;梁柱均采用Q235钢,10. 9级摩擦型高强螺栓连接,局部焊接采用E43型焊条,柱脚刚性连接,梁与柱节点也刚性连接;屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板;另外特别注重了支撑设置、拉条设置,避免了一些常见的拉条设计错误。 关键词:轻型钢结构门式钢架内力分析双层彩色聚苯乙烯夹芯板节点

Abstract This project in handan area is a 67.5m double-span steel structure. The project designed strictly complies with the relavant stipulations of the "CODE FOR DESIGN OF STEEL STRUCTURES (GF50017-2003)" and "TECHNICAL SPECIFICATION FOR STEEL STRUCTURE OF LIGHT WEIGHT BUILDINGS WITH GABLED FRAMES (CECS 102:2002)", and some others. Synthesize the scale of the consideration design engineering and across a principle for span and use, according as" applying, economy, under the possible term attention beautifully", Connecting method, structure type and material of each part which consist of a light-weight steel villa are analysed, then choose the construction form that use single layer a type steel. The beam, pillar node is a light steel construction frame system that rigid and copular a type steel a ware for having construction Simple, just degree goodly, suffering dint reasonablely, using space bigly and starting construction convenience etc. characteristics, and easy to industrialisation, commercializing produce, thinking with light maintenance material the kit the already extensive applying in the building construction inside, this design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyses; we can choose the section of beam and calumniation. Next, checking computatians of stability calculatian of the plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235-B.F steel. Rod for manual welding usually adopts E43..Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the Bauble-decked colored polystyrene clamps the circuit board. otherwise, it is analysed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind land, and the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in the design of brace, tension rod, and tension rod jpints. Keywords:Lightweight steel structures; gabled frame; the internal force analyzes; The double-decked colored polystyrene clamps the circuit board;joint

加油站钢结构毕业设计计算书(网架结构)

潍坊学院本科毕业设计(论文) 目录 目录 (Ⅰ) 摘要及关键词 (1) Abstract and Keywords (2) 前言 (3) 1、结构设计基本资料 (4) 1.1 工程概况 (4) 1.2 设计基本条件 (4) 1.3 本次毕业设计主要内容 (6) 2、结构选型与初步设计 (7) 2.1 设计资料 (7) 2.2 网架形式及几何尺寸 (7) 2.3 网架结构上的作用 (9) 2.3.1静荷载 (9) 2.3.2活荷载 (9) 2.3.3地震作用 (10) 2.3.4荷载组合 (10) 3、结构设计与验算 (11) 3.1 檩条设计 (11) 3.2 网架内力计算与截面选择 (18) 3.3 网架结构的杆件验算 (20) 3.3.1 上弦杆验算 (20) 3.3.2 下弦杆验算 (21) 3.3.3 腹杆验算 (23) 3.4 焊接球节点设计 (24) 3.5 柱脚设计 (27) 3.6 钢柱设计与验算 (29) 3.7钢筋混凝土独立基础设计 (32) 3.8网架变形验算 (39)

潍坊学院本科毕业设计(论文) 结束语 (41) 参考文献 (43) 附录(文献翻译) (44) 谢辞 (49)

摘要及关键词 摘要本次毕业设计为合肥地区加油站钢结构设计,此次设计主要进行的是结构设计部分。本次设计过程主要分为三个阶段: 首先,根据设计任务书对本次设计的要求,通过查阅资料和相关规范确定出结构设计的基本信息,其中包括荷载信息、工程地质条件等。 然后,根据设计信息和功能要求进行结构选型并利用空间结构分析设计软件MST2008进行初步设计。本次设计主体结构形式采用正放四角锥网架结构,节点形式采用焊接球节点,支撑形式采用四根钢柱下弦支撑,基础形式采用柱下混凝土独立基础。 最后,通过查阅相关规范和案例进行檩条、节点、支座等部分的设计,并通过整理分析得出的数据,进行了杆件、结构位移等的相关验算,最终确定了安全、可行、经济的结构模式。 关键词结构设计,网架结构,构件验算

某多高层钢结构住宅毕业设计含计算书、建筑结构设计图

雅居乐 多高层钢结构住宅方案设计

1.工程概况 工程名称:雅居乐多高层钢结构住宅; 建设地点:东莞市区某地; 工程概况:场地大小为30m×30m,8~12层,建筑总高度不超过40m,室内外高差为0.3m,设计使用年限为50年; 基本风压:0ω=0.8kN/m2,地面粗糙程度为C类; 抗震要求:抗震设防类别为丙类,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地土,设计地震分组为第一组。 场地土层情况: 表2-1 场地土层情况 2.建筑与结构布置 3.1.建筑布置 3.1.1.首层建筑平面图 如下图3-1所示,首层平面设计为大空间的形式,可以用此空间做为店面,即商住两用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间,作为四爿店。由于商业的要求,首层平面将进行比较豪华的装修,例如钢柱将外包为方柱,而墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外,门也将用比较好看的旋转门,以吸引顾客。

图3-1 首层建筑平面图 3.1.2.标准层平面图 如下图3-2所示,标准层平面设计为商品房,以中间两墙为分隔墙,分为四户。朝北两户面积较小,内设一个客厅,四个卧室,两个卫生间,一个厨房,一个阳台(左右侧阳台以一墙分开)。而朝南两户面积较大,内设一个客厅,五个卧室,一个书房,一个厨房,两个卫生间,一个杂物间,一个独立阳台。此外,左右两户为于中间墙对称。

图 3-2 标准层平面图 3.1.3.顶层平面图 如下图3-2所示,顶层设计为空旷的天台,外围有1.2m的女儿墙,屋檐外挑500mm。

图3-3 顶层平面图3.1.4.剖面图

图3-4 剖面图1

钢结构结构设计计算书

河北钢铁集团燕钢科技研发中心钢结构计算书 一、设计依据 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010) 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 二、荷载信息 结构重要性系数: 1.00 (一)恒荷载: 采光顶屋面+檩条+天沟及建筑防水等:0.8kN/m2; 连廊楼面50厚建筑做法+100厚混凝土板:3.75kN/m2; 连廊顶屋面+檩条+天沟及建筑防水等:0.5kN/m2; 连通屋面钢板+建筑做法:5.0kN/m2; 连廊侧立面石材+檩条+天沟及建筑防水等:1.0kN/m2; 连通屋面底面建筑做法+檩条等:0.5kN/m2; 屋面上造型钢结构屋面+檩条+天沟及建筑防水等:0.5KN/m2; 屋面上造型侧立面玻璃幕墙及龙骨:1.0KN/m2; (二)活荷载: 所有幕墙面均为不上人屋面,活荷载取0.5KN/m2; 钢连廊楼面活荷载取3.5KN/m2; 连通屋面部分活荷载取2.0KN/m2; 屋面上造型钢结构屋面为不上人屋面,活荷载取0.5KN/m2; (三)雪荷载: 当地雪荷载为0.40KN/m2(n=100) (四)风荷载: 因钢结构对风荷载较为敏感,因此取重现周期为100年的当地基本风压为0.45KN/m2(n=100)考虑B类粗糙度。风压高度系数,体型系数的等均按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)相关规定执行。 (五)地震作用: 地震烈度: 7度(0.15g) 水平地震影响系数最大值: 0.12 计算振型数: 50-200 建筑结构阻尼比: 0.035 特征周期值: 0.45 地震影响:多遇地震 场地类别:Ⅱ类 地震分组:第二组 (六)温度荷载: 本工程各部分钢结构支座均采用了滑动支座,且相应设置了结构温度断缝,因此在计算时不考虑温度作用。

钢结构屋架设计计算书Word 文档

1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1:3,屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米,其两端铰支于钢筋混凝土柱上,上柱截面尺寸为 ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面,C型檩条,檩距为1.5~2.1米。结构的重要度系数为,屋面的恒荷载的标准值为。屋面 的活荷载为,雪荷载为,不考虑积灰荷载、风荷载,不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B,焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为,檩距为 1.866m。 图1 屋架形式和几何尺寸 3.支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间,并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑,在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆,下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。

图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上,间距1.866m。因屋架间距为6m,所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。

5.荷载标准值 上弦节点恒荷载标准值 上弦节点雪荷载标准值 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载6.内力组合 内力组合见表—1 杆件名称杆件编 号 恒荷载及雪荷载半跨雪荷载内力组合最不利 荷载 (kN)内力 系数 恒载 内力 (kN) 雪载 内力 (kN) 内力 系数 半跨雪 载内力 (kN) 1.2恒+ 1.4雪 (kN) 1.2恒+ 1.4半跨 雪(kN)123452+32+5 上弦杆1-2-14.23-75.56 -52.94 -10.28-38.24 -164.78 -144.21 -164.78 2-3-12.65-67.17 -47.06 -8.7-32.36 -146.49 -125.92 -146.49 3-4-11.07-58.78 -41.18 -7.11-26.45 -128.19 -107.57 -128.19 4-5-9.49-50.39 -35.30 -5.53-20.57 -109.89 -89.27 -109.89 5-6-7.91-42.00 -29.43 -3.95-14.69 -91.60 -70.97 -91.60 下弦杆1-713.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 7-813.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 8-91263.72 44.64 8.2530.69 138.96 119.43 138.96 9-1010.555.76 39.06 6.7525.11 121.59 102.06 121.59 10-11947.79 33.48 5.2519.53 104.22 84.69 104.22

钢结构桁架设计计算书概况

renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m×66m ,柱距8m ,跨度为32m ,柱网采用封闭结合。火灾危险性:戊类,火灾等级:二级,设计使用年限:50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板,板厚50mm ,檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5,屋面坡度i =l /20~l /8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上,柱顶标高9.800m ,柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm×600mm ,所用混凝土强度等级为C30,轴心抗压强度设计值f c =1 4.3N /mm 2。 抗风柱的柱距为6m ,上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ,焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架,无天窗,外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值: (l) 屋面活荷载 0.50 kN /m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN /m 2 (3) 基本风压 w 0 0.45 kN /m 2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN /m 2 (5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN /m 2 8. 运输单元最大尺寸长度为9m ,高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=,端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm (L/500)。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。

钢结构屋架设计计算书

. 1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1:3,屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米,其两端铰支于钢筋 混凝土柱上,上柱截面尺寸为400mm×400mm,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面,C型檩条,檩距为1.5~2?。屋面的活荷载为kNm=1.0,屋面的恒荷载的标准值为0.5γ2.1米。结构的重要度系数为022??,不考虑积灰荷载、风荷载,不考虑全跨荷载积雪不均匀分布m,雪荷载为0.350.2 kN kNm状况。屋架采用Q235B,焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 1′°2618=檩距arctan,=屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α3。为1.866m 屋架形式和几何尺寸1 图 支撑的布置3.上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间,并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑,在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆,下弦跨中设置一道通长的柔性细。2杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图

'. . 图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上,间距1.866m。因屋架间距为6m,所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。 荷载标准值5.35.31kN6=×6×=0.51.77××=0.5×1.866P上弦节点恒

荷载标准值110√3×61.866×0.35=60.35=×1.77×=3.72kN×P上弦 节点雪荷载标准值210√3 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图 上弦节点恒荷载图3 由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 '. . 图4 上弦节点雪荷载 6.内力组合 内力组合见表—1

钢结构课程设计计算书-跨度为24m

钢结构课程设计任务书 姓名:杨文博学号:A13110059 指导教师:王洪涛

目录 1、设计资料 0 1.1结构形式 (2) 1.2屋架形式及选材 (2) 1.3荷载标准值(水平投影面计) (2) 2、支撑布置 (2) 2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2) 2.2桁架支撑布置如图 (3) 3、荷载计算 (5) 4、内力计算 (5) 5、杆件设计 (8) 5.1上弦杆 (8) 5.2下弦杆 (9) 5.3端斜杆A B (9) 5.4腹杆 (11) 5.5竖杆 (16) 5.6其余各杆件的截面 (16) 6、节点设计 (20) 6.1下弦节点“C” (20) 6.2上弦节点“B” (21) 6.3屋脊节点“H” (22) 6.4支座节点“A” (23) 6.5下弦中央节点“H” (23) 参考文献 (27) 图纸 (27)

1、设计资料 1.1、结构形式 某厂房跨度为24m,总长90m,柱距6m,采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板,屋架铰支于钢筋混凝土柱上,上柱截面400×400,混凝土强度等级为C25,屋面坡度为10 = i。地区计算温度高于-200C,无侵蚀性介质,地震设防烈度为7 :1 度,屋架下弦标高为18m;厂房内桥式吊车为2台150/30t(中级工作制),锻锤为2台5t。 1.2、屋架形式及选材 屋架跨度为24m,屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及焊条为:设计方案采用235B钢,焊条为E43型。 1.3、荷载标准值(水平投影面计) ①永久荷载: 三毡四油(上铺绿豆砂)防水层0.4 kN/m2 20厚水泥砂浆找平层0.4 kN/m2 100厚加气混凝土保温层0.6kN/m2 一毡二油隔气层0.05kN/m2 预应力混凝土大屋面板(加灌缝) 1.4kN/m2 屋架及支撑自重(按经验公式L .0+ =计算) 0.384 KN/m2 12 .0 q011 ②可变荷载: 屋面活荷载标准值: 0.8 KN/m2 雪荷载标准值: 0.5 KN/m2 积灰荷载标准值: 0.7 KN/m2 2、支撑布置 2.1桁架形式及几何尺寸布置

8米高广告牌钢结构设计计算书

8米高广告牌钢结构设计计算书 1 基本参数 1.1广告牌所在地区: 福州地区; 1.2地面粗糙度分类等级: 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区; D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按B类地形考虑。 2 广告牌荷载计算 2.1广告布广告牌的荷载作用说明: 广告牌承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载. (1)自重:包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重,可以按照400N/m2估算: (2)风荷载:是垂直作用于广告牌表面的荷载,按GB50009采用; (3)雪荷载:是指广告牌水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用; (4)活荷载:是指广告牌水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用; 在实际工程的广告牌结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值: A:考虑正风压时: a。当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合: S k+=1。35G k +0.6×1。4w k +0.7×1。4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合:

S k+=1。2G k +1。4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B:考虑负风压时: 按下面公式进行荷载组合: S k-=1。0G k +1。4w k 2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范(GB50009—2001)计算: w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1—2[GB50009-2001 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 0 上式中: w k+ :正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa); w k- :负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa); Z:计算点标高:8m; β gz :瞬时风压的阵风系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算): β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地:β gz =0。92×(1+2μ f )其中:μ f =0.387×(Z/10)—0。12 B类场地:β gz=0.89×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.5(Z/10)-0。16 C类场地:β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中:μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地:β gz =0。80×(1+2μ f ) 其中:μ f =1。2248(Z/10)—0.3 对于B类地形,8m高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.89×(1+2×(0。5(Z/10)—0。16))=1.8123 μ z :风压高度变化系数; 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地:μ z =1。379×(Z/10)0。24 当Z〉300m时,取Z=300m,当Z〈5m时,取Z=5m; B类场地:μ z =(Z/10)0.32

钢结构设计原理课程设计计算书

钢结构设计原理课程设计计算书 指导教师: 学生姓名: 班级: 学号: 设计时间:2

桁架设计 1.设计资料 某厂房总长度108m,跨度可根据自己的情况从21m和24m两种情况中选用(同等情况下,前者的评分将较后者低5分),纵向柱距6m。厂房建筑采用封闭结合; 1.结构形式:钢筋混凝土柱,梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30,屋面坡度i=L/10; L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C,无侵蚀性介质,地震设防烈度为8度,屋架下弦标高为18m;厂房内桥式吊车为2台50/10t(中级工作制),锻锤为2台5t。 2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数(节点荷载P=1.0作用下杆件的 内力)如附图所示。屋架采用的钢材、焊条为:学号为单号的同学用Q235B钢,焊条为E43型;双号的同学用Q345A钢,焊条为E50型。 3.屋盖结构及荷载 无檩体系:采用1.5×6.0m预应力混凝土屋板(保证三点焊接,考虑屋面板能起到系杆的作用) 荷载:①屋架及支撑自重:按经验公式q=0.12+0.011L,L为屋架跨度,以m为 单位,q为屋架及支撑自重,以kN/m2为单位; ②屋面活荷载:施工活荷载标准值为0.7kN/m2,雪荷载的基本雪压标准 值为S =0.35KN/m2,施工活荷载与雪荷载不同时考虑,而是取两者的 较大值;积灰荷载0.5kN/m2。 ③屋面各构造层的荷载标准值: 三毡四油(上铺绿豆砂)防水层0.40kKN/m2 水泥砂浆找平层0.50kN/m2 保温层0.80kN/m2 一毡二油隔气层0.05KN/m2 水泥砂浆找平层0.40kN/m2

预应力混凝土屋面板 1.50kN/m 2 2.结构形式与布置 1拱50 图2a . 24米跨屋架几何尺寸 桁架支撑布置如图:

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