四川省邻水实验学校
食堂加固改建项目
施工图设计结构计算书计算软件名称及版本号： PKPM（2010版）
计算：
校审：
审核：
二零一二年九月
邻水实验学校食堂改建加固计算书目录
邻水实验学校食堂加固改建计算书.......................................................................................................................................................... - 1 -
一、工程概况：.................................................................................................................................................................................. - 1 -
二、设计主要依据：.......................................................................................................................................................................... - 1 -
三、结构设计概况：.......................................................................................................................................................................... - 1 -
四、荷载取值：.................................................................................................................................................................................. - 1 -邻水实验学校食堂SATWE计算书.......................................................................................................................................................... - 2 -邻水实验学校食堂PKPM计算附图...................................................................................................................................................... - 14 -
1、荷载分布图(自重程序自动统计) ............................................................................................................................................... - 14 -
2、构件截面图.................................................................................................................................................................................. - 20 -
3、构件计算配筋图.......................................................................................................................................................................... - 25 -
4、楼板配筋图.................................................................................................................................................................................. - 30 -
5、底层最大内力组合图.................................................................................................................................................................. - 35 -
6、底层柱轴压比.............................................................................................................................................................................. - 36 -楼梯计算书 . (37)
基础计算书 (38)
邻水实验学校食堂加固改建计算书
一、工程概况：
本工程为邻水实验学校食堂改建项目，钢筋混凝土框架结构。地上主体结构4层，已建成一层层高4.5m、二层层高4.2m，拟建三层、四层层高3m，工程设计耐火等级为二级，设计使用年限均为50年。
二、设计主要依据：
1、国家现行规范；
2、地方标准；
3、工程地质勘察报告
三、结构设计概况：
四川省邻水实验学校食堂为乙类建筑，安全等级二级，设计使用年限50年，抗震设防烈度6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.05g，场地类别为Ⅲ类，特征周期
0.45s。，根据中国地震局《关于学校、医院等人员密集场所建设工程抗震设防要求确定原则的通
知》，本工程设计地震峰值加速度提高至0.10g进行计算。
抗震等级：框架三级。
四、荷载取值：
（1）风荷载：
基本风压0.40KN/m2（50年一遇），场地地面粗糙度B类。
（2）楼屋面活荷载：
住宅：2KN/m2
卫生间： 2.0KN/m2
阳台： 2.5KN/m2
厨房： 4.0 KN/m2
餐厅： 2.5KN/m2
储藏室： 5.0 KN/m2
不上人屋面：0.5KN/m2
- 1 -
一般上人屋面： 2.0KN/m2
疏散楼梯： 3.5KN/m2
●其余有关使用荷载均按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）及建设方提供的荷载
资料取用。
（3）楼屋面恒荷载（板厚根据实际选取）：
①一般楼面恒荷载计算基本原则：板自重+面层+建筑构造层+回填材料+板底荷载
●面层：
木地板：0.7KN/m2
花岗石： 1.5KN/m2
面砖： 1.0 KN/m2
●板底荷载：
抹灰或吊顶：0.5KN/m2
暖通管道： 2.0KN/m2
●回填材料：
炉渣混凝土：12KN/m3
陶粒混凝土：10KN/m3
回填材料填充高度以完成面标高--板面标高控制。
②一般楼屋面荷载详电算资料荷载统计：KN/ m2
（4）梁上线荷载计算原则：
●计算梁上线载时墙高度均统一按层高减400计算（屋面层按实际高度）。
●铁花栏杆线荷载统一取2.0KN/m，当有局部混凝土栏板时取3.0 KN/m。
●门洞部位线荷载：两侧仅有墙垛时，取3.5 KN/m；两侧有大面积墙体时，取0.8倍整
墙线荷载。
●窗洞部位线荷载：两侧仅有墙垛时，取4.0KN/m；两侧有大面积墙体时，取0.85倍整
墙线荷载；若为大面积阳光窗，则取0.6倍整墙线荷载。
●直接搁置于楼板上的隔墙不单独建虚梁传递线荷载，应采用隔墙总重量分布于楼板范
围内的面荷载进行计算。
邻水实验学校食堂SATWE计算书
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| 公司名称: |
| |
| 建筑结构的总信息|
| SATWE 中文版|
| 2012年9月26日15时29分|
| 文件名: WMASS.OUT |
| |
|工程名称: 设计人: |
|工程代号: 校核人:
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总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构
混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00
钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00
地下室层数: MBASE= 0
竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)
特殊荷载计算信息: 不计算
结构类别: 框架结构
裙房层数: MANNEX= 0
转换层所在层号：MCHANGE= 0
嵌固端所在层号：MQIANGU= 1
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00
墙元网格: 侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是
墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法
结构所在地区全国
风荷载信息..........................................
修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.40
风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.44
地面粗糙程度: B 类
结构X向基本周期（秒）: T1 = 0.50
结构Y向基本周期（秒）: T2 = 0.50
是否考虑风振: 是
风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00
构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否
承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00
体形变化分段数: MPART= 1
各段最高层号: NSTi = 5
各段体形系数: USi = 1.30
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC
计算振型数: NMODE= 12
地震烈度: NAF = 7.00
- 2 -
场地类别: KD =III
设计地震分组: 一组
特征周期TG = 0.45 地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的
地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.80 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑
是否考虑偶然偏心: 否
是否考虑双向地震扭转效应: 否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0
活荷载信息..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第1 到3层柱、墙活荷载是否折减折算
传到基础的活荷载是否折减折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
1 1.00
2---3 0.85
4---5 0.70
6---8 0.65
9---20 0.60
> 20 0.55
调整信息 ........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是
梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数：BM = 1.00 连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数：TB = 0.40 全楼地震力放大系数：RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数：VSEG = 0 0.2Vo 调整上限：KQ_L = 2.00 框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0 顶塔楼内力放大：RTL = 1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
实配钢筋超配系数CPCOEF91 = 1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1
弱轴方向的动位移比例因子XI1 = 0.00
强轴方向的动位移比例因子XI2 = 0.00
是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0
强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0
薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF = 1.25
强制指定的加强层个数NSTREN = 0
配筋信息 ........................................
梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270
柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270
墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 300
边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 210
梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00
柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00
墙竖向分布筋最小配筋率(%): RWV = 0.30
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0
结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00
柱计算长度计算原则: 有侧移
梁柱重叠部分简化: 作为刚域
是否考虑P-Delt 效应：否
柱配筋计算原则: 按单偏压计算
按高规或高钢规进行构件设计: 否
钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85
梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00
柱保护层厚度(mm): ACA = 25.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是
框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是
是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否
荷载组合信息 ........................................
恒载分项系数: CDEAD= 1.20
活载分项系数: CLIVE= 1.40
风荷载分项系数: CWIND= 1.40
水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30
竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50
- 3 -
特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70
风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60
活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50
剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................
层号塔号
1 1
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................
层号塔号
用户指定加强层的层和塔信息.........................
层号塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................
层号塔号类别
1 1 约束边缘构件层
2 1 约束边缘构件层
*********************************************************
* 各层的质量、质心坐标信息*
*********************************************************
层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比
(m) (m) (t) (t)
5 1 50.637 33.368 17.700 40.4 0.8 0.0 0.04
2 65.832 11.700 17.700 65.9 1.
3 0.0 0.07
3 18.110 2.923 17.700 57.5 1.1 0.0 0.07
4 1 34.729 29.668 14.700 1034.7 20.7 0.0 0.50
2 28.497 9.637 14.700 881.2 16.
3 0.0 0.43
3 1 31.572 20.742 11.700 1929.2 181.5 0.0 0.73 2 1 32.280 20.349 8.700 2639.0 246.2 0.0 1.17 1 1 32.919 21.308 4.500 2168.1 308.3 0.0 1.00
活载产生的总质量(t): 776.265
恒载产生的总质量(t): 8815.949
附加总质量(t): 0.000
结构的总质量(t): 9592.215
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)
*********************************************************
* 各层构件数量、构件材料和层高*
*********************************************************
层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度
(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)
1( 1) 1 397(30/ 300) 58(30/ 300) 0(30/ 300) 4.500 4.500 2( 2) 1 386(30/ 300) 55(30/ 300) 0(30/ 300) 4.200 8.700 3( 3) 1 509(30/ 360) 55(30/ 360) 0(30/ 270) 3.000 11.700 4( 4) 1 201(30/ 360) 30(30/ 360) 0(30/ 270) 3.000 14.700
2 164(30/ 360) 25(30/ 360) 0(30/ 270) 3.000 14.700
5( 5) 1 7(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 270) 3.000 17.700
2 12(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 270) 3.000 17.700
3 10(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 270) 3.000 17.700
*********************************************************
* 风荷载信息*
*********************************************************
层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y
5 1 11.9
6 12.0 35.9 22.0
7 22.1 66.2
2 22.07 22.1 66.2 18.67 18.7 56.0
3 26.88 26.9 80.6 13.67 13.7 41.0
4 1 35.46 47.4 178.1 164.57 186.6 626.1
2 48.17 97.1 438.2 164.57 196.9 687.8
3 1 86.8
4 231.4 1310.4 147.51 531.1 2907.0
2 1 104.69 336.1 2721.9 193.36 724.4 5949.6
1 1 110.27 446.3 4730.3 189.73 914.1 10063.3
===========================================================================
各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)
===========================================================================
层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN
1 1 2122.53 31.96 20.5
2 70.65 32.27 70.78 32.00
2 1 2075.7
3 32.50 20.15 70.26 31.47 70.52 30.89
3 1 1666.92 31.80 20.67 67.78 36.16 68.36 35.05
- 4 -
4 1 855.18 34.76 29.74 67.53 12.79 67.53 12.78
2 709.86 28.89 9.77 69.77 15.02 70.02 13.77
5 1 32.7
6 50.70 33.30 7.80 4.20 7.80 4.20
2 51.48 65.70 11.70 6.60 7.80 7.80 6.60
3 45.60 18.00 3.05 4.80 9.50 9.50 4.80
=========================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)
===========================================================================
层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
1 1 1166.73 1.00
2 1 1389.97 1.19
3 1 1266.23 1.03
4 1 1234.09 0.98
2 1264.37 1.00
5 1 1258.8
6 1.02
2 1304.38 1.06
3 1285.32 1.04
=========================================================================== 计算信息
===========================================================================
计算日期: 2012. 9.26
开始时间: 16:30:58
可用内存: 888.00MB
第一步: 数据预处理
第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力
结束日期: 2012. 9.26
时间: 16:31:28
总用时: 0: 0:30
=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
Floor No : 层号
Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值
Alf : 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值
Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
===========================================================================
Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= 32.5471(m) Ystif= 21.1504(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 32.9188(m) Ymass= 21.3079(m) Gmass(活荷折减)= 2784.7290( 2476.4106)(t) Eex = 0.0149 Eey = 0.0063
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 1.0862 Raty1= 1.1930
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.6447E+06(kN/m) RJY1 = 4.6447E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 9.6557E+05(kN/m) RJY3 = 9.6654E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 2 Tower No. 1
Xstif= 33.0982(m) Ystif= 20.7600(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 32.2803(m) Ymass= 20.3488(m) Gmass(活荷折减)= 3131.4578( 2885.2092)(t) Eex = 0.0329 Eey = 0.0165
Ratx = 1.0150 Raty = 1.0150
Ratx1= 0.7988 Raty1= 0.8717
薄弱层地震剪力放大系数= 1.25
RJX1 = 4.7143E+06(kN/m) RJY1 = 4.7143E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 9.6733E+05(kN/m) RJY3 = 9.5932E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 3 Tower No. 1
Xstif= 33.0982(m) Ystif= 20.7600(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 31.5723(m) Ymass= 20.7419(m) Gmass(活荷折减)= 2292.1558( 2110.7004)(t) Eex = 0.0614 Eey = 0.0007
Ratx = 1.4000 Raty = 1.4000
Ratx1= 3.8839 Raty1= 4.4318
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 6.6000E+06(kN/m) RJY1 = 6.6000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.7299E+06(kN/m) RJY3 = 1.5721E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 4 Tower No. 1
- 5 -
Xstif= 35.1000(m) Ystif= 30.0000(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 34.7287(m) Ymass= 29.6676(m) Gmass(活荷折减)= 1076.0280( 1055.3687)(t) Eex = 0.0164 Eey = 0.0147
Ratx = 0.5455 Raty = 0.5455
Ratx1= 22.0779 Raty1= 23.5777
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.6000E+06(kN/m) RJY1 = 3.6000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 7.8601E+05(kN/m) RJY3 = 6.5044E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 4 Tower No. 2
Xstif= 30.6960(m) Ystif= 9.6720(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 28.4968(m) Ymass= 9.6365(m) Gmass(活荷折减)= 913.8636( 897.5256)(t) Eex = 0.0975 Eey = 0.0016
Ratx = 0.4545 Raty = 0.4545
Ratx1= 19.4141 Raty1= 15.1145
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.0000E+06(kN/m) RJY1 = 3.0000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 6.3629E+05(kN/m) RJY3 = 5.0675E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 5 Tower No. 1
Xstif= 50.7000(m) Ystif= 33.3000(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 50.6367(m) Ymass= 33.3682(m) Gmass(活荷折减)= 42.0592( 41.2402)(t) Eex = 0.0141 Eey = 0.0152
Ratx = 0.0853 Raty = 0.0853
Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.0720E+05(kN/m) RJY1 = 3.0720E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 5.0859E+04(kN/m) RJY3 = 3.9410E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 5 Tower No. 2
Xstif= 65.7000(m) Ystif= 11.7000(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 65.8316(m) Ymass= 11.7000(m) Gmass(活荷折减)= 68.4365( 67.1495)(t) Eex = 0.0255 Eey = 0.0000
Ratx = 0.1024 Raty = 0.1024
Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.0720E+05(kN/m) RJY1 = 3.0720E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 5.1089E+04(kN/m) RJY3 = 4.1554E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 5 Tower No. 3
Xstif= 18.0000(m) Ystif= 3.9000(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 18.1097(m) Ymass= 2.9234(m) Gmass(活荷折减)= 59.7504( 58.6104)(t) Eex = 0.0236 Eey = 0.2106
Ratx = 0.1024 Raty = 0.1024
Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 3.0720E+05(kN/m) RJY1 = 3.0720E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 4.6821E+04(kN/m) RJY3 = 4.7896E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
X方向最小刚度比: 0.7988(第2层第1塔)
Y方向最小刚度比: 0.8717(第2层第1塔)
============================================================================ 结构整体抗倾覆验算结果
============================================================================ 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)
X风荷载3461000.8 5266.7 657.15 0.00
Y风荷载1985495.5 10787.0 184.06 0.00
X 地震3352479.2 57793.6 58.01 0.00
Y 地震1923239.1 57380.0 33.52 0.00
============================================================================ 结构舒适性验算结果
============================================================================ X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.026
X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002
Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.049
Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002
============================================================================ 结构整体稳定验算结果
============================================================================ 层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比
1 0.966E+06 0.967E+06 4.50 127527. 34.07 34.11
2 0.967E+06 0.959E+06 4.20 92877. 43.74 43.38
3 0.173E+07 0.157E+07 3.00 54314. 95.55 86.83
4 0.142E+07 0.116E+07 3.00 26083. 163.59 133.10
5 0.149E+0
6 0.129E+06 3.00 2056. 217.08 188.03
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应
**********************************************************************
* 楼层抗剪承载力、及承载力比值*
- 6 -
**********************************************************************
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
----------------------------------------------------------------------
层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y
----------------------------------------------------------------------
5 1 0.4481E+03 0.2564E+03 1.00 1.00
5 2 0.4547E+03 0.5856E+03 1.00 1.00
5 3 0.2811E+03 0.3803E+03 1.00 1.00
4 1 0.5157E+04 0.7206E+04 11.51 28.10
4 2 0.4429E+04 0.6303E+04 6.02 6.53
3 1 0.1342E+05 0.1355E+05 1.40 1.00
2 1 0.1336E+05 0.1390E+05 1.00 1.03
1 1 0.1297E+05 0.1352E+05 0.97 0.97
X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.97 层号: 1 塔号: 1
Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.97 层号: 1 塔号: 1
2、周期、振型、地震力
======================================================================
周期、地震力与振型输出文件
(VSS求解器)
====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数
振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数
1 0.8528 88.59 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00
2 0.8466 178.01 0.98 ( 0.97+0.00 ) 0.02
3 0.7966 173.16 0.1
4 ( 0.10+0.0
5 ) 0.86
4 0.2884 88.83 0.73 ( 0.01+0.73 ) 0.27
5 0.258
6 132.55 0.83 ( 0.40+0.43 ) 0.17
6 0.2541 35.82 0.93 ( 0.58+0.34 ) 0.07
7 0.2314 126.98 0.68 ( 0.22+0.46 ) 0.32
8 0.2166 38.09 0.98 ( 0.56+0.41 ) 0.02
9 0.1979 128.06 0.54 ( 0.21+0.33 ) 0.46
10 0.1889 10.19 0.89 ( 0.86+0.03 ) 0.11
11 0.1692 51.35 0.91 ( 0.36+0.54 ) 0.09
12 0.1645 139.99 0.90 ( 0.56+0.34 ) 0.10
地震作用最大的方向= -1.185 (度)
说明：周期比0.934>0.9，虽不符合高层建筑混凝土结构技术规程，但本结构属于多层结构，且层位移比大于规范要求较多，因此结构偏刚，允许周期比适当超限。
============================================================
仅考虑X 向地震作用时的地震力
Floor : 层号
Tower : 塔号
F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量
F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量
F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩
振型 1 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 0.00 0.69 0.02
2 0.04 1.2
3 0.07
3 0.06 0.93 0.05
4 1 0.0
5 15.80 14.26
2 0.59 13.5
3 14.49
3 1 0.62 28.4
4 30.82
2 1 0.76 32.88 35.79
1 1 0.33 15.14 19.12
振型 2 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 25.42 2.77 2.32
2 50.77 10.38 5.66
3 46.63 -5.67 7.53
4 1 633.96 -10.02 1983.03
2 629.06 -34.55 1794.43
3 1 1245.88 -46.23 4623.89
2 1 1464.38 -46.04 5438.20
1 1 673.90 -17.34 2661.88
振型 3 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 3.71 -3.85 -2.91
2 -1.78 -12.82 -6.03
3 -4.52 5.08 -5.75
4 1 69.72 -6.72 -2202.48
- 7 -
2 -31.18 22.44 -1975.03
3 1 41.31 19.05 -5071.79
2 1 43.99 14.37 -5947.63
1 1 24.65 2.61 -2831.69
振型 4 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 0.00 -0.03 0.00
2 0.04 -1.8
3 -0.64
3 -0.20 -0.13 -0.45
4 1 -0.08 -0.34 1.32
2 -0.08 -2.54 -67.33
3 1 0.0
4 0.48 22.35
2 1 0.31 4.17 102.52
1 1 0.09 3.97 89.42
振型 5 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -1.63 3.58 -0.35
2 -20.36 -4.32 -8.86
3 -19.97 21.05 -17.81
4 1 -24.1
5 53.90 -225.67
2 -90.91 93.62 -1191.97
3 1 -1.26 10.70 213.60
2 1 129.56 -146.78 2845.85
1 1 143.93 -166.94 2927.64
振型 6 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -5.84 -5.53 1.02
2 -35.34 17.77 11.23
3 -19.23 -25.25 -5.85
4 1 -75.23 -74.80 197.76
2 -134.47 -99.0
3 1777.38
3 1 -12.75 -19.45 29.73
2 1 219.57 162.7
3 -1499.78
1 1 273.44 198.31 -1683.85
振型7 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -5.91 11.08 3.18
2 5.99 -14.21 -3.44
3 3.72 -5.79 2.19
4 1 -57.94 75.02 1153.86
2 16.12 -24.39 -0.21
3 1 -14.70 17.03 429.30
2 1 30.90 -34.54 -1775.98
1 1 62.61 -69.23 -2691.58
振型8 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -9.69 -9.53 1.07
2 21.96 0.68 -1.76
3 9.9
4 20.28 10.01
4 1 -101.26 -84.42 -147.26
2 34.38 50.19 -587.43
3 1 -36.23 -19.98 60.19
2 1 38.91 20.40 -168.46
1 1 103.57 56.46 -380.59
振型9 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -1.19 -2.72 -3.48
2 10.10 3.32 4.74
3 6.37 -13.51 9.12
4 1 -23.36 34.69 -1474.38
2 1.0
3 -18.11 144.58
3 1 -19.38 18.50 -715.03
2 1 6.64 -4.47 456.23
1 1 41.54 -37.87 1783.49
振型10 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -0.05 -0.08 -0.03
- 8 -
2 -1.4
3 -0.31 -0.35
3 1.55 0.2
4 2.92
4 1 -0.48 0.03 -13.91
2 0.40 0.09 1.68
3 1 -0.10 0.21 -3.93
2 1 0.00 0.02 1.03
1 1 0.2
2 -0.40 9.16
振型11 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 8.70 13.48 -1.53
2 8.91 4.25 6.62
3 6.18 9.40 30.26
4 1 33.36 29.08 303.82
2 -29.94 -20.41 -63.62
3 1 -36.16 -48.02 -511.03
2 1 -35.00 -47.40 -235.61
1 1 74.89 101.23 1040.89
振型12 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 18.28 -10.09 -2.99
2 6.94 -7.09 -1.66
3 3.71 -4.16 21.30
4 1 51.00 -39.91 546.76
2 -26.01 15.98 281.24
3 1 -53.77 48.42 818.07
2 1 -71.7
3 62.61 691.12
1 1 118.41 -108.80 -1453.65
各振型作用下X 方向的基底剪力
-------------------------------------------------------
振型号剪力(kN)
1 2.44
2 4770.01
3 145.89
4 0.12
5 115.22
6 210.16
7 40.79
8 61.58
9 21.74
10 0.10
11 30.94
12 46.83
各层X 方向的作用力(CQC)
Floor : 层号
Tower : 塔号
Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力
Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力
Mx : X 向地震作用下结构的弯矩
Static Fx: 静力法X 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx
(kN) (kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
5 1 41.74 41.74(10.12%) (10.55%) 125.23 143.16
2 75.78 75.78(11.28%) 227.3
3 233.11
3 58.60 58.60(10.00%) 175.81 203.46
4 1 720.69 755.39( 6.89%) ( 7.15%) 2372.34 1023.26
2 644.71 760.96( 7.44%) 2646.7
3 870.22
3 1 1281.9
4 2734.42( 6.46%) ( 6.46%) 13041.00 1628.83
2 1 1548.25 4190.50( 5.89%) ( 5.89%) 30462.49 1655.61
1 1 892.51 4897.76( 5.11%) ( 5.11%) 52245.14 735.02
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 1.60%
X 方向的有效质量系数: 99.33%
============================================================
仅考虑Y 向地震时的地震力
Floor : 层号
Tower : 塔号
F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量
F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量
F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩
振型 1 的地震力
-------------------------------------------------------
- 9 -
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -0.15 30.64 0.88
2 1.86 54.85 3.05
3 2.65 41.56 2.31
4 1 2.27 702.49 634.07
2 26.10 601.8
3 644.39
3 1 27.5
4 1265.00 1370.45
2 1 33.81 1462.34 1591.61
1 1 14.58 673.46 850.22
振型 2 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -0.78 -0.09 -0.07
2 -1.56 -0.32 -0.17
3 -1.43 0.17 -0.23
4 1 -19.50 0.31 -60.99
2 -19.35 1.06 -55.19
3 1 -38.32 1.42 -142.20
2 1 -45.04 1.42 -167.25
1 1 -20.73 0.53 -81.86
振型 3 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 1.02 -1.0
6 -0.80
2 -0.49 -3.5
3 -1.66
3 -1.25 1.40 -1.58
4 1 19.20 -1.8
5 -606.41
2 -8.59 6.18 -543.78
3 1 11.37 5.25 -1396.41
2 1 12.11 3.96 -1637.56
1 1 6.79 0.7
2 -779.65
振型 4 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -0.11 -1.05 -0.04
2 1.16 -56.84 -19.84
3 -6.29 -4.08 -14.10
4 1 -2.3
5 -10.5
6 41.15
2 -2.35 -79.18 -2096.36
3 1 1.40 14.91 695.74
2 1 9.50 129.69 3191.76
1 1 2.77 123.48 2783.95
振型 5 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 1.91 -4.20 0.41
2 23.89 5.07 10.39
3 23.43 -24.70 20.90
4 1 28.33 -63.2
5 264.79
2 106.67 -109.85 1398.62
3 1 1.48 -12.56 -250.63
2 1 -152.02 172.2
3 -3339.22
1 1 -168.89 195.89 -3435.19
振型 6 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -4.30 -4.07 0.75
2 -26.02 13.09 8.27
3 -14.16 -18.59 -4.31
4 1 -55.40 -55.08 145.63
2 -99.02 -72.92 1308.82
3 1 -9.39 -14.32 21.89
2 1 161.69 119.8
3 -1104.40
1 1 201.36 146.03 -1239.94
振型7 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 6.52 -12.23 -3.50
2 -6.61 15.69 3.80
3 -4.11 6.39 -2.42
4 1 63.96 -82.81 -1273.60
2 -17.79 26.92 0.23
3 1 16.23 -18.80 -473.85
2 1 -34.11 38.12 1960.27
1 1 -69.11 76.41 2970.88
- 10 -
振型8 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -5.37 -5.27 0.59
2 12.15 0.38 -0.97
3 5.50 11.23 5.54
4 1 -56.0
5 -46.73 -81.51
2 19.0
3 27.78 -325.15
3 1 -20.05 -11.06 33.32
2 1 21.5
3 11.29 -93.25
1 1 57.33 31.25 -210.66
振型9 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 1.10 2.52 3.23
2 -9.38 -3.09 -4.40
3 -5.91 12.5
4 -8.46
4 1 21.69 -32.20 1368.90
2 -0.95 16.82 -134.23
3 1 18.00 -17.17 663.87
2 1 -6.17 4.15 -423.59
1 1 -38.56 35.16 -1655.90
振型10 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 0.10 0.15 0.05
2 2.65 0.57 0.65
3 -2.87 -0.4
4 -5.41
4 1 0.89 -0.0
5 25.81
2 -0.74 -0.18 -3.12
3 1 0.19 -0.38 7.29
2 1 -0.01 -0.04 -1.91
1 1 -0.40 0.73 -17.00
振型11 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 11.70 18.14 -2.06
2 11.98 5.72 8.91
3 8.32 12.65 40.70
4 1 44.88 39.13 408.73
2 -40.28 -27.45 -85.59
3 1 -48.6
4 -64.60 -687.50
2 1 -47.09 -63.77 -316.97
1 1 100.75 136.18 1400.33
振型12 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
5 1 -16.80 9.27 2.75
2 -6.38 6.52 1.52
3 -3.41 3.82 -19.58
4 1 -46.88 36.69 -502.58
2 23.91 -14.69 -258.51
3 1 49.43 -44.50 -751.98
2 1 65.9
3 -57.55 -635.28
1 1 -108.84 100.01 1336.21
各振型作用下Y 方向的基底剪力
-------------------------------------------------------
振型号剪力(kN)
1 4832.17
2 4.51
3 11.06
4 116.37
5 158.63
6 113.96
7 49.69
8 18.87
9 18.74
10 0.36
11 56.00
12 39.57
各层Y 方向的作用力(CQC)
Floor : 层号
Tower : 塔号
Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力
Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力
My : Y 向地震作用下结构的弯矩
- 11 -
Static Fy: 静力法Y 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy
(kN) (kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
5 1 44.41 44.41(10.77%) (11.07%) 133.22 142.90
2 76.19 76.19(11.35%) 228.56 232.67
3 64.21 64.21(10.96%) 192.63 203.09
4 1 734.42 770.73( 7.03%) ( 7.19%) 2423.5
5 1016.11
2 643.79 753.40( 7.36%) 2601.09 864.14
3 1 1275.85 2742.80( 6.48%) ( 6.48%) 13105.17 1617.46
2 1 1521.76 4172.69( 5.86%) ( 5.86%) 30461.29 1644.06
1 1 867.04 4862.71( 5.07%) ( 5.07%) 52111.77 729.89
抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 1.60%
Y 方向的有效质量系数: 99.31%
==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========
层号塔号X向调整系数Y向调整系数
1 1 1.000 1.000
2 1 1.000 1.000
3 1 1.000 1.000
4 1 1.000 1.000
2 1.000 1.000
5 1 1.000 1.000
2 1.000 1.000
3 1.000 1.000
**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT
3、位移
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
|公司名称: |
| |
| SATWE 位移输出文件|
| 文件名称: WDISP.OUT |
| |
| 工程名称: 设计人: |
| 工程代号: 校核人: 日期:2012/ 9/26 |
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
所有位移的单位为毫米
Floor : 层号
Tower : 塔号
Jmax : 最大位移对应的节点号
JmaxD : 最大层间位移对应的节点号
Max-(Z) : 节点的最大竖向位移
h : 层高
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移
Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移
Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移
Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角
DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例
Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者
X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移
=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
5 1 1055 12.33 12.31 1.00 3000.
1056 0.85 0.82 1.03 1/3544. 17.1% 1.00
2 1061 13.62 13.49 1.01 3000.
1061 1.52 1.48 1.02 1/1976. 19.4% 1.00
3 1048 13.86 13.55 1.02 3000.
1048 1.47 1.25 1.18 1/2036. 4.5% 1.00
4 1 831 11.84 11.72 1.01 3000.
831 0.97 0.96 1.01 1/3095. 64.3% 0.90
2 826 12.61 12.40 1.02 3000.
1037 1.24 1.20 1.03 1/2416. 32.0% 0.62
3 1 505 11.4
4 11.0
5 1.04 3000.
505 1.65 1.59 1.04 1/1818. 95.0% 1.48
2 1 297 9.81 9.48 1.0
3 4200.
297 4.50 4.37 1.03 1/ 933. 9.2% 2.30
- 12 -
1 1 7
2 5.32 5.11 1.04 4500.
72 5.32 5.11 1.04 1/ 846. 99.2% 1.50
X方向最大层间位移角: 1/ 846.(第1层第1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.04(第1层第1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.18(第5层第3塔)
=== 工况 2 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
5 1 1059 13.44 13.39 1.00 3000.
1059 1.14 1.13 1.01 1/2635. 5.2% 1.00
2 1067 14.61 14.48 1.01 3000.
1069 1.94 1.83 1.06 1/1546. 18.9% 1.00
3 1052 13.48 13.43 1.00 3000.
1052 1.35 1.34 1.01 1/2218. 10.9% 1.00
4 1 1040 12.57 12.27 1.02 3000.
1040 1.28 1.19 1.08 1/2344. 47.2% 0.81
2 1037 12.99 12.56 1.0
3 3000.
1039 1.78 1.50 1.19 1/1688. 17.2% 0.62
3 1 816 11.3
4 11.12 1.02 3000.
816 1.80 1.75 1.03 1/1671. 77.9% 1.26
2 1 495 9.56 9.39 1.02 4200.
495 4.40 4.36 1.01 1/ 955. 7.9% 1.91
1 1 275 5.17 5.05 1.03 4500.
275 5.17 5.05 1.03 1/ 870. 99.7% 1.39
Y方向最大层间位移角: 1/ 870.(第1层第1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.03(第4层第2塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.19(第4层第2塔)
=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
5 1 1055 1.13 1.12 1.01 3000.
1056 0.19 0.19 1.02 1/9999. 61.7% 1.00
2 1061 1.57 1.5
3 1.03 3000.
1061 0.38 0.37 1.03 1/7917. 58.5% 1.00
3 1048 1.7
4 1.64 1.06 3000.
1048 0.48 0.42 1.14 1/6204. 64.9% 1.00
4 1 831 1.01 0.96 1.04 3000.
831 0.07 0.07 1.02 1/9999. 89.9% 0.29
2 826 1.25 1.19 1.05 3000.
1037 0.17 0.15 1.08 1/9999. 11.0% 0.32
3 1 505 1.09 0.97 1.12 3000.
505 0.16 0.14 1.15 1/9999. 86.3% 1.47
2 1 297 0.9
3 0.83 1.12 4200.
297 0.41 0.36 1.12 1/9999. 18.1% 1.63
1 1 7
2 0.52 0.46 1.1
3 4500.
72 0.52 0.46 1.13 1/8619. 98.2% 1.64
X方向最大层间位移角: 1/6204.(第5层第3塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.13(第1层第1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.15(第3层第1塔)
=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
5 1 1059 3.08 3.02 1.02 3000.
1060 0.45 0.44 1.01 1/6664. 38.7% 1.00
2 1067 3.58 3.50 1.02 3000.
1067 0.54 0.51 1.05 1/5590. 32.1% 1.00
3 1052 2.52 2.47 1.02 3000.
1052 0.30 0.29 1.02 1/9988. 19.0% 1.00
4 1 1040 2.83 2.36 1.20 3000.
1040 0.34 0.27 1.24 1/8942. 27.4% 0.47
2 1039 3.04 2.47 1.2
3 3000.
1039 0.55 0.36 1.53 1/5438. 0.7% 0.52
3 1 816 2.50 2.09 1.19 3000.
816 0.44 0.35 1.24 1/6871. 59.0% 0.98
2 1 495 2.06 1.74 1.18 4200.
495 0.94 0.79 1.19 1/4491. 12.9% 1.30
1 1 275 1.1
2 0.95 1.18 4500.
275 1.12 0.95 1.18 1/4001. 98.5% 1.33
Y方向最大层间位移角: 1/4001.(第1层第1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.23(第4层第2塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.53(第4层第2塔)
=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Z)
- 13 -
5 1 1058 -4.19
2 1065 -12.44
3 1053 -4.51
4 1 906 -5.38
2 869 -7.18
3 1 563 -6.38
2 1 328 -5.90
1 1 247 -6.97
=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Z)
5 1 1057 -0.52
2 1065 -0.77
3 1049 -0.49
4 1 882 -0.60
2 87
3 -0.73
3 1 656 -1.61
2 1 35
3 -1.47
1 1 135 -1.57
=== 工况7 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
5 1 105
6 12.71 12.71 1.00 3000.
1056 0.88 0.86 1.03 1/3404. 13.6% 1.00
2 1061 13.94 13.87 1.01 3000.
1061 1.58 1.54 1.02 1/1900. 21.5% 1.00
3 1048 13.91 13.65 1.02 3000.
1048 1.45 1.27 1.15 1/2065. 4.7% 1.00
4 1 831 11.96 11.89 1.01 3000.
831 0.98 0.98 1.00 1/3070. 63.0% 0.87
2 826 12.46 12.36 1.01 3000.
1037 1.26 1.21 1.04 1/2373. 31.1% 0.60
3 1 505 11.23 11.0
4 1.02 3000.
505 1.62 1.60 1.02 1/1847. 94.5% 1.45
2 1 297 9.61 9.45 1.02 4200.
297 4.41 4.35 1.01 1/ 953. 9.2% 2.26
1 1 7
2 5.20 5.09 1.02 4500.
72 5.20 5.09 1.02 1/ 865. 99.7% 1.49
X方向最大层间位移角: 1/ 865.(第1层第1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第1层第1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.15(第5层第3塔)
=== 工况8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
5 1 1059 13.74 13.70 1.00 3000.
1059 1.21 1.20 1.01 1/2484. 0.2% 1.00
2 1067 15.14 15.01 1.01 3000.
1069 1.97 1.88 1.05 1/1526. 20.9% 1.00
3 1052 13.90 13.8
4 1.00 3000.
1052 1.41 1.39 1.02 1/2126. 7.4% 1.00
4 1 1040 12.66 12.36 1.02 3000.
1040 1.30 1.20 1.08 1/2315. 46.6% 0.77
2 1037 13.18 12.70 1.04 3000.
1037 1.81 1.50 1.21 1/1654. 17.8% 0.61
3 1 816 11.37 11.16 1.02 3000.
816 1.82 1.76 1.03 1/1651. 77.1% 1.22
2 1 495 9.55 9.40 1.02 4200.
495 4.40 4.36 1.01 1/ 955. 7.8% 1.87
1 1 275 5.15 5.04 1.0
2 4500.
275 5.15 5.04 1.02 1/ 873. 99.8% 1.38
Y方向最大层间位移角: 1/ 873.(第1层第1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.04(第4层第2塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.21(第4层第2塔)
邻水实验学校食堂PKPM计算附图
1、荷载分布图(自重程序自动统计)
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65 建筑结构设计分析 张亚超 魏强 西安骊山建筑规划设计院 摘 要：本文主要介绍建筑结构的基本内容,然后针对目前建筑结构设计当中墨守成规的现象,提倡采用概念设 计思想来促进结构工程师的创造性,推动结构设计的发展，对建筑结构设计常见问题做了分析，为以后的设计提供参考。 关键词：建筑；结构设计；方法；概念设计 而建筑结构设计优化方法的应用则既能满足建筑美观、造型优美的要求，又能使房屋结构安全、经济、合理，成为实质意义上的“经济适用”房。 1 结构设计的基本内容 1.1 屋顶（面）结构图 当建筑是坡屋面时,结构的处理方式有两种:梁板式及折板式。梁板式适用于建筑平面不规整,板跨度较大,屋面坡度及屋脊线转折复杂的坡屋面。反之,则适用折板式。两种形式的板均为偏心受拉构件。板配筋时应有部分或全部的板负筋拉通以抵抗拉力。板厚基于构造需要一般不宜小于 120 厚。此外梁板的折角处钢筋的布置应有大样示意图。至于坡屋面板的平面画法, 建议采用剖面示意图加大样详图的表示方法（实践证明此方法便于施工人员正确理解图纸）。1.2 结构平面图 在绘制结构平面布置图前有个问题需要说明一下, 就是要不要输入结构软件进行建模的问题。当建筑地处抗震设防烈度为 6 度区时,根据建筑抗震设计规范,是可以不用进行截面抗震验算的但应符合有关的抗震措施要求。那么对于砌体结构来讲如果时间不是很充足的话应该可以不用在软件中建模的,直接设计即可,但要注意受压和局部受压的问题。必要时进行人工复核。对于局部受压的防御措施是要按规定对梁下设梁垫以及设置构造柱等措施。如果时间不是很紧张的话建议还是输入建模较好, 有一个便利就是可以利用软件来进行荷载导算。另外，当建筑地处抗震设防烈度为 7 度及以上时我的观点是必须要输入软件建模计算的, 绘制结构平面图时如果没有建模的话就可以直接在建筑的条件图上来绘制结构图了, 这一步必不可少的是删除建筑图中对结构来讲没有用的部分,简单快捷的方法是利用软件的图层功能,直接冻结相关的层。然后再建立新的结构图层:圈梁层、构造柱层、梁层、文字层、板钢筋层等等。这样做的目的是提高绘图效率, 方便在不同结构平面图间的拷贝移动和删除。1.3 楼梯 楼梯梯板要注意挠度的控制, 梯梁要注意的是梁下净高要满足建筑的要求, 梯梁的位置尽量使上下楼层的位置统一。局部不合适处可以采用折板楼梯。折板楼梯钢筋在内折角处要断开分别锚固防止局部的应力集中。阁楼层处的楼梯由于有 分户墙的存在要设置抬墙梁。注意梁下的净空要求, 并要注意梯板宽度的问题。首段梯板的基础应注意基础的沉降问题, 必要时应设梯梁。1.4 基础 基础要注意混凝土的标号选择应符合结构耐久性的要求。基础的配筋应满足最小配筋率的要求（施工图审查中心重点审查部位）。条基交接部位的钢筋设置应有详图或选用标准图。条基交叉处的基底面积不可重复利用,应注意调整基础宽度。局部墙体中有局部的较大荷载时也要调整基础的宽度（因软件计算的是墙下的平均轴力）。基础图中的构造柱,当定位不明确时应给予准确定位。 2 概念设计 所谓的概念设计一般指不经数值计算, 尤其在一些难以做出精确理性分析或在规范中难以规定的问题中, 依据整体结构体系与分体系之间的力学关系、结构破坏机理、震害、试验现象和工程经验所获得的基本设计原则和设计思想, 从整体的角度来确定建筑结构的总体布置和抗震细部措施的宏观控制。运用概念性近似估算方法, 可以在建筑设计的方案阶段迅速、有效地对结构体系进行构思、比较与选择,易于手算。所得方案往往概念清晰、定性正确,避免后期设计阶段一些不必要的繁琐运算,具有较好的经济可靠性能，同时,也是判断计算机内力分析输出数据可靠与否的主要依据。 概念设计的重要性：概念设计是展现先进设计思想的关键，一个结构工程师的主要任务就是在特定的建筑空间中用整体的概念来完成结构总体方案的设计，并能有意识地处理构件与结构、结构与结构的关系。一般认为，概念设计做得好的结构工程师，随着他的不懈追求，其结构概念将随他的年龄与实践的增长而越来越丰富，设计成果也越来越创新、完善。遗憾的是，随着社会分工的细化，大部分结构工程师只会依赖规范、设计手册、计算机程序做习惯性传统设计，缺乏创新，更不愿（不敢）创新，有的甚至拒绝对新技术、新工艺的采纳（害怕承担创新的责任）。大部分工程师在一体化计算机结构程序设计全面应用的今天，对计算机结果的明显不合理、甚至错误不能及时发现。 3 建筑结构设计常见问题 （下转第67页）
1工程概况 1.1 结构设计条件 本工程采用框架结构。设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。 1.1.1 气象条件 基本风压0.35 KN/m2，基本雪压0.35KN/m2，地面粗糙程度为C类，全年主导风向北偏南。 1.1.2 抗震设防 设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.10g，II类场地。 1.1.3 工程地质条件 场地地形平坦，地质总体状况为上覆盖新生界(代)2第四系,下伏太古界(代)。勘测期间，勘测范围内未见地下水。土层及其主要物理力学指标见表1.1。 表1.1 土层及其主要物理力学指标 1．2 工程设计概况 工程设计概况见表1.2。 表1.2 工程概况
表1.2(续) 注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）
1.3 设计依据 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 建筑抗震设计规范（GB50011-2001） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 1.4 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 可变荷载标准值选用见表1.3。 表1.3 可变荷载标准值选用 1.5 上部永久荷载标准值及构件计算 1.5.1 楼面荷载 1. 首层 卧室、起居室、书房： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.25kN/m2厨房、普通卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2
模块三钢筋混凝土受弯构件计算能力训练（课题1-7）习题答案二、计算题 1．已知梁的截面尺寸为b×h=200mm×500mm，混凝土强度等级为C25,fc =mm2，, 钢筋采用HRB335，截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。求：受拉钢筋截面面积。 解：采用单排布筋 将已知数值代入公式及 得 16510= 两式联立得：x=186mm A= 验算 x=186mm<= 所以选用325 A=1473mm2 2．已知一单跨简支板，计算跨度l=，承受均布荷载q k=3KN/m2（不包括板的自重），如图所示；混凝土等级C30，；钢筋等级采用HPB235钢筋，即Ⅰ级钢筋，。可变荷载分项系数γQ=，永久荷载分项系数γG=，环境类别为一级，钢筋混凝土重度为25KN/m3。 求：板厚及受拉钢筋截面面积As 解：取板宽b=1000mm的板条作为计算单元；设板厚为80mm，则板自重g k=25×=m2,跨中处最大弯矩设计值： 第2题图1 由表知，环境类别为一级，混凝土强度C30时，板的混凝土保护层最小厚度为15mm，故设=20mm，故h0=80-20=60mm ,fc=，ft=，
fy=210，= 查表知， 第2题图2 选用φ8@140，As=359mm2（实际配筋与计算配筋相差小于5%），排列见图，垂直于受力钢筋放置φ6@250的分布钢筋。 验算适用条件： ⑴ ⑵ 3．已知梁的截面尺寸为b×h=250mm×450mm;受拉钢筋为4根直径为16mm的HRB335钢筋，即Ⅱ级钢筋，，As=804mm2；混凝土强度等级为C40，；承受的弯矩M=。环境类别为一类。 验算此梁截面是否安全。 解：fc=mm2，ft= N/mm2，fy=300 N/mm2。由表知，环境类别为一类的混凝土保护层最小厚度为25mm，故设a=35mm，h0=450-35=415mm 则 4．已知梁的截面尺寸为b×h=200mm×500mm，混凝土强度等级为C40，，钢筋采用HRB335，即Ⅱ级钢筋，，截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。 求：所需受压和受拉钢筋截面面积 解：fc=mm2，fy’=fy=300N/mm2，α1=，β1=。假定受拉钢筋放两排，设a=60mm，则h0=h-a=500-60=440mm 这就说明，如果设计成单筋矩形截面，将会出现超筋情况。若不能加大截面尺寸，又不能提高混凝土等级，则应设计成双筋矩形截面。 取
高层建筑混凝土力组合建筑结构设计计算 书 7 力组合 7.1 选取荷载组合 “《高层建筑混凝土结构技术规程》”规定，抗震设计时要同时考虑无地震作用效应时的组合和有地震作用效应时的组合： 无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定： d G GK L Q Q Qk w w wK S S S S γγψγψγ=++ d S ——荷载效应组合的设计值； G γ——永久荷载分项系数； Q γ——楼面活荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； L γ——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1 GK S ——永久荷载效应标准值； GK S ——永久荷载效应标准值； QK S ——楼面活荷载效应标准值； wK S ——风荷载效应标准值； ,Q w ψψ——楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.6或0.7和1.0。 结合本工程情况作出如下基本组合： 1.由永久荷载效应起控制的组合： 1.35G γ=， 1.4Q γ=， 1.4w γ=，0.7Q ψ=，0.0w ψ= 选用组合为： 1.350.7 1.4GK Qk S S S =+? 2.由可变荷载（只考虑可变荷载）效应起控制的组合： 1.20G γ=， 1.4Q γ=， 1.0Q ψ= 选用组合为： 1.20 1.0 1.4GK Qk S S S =+?
有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定： wK w w Evk Ev Ehk Eh GE G S S S S S γψγγγ+++= S ——荷载效应和地震作用效应组合的设计值； GE S ——重力荷载代表值的效应； Ehk S ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； Evk S ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘上相应的增大系数或调整系数； wK S ——风荷载效应标准值； G γ——重力荷载分项系数； w γ——风荷载分项系数； Eh γ——水平地震作用分项系数； Ev γ——竖向地震作用分项系数； w ψ——风荷载组合值系数，一般取0.0，对60米以上的高层建筑取0.2。承载 力计算时，7度抗震设计，60m 以下的高层建筑，分项系数取如下： 1.2G γ=， 1.3Eh γ=，不考虑Ev γ，w γ。 选用组合为： 1.2 1.3GE Ehk S S S =+ 7.2 构件的承载力能力验算 根据“GB50010-2010《混凝土结构设计规》第11.1.6条和表11.1.6规定”对结构抗震承载力进行调整。 无地震作用效应： 0S R γ≤ 有地震作用效应： RE R S γ≤ 式中0γ——结构重要性系数，对安全等级为一级或设计使用年限为100年以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件 ，不应小于1.0； S ——作用效应组合的设计值； R ——构件承载力设计值； 1.1c η= RE γ——构件承载力抗震调整系数，按照下表选取：
板式楼梯计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范： 《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 2．几何参数： 楼梯净跨: L1 = 2860 mm 楼梯高度: H = 2000 mm 梯板厚: t = 110 mm 踏步数: n = 12(阶) 上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm 2．荷载标准值： 可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2 栏杆荷载：q f = 0.20kN/m 3．材料信息： 混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2 f t = 1.27 N/mm2R c=25.0 kN/m3 钢筋强度等级: HPB235 f y = 210.00 N/mm2 抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3 梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm 支座负筋系数：α= 0.25 三、计算过程：
1．楼梯几何参数： 踏步高度：h = 0.1667 m 踏步宽度：b = 0.2600 m 计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 2.86＋(0.20＋0.20)/2 = 3.06 m 梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.842 2．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)： (1) 梯段板： 面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.17/0.26)×1.70 = 2.79 kN/m 自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.11/0.84＋0.17/2) = 5.35 kN/m 抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.84 = 0.48 kN/m 恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.79＋5.35＋0.48＋0.20 = 8.81 kN/m 恒荷控制： P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.81＋1.4×0.7×1×2.50 = 14.35 kN/m 活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.81＋1.4×1×2.50 = 14.08 kN/m 荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 14.35 kN/m 3．正截面受弯承载力计算： 左端支座反力: R l = 21.96 kN 右端支座反力: R r = 21.96 kN 最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.53 m 最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.53 m M max = R l·L max－P n·x2/2 = 21.96×1.53－14.35×1.532/2 = 16.80 kN·m 相对受压区高度：ζ= 0.192842 配筋率：ρ= 0.010928 纵筋(1号)计算面积：A s = 983.50 mm2 支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=αA s = 0.25×983.50 = 245.87 mm2 四、计算结果：(为每米宽板带的配筋) 1．1号钢筋计算结果(跨中) 计算面积A s: 983.50 mm2 采用方案：d12@100 实配面积：1130.97 mm2 2．2/3号钢筋计算结果(支座) 计算面积A s': 245.87 mm2 采用方案：d6@100 实配面积：282.74 mm2 3．4号钢筋计算结果 采用方案：d6@200 实配面积：141.37 mm2
建筑结构设计 一、选择题（每小题1分，共20分） 1、单层厂房下柱柱间支撑设置在伸缩缝区段的（ ）。 A 、两端，与上柱柱间支撑相对应的柱间 B 、中间，与屋盖横向支撑对应的柱间 C 、两端，与屋盖支撑横向水平支撑对应的柱间 D 、中间，与上柱柱间支撑相对应的柱间 2、在一般单阶柱的厂房中，柱的（ ）截面为内力组合的控制截面。 A 、上柱底部、下柱的底部与顶部 B 、上柱顶部、下柱的顶部与底部 C 、上柱顶部与底部、下柱的底部 D 、上柱顶部与底部、下柱顶部与底部 3、单层厂房柱牛腿的弯压破坏多发生在（ ）情况下。 A 、0.751.0 C 无论何时 q γ＝1.4 D 作用在挡土墙上q γ=1.4 12、与b ξξ≤意义相同的表达式为（）
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m
四 川 大 学 期 末 考 试 试 题 （2005 ——2006 学年第 1 学期） 课程号： 课序号：0 课程名称：建筑结构设计 任课教师： 成绩： 适用专业年级：土木02级 学生人数：130 印题份数：140 学号： 姓名： 311n λ??+ ?i q H ，
∑， F
（2006 —2007 学年第一学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：贾正甫成绩： 适用专业年级：03土木工程学生人数：90 印题份数：95 学号：姓名： 注：1试题字迹务必清晰，书写工整。本题共 1 页，本页为第 1 页 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
（2006 —2007 学年第一学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：贾正甫成绩： 适用专业年级：03土木工程学生人数：90 印题份数：95 学号：姓名： 注：1试题字迹务必清晰，书写工整。本题共 1 页，本页为第 1 页 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
（2006 —2007 学年第一学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：贾正甫成绩： 适用专业年级：03土木工程学生人数：90 印题份数：95 学号：姓名： 注：1试题字迹务必清晰，书写工整。本题共 1 页，本页为第 1 页 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
（2006—2007 学年第二学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：成绩： 适用专业年级：04土木工程学生人数：175 印题份数：200 学号：姓名： 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
四、计算题(本大题共5小题，每小题6分，共30分) 39.某两层三跨框架的计算简图如题39图所示。各柱线刚度均为1.0×104·m，边柱侧移刚度修正系数为α=0.6，中柱侧移刚度修正系数为α=0.7。试用D值法计算柱的B端弯矩。(提示：底层反弯点高度比为0.65) 题39图 39.两跨等高排架结构计算简图如题39图所示。排架总高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5／m， q2=0.75／m，A、B、C三柱抗侧刚度之比为1∶1.7∶1。试用剪力分配法求A柱的上柱下端截面的弯矩值。 (提示：柱顶不动铰支座反力11，C11=0.34) 40.三层两跨框架的计算简图如题40图所示。各柱线刚度均为 1.0×104·m，边柱侧移刚度修正系数为0.6，中柱侧移 刚度修正系数为0.7。试计算该框架由梁柱弯曲变形引起的 顶点侧移值。 (未注明单位：) 四、计算题（本大题共5小题，每小题6分，共30分） 36.单层厂房排架结构如图a所示。已知15.0，q1=0.8／m，q2=0.4／m。试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。 （提示：支反力系数C11=0.3，见图b（1）；图b（2）、b（3）中的△u1=2△u2）
题36图 37.某两层三跨框架如图所示，括号内数字为各杆相对线刚度。试用反弯点法求杆的杆端弯矩，并画出该杆的弯矩图。 题37图 38.某单层厂房排架结构及风荷载体型系数如图所示。基本风压w 0=0.35／m 2，柱顶标高+12.00m ，室外天然地坪标高-0.30m ，排架间距6.0m 。求作用在排架柱A 及柱B 上的均布风荷载设计值及。 （提示：距离地面10m 处，z μ=1.0；距离地面15m 处，z μ=1.14；其他高度z μ按内插法取值。） 题38图 四、计算题(本大题共5小题，每小题6分，共30分) 36.排架计算简图如题36图所示，A 柱与B 柱的形状和 尺寸相同。 =84·m ， =40·m ，8。 试用剪力分配法求B 柱的弯矩图。 (提示：柱顶不动铰支座反力37.1C ,C H M 33=)
《建筑结构》课程设计计算书--整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：雁 班级：建学0901班 学生：楠 学号： 091402110 设计时间： 2012年1月 大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书———————————3 2、设计计算书———————————5 3、平面结构布置——————————5 4、板的设计————————————6 5、次梁的设计———————————8 6、主梁的设计———————————12
一、设计题目 整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1.大学图书馆, 层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400。 2.楼面做法：楼面面层为20mm厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mm厚1:3水泥砂浆，板底为20mm厚混合砂浆抹灰。 三、设计容 1.结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2.板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的力 （4）计算板的配筋 3.次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁力 （4）计算次梁配筋 4.主梁计算
（1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁力，应考虑活荷载的不利布置及调幅（4）绘制主梁力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5.平面布置简图 成果应包括： 1.计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的力计算，配筋
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4200mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。 B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。 700 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 26.44kN/m A 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×32.517×0.600+1.40×3.600×0.600=26.436kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3 ； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
第一部分建筑设计 第一章设计总说明 1.1工程名称：长春市第89中学2#教学楼 1.2工程概况：本工程建筑面积: 5879m2;使用年限为50年；建筑耐火等级二 级，建筑抗震设防烈度为七度。 1.3标高位置：本工程室外高差0.45m，室内地面设计标高±0.000。 1.4结构形式及墙体材料： 结构形式：本工程为框架结构 墙体材料： 1、砌体材料采用190厚蒸压粉煤灰空心砌块； 2、砂浆为M5.0水泥砂浆； 3、外墙采用190厚砌块加80厚保温层，共270厚（按300厚计算）； 1.5屋面工程(内排水): 屋面防水等级为二级。采用APP柔性防水层和细石刚性防水层两道设防。屋面保温采用阻燃聚苯刚性防水层，阻燃型挤塑聚苯乙烯保温板130厚。做法见详图。 1.6防水工程： 卫生间楼面采用SBS防水卷材防水，立墙卷高200，凡设有地漏处地面均向地漏找坡1%，其楼面均低于其它房间20mm。 1.7装饰工程： 1、外墙装饰见立面图。 2、所有室内木门刷清漆三遍，刷油前先做刮腻子，砂纸打平，刷底油等基层处理。 3、全部外露铁件均刷防锈漆一道，面漆两道 ，达到二级耐火等级要求，所有木构件均刷防腐漆。 1.8其它： 1、凡本图未表明地方均遵照国家有关规范，规程施工； 2、对本图所提供的门窗类别、材料、室内外装修材料及做法，由其它原因变更时应由建设单位会同设计单位商定后进行调整； 3、本工程采用标准图无论采用局部或全部，施工中均应结合本工程协调处理； 4、本工程中排水、暖通、电气、通讯等各专业在施工过程中应协调且与土建
专业预留孔洞沟槽，避免在墙体或者楼板上凿洞及出现明线或管线相互干扰现象，准确预埋管件； 5、外墙面施工前应先做出样板，待建设单位和设计单位同意后方可施工。 第二章设计内容 本部分设计包括建筑图纸7张 表1 建筑成果 图纸名称比例图幅图号 建筑总说明见图A1 6-1 底层平面图1：100 A1 6-2 标准层平面图1：100 A1 6-3 正立面图1：100 A1 6-4 楼梯详图1：50 A1 6-5 剖面图及节点详图 1：100 （1:20) A1 6-6
建筑结构设计规范和设计方法 建筑结构设计规范和设计方法 摘要：本文分析了几个建筑设计中结构设计方面存在的普遍问题，并提出了针对这些问题的防治方法，供大家参考借鉴。 关键词：建筑结构设计存在问题 建筑设计是一项繁重而又责任重大的工作，直接影响到建筑物的安全、适用、经济和合理性。但在实际设计工作中，常常发生建筑结构设计的种种概念和方法上的差错，这些差错的产生，有的是由于设计人员没有对一般建筑尤其是多层建部设计引起高度重视，盲目参照或套用其他的设计的结果；有的则是由于设计对设计规范和设计方法缺乏理解；还有的是由于设计者的力学概念模糊，不能建立正确的计算模式，对结构验算结果也缺乏判断正确与否的经验，为了避免或减少类似的情况发生，确保建筑设计质量能上一个台阶，应从以下几个方面对结构设计中的常见问题加以改进： 1 剪力墙砌体结构挑梁裂缝问题 底层框架剪力墙砌体结构房屋是指底层为钢筋混凝土框架--剪 力墙结构，上部为多层砌体结构的房屋。该类房屋多见于沿街的旅馆、住宅、办公楼，底层为商店，餐厅、邮局等空间房屋，上部为小开间的多层砌体结构。这类建筑是解决底层需要一种比较经济的空间房屋的结构形式。部分设计者为追求单一的建筑立面造型来增加使用面积，将二层以上的部分横墙且外层挑墙移至悬挑梁上，各层设计有挑梁，但实际结构的底层挑梁承载普遍出现裂缝，该类挑梁的设计与出现裂缝在临街砌体结构房屋中比较常见。 原因是原设计各层挑梁均按承受本层楼盖及其墙体的荷载进行 计算。但实际结构中，悬挑梁上部墙体均为整体砌筑，且下部墙体均兼上层挑梁的底摸，这样挑梁上部的墙体及楼盖的荷载实际上是由上往下传递。上述挑梁的设计计算与实际工程中受力及传力路线不符是导致底层挑梁承载力不足并出现受力裂缝的主要原因，解决的办法要么改变计算简图及受力路线，要么注意施工顺序和施工工序。
1、问：Word里边怎样设置每页不同的页眉？如何使不同的章节显示的页眉不同？ 答：分节，每节可以设置不同的页眉。文件——页面设置——版式——页眉和页脚——首页不同 2、问：请问Word中怎样让每一章用不同的页眉？怎么我现在只能用一个页眉，一改就全部改了？ 答：在插入分隔符里，选插入分节符，可以选连续的那个，然后下一页改页眉前，按一下“同前”钮，再做的改动就不影响前面的了。简言之，分节符使得它们独立了。这个工具栏上的“同前”按钮就显示在工具栏上，不过是图标的形式，把光标移到上面就显示出”同前“两个字来了 3、问：如何合并两个Word文档，不同的页眉需要先写两个文件，然后合并，如何做？答：页眉设置中，选择奇偶页不同/与前不同等选项 4、问：Word编辑页眉设置，如何实现奇偶页不同？比如：单页浙江大学学位论文，这一个容易设；双页：（每章标题），这一个有什么技巧啊？ 答：插入节分隔符，与前节设置相同去掉，再设置奇偶页不同 5、问：怎样使Word文档只有第一页没有页眉，页脚？ 答：页面设置－页眉和页脚，选首页不同，然后选中首页页眉中的小箭头，格式－边框和底纹，选择无，这个只要在“视图”——“页眉页脚”，其中的页面设置里，不要整个文档，就可以看到一个“同前”的标志，不选，前后的设置情况就不同了。 6、问：如何从第三页起设置页眉？ 答：在第二页末插入分节符，在第三页的页眉格式中去掉同前节，如果第一、二页还有页眉，把它设置成正文就可以了 ●在新建文档中，菜单—视图—页脚—插入页码—页码格式—起始页码为0，确定； ●菜单—文件—页面设置—版式—首页不同，确定； ●将光标放到第一页末，菜单—文件—页面设置—版式—首页不同—应用于插入点之后，确定。 第2步与第三步差别在于第2步应用于整篇文档，第3步应用于插入点之后。这样，做两次首页不同以后，页码从第三页开始从1编号，完成。 7、问：Word页眉自动出现一根直线，请问怎么处理？ 答：格式从“页眉”改为“清除格式”，就在“格式”快捷工具栏最左边；选中页眉文字和箭头，格式－边框和底纹－设置选无 8、问：页眉一般是---------，上面写上题目或者其它，想做的是把这根线变为双线，Word中修改页眉的那根线怎么改成双线的？ 答：按以下步骤操作去做： ●选中页眉的文字，包括最后面的箭头 ●格式－边框和底纹 ●选线性为双线的 ●在预览里，点击左下小方块，预览的图形会出现双线
目录 设计资料 (1) 楼盖平面布置 (2) 板的设计 (3) 次梁的设计 (6) 主梁的设计 (9) 楼梯设计 (15) 雨篷设计 (19)
设计资料 1．建设地点：烟台市区 2．楼面做法：水磨石地面、钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底。 3．层高：4.5m ；门：宽×高＝3300mm ×3000mm ；楼梯位置见图，楼梯尺寸自定。 4．墙体为370mm 砖砌体,柱截面尺寸为400mm ×400mm 5．雨棚悬挑长度为1200。 6．使用用途为书库。 活荷载：板/次梁/主梁 5.0/5.0/5.0 L1×L2=7200mm ×6900mm 混凝土强度等级C30 钢筋品种：板，HPB300;梁，HRB500。 7200720072007200 72006900 69006900 楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为7.2m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m ，L02/L01=7.2/2.3=3.13>3,因此按单
向板设计。 (1)按高跨比条件，要求板厚h ≥2300/40=57.5,对民用建筑的楼盖板要求h ≥60取h=80mm 。 (2)次梁截面高度应满mm l l h )600~400(12/7200~18/720012/~18/00===。考虑到楼面可变荷载比较大，取mm h 500=。截面宽度满足b=h/3～h/2=500/3～500/2=167～250,则取为mm b 200=。 (3)主梁的截面高度应mm l l h )690~460(10/6900~15/690010/~15/00===，取 mm h 600=。截面宽度取)(mm h h b 300~2002600~36002/~3===，则取为250b mm =。 板的设计 荷载 板的永久荷载标准值： 水磨石面层 2/65.0m KN mm 80钢筋混凝土板 2/22508.0m KN =?
《建筑结构》课程设计计算书 -- 整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：刘雁 班级：建学0901 班学生姓名：张楠 学号：091402110 设计时间：2012 年1 月扬州大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书------------------------- 3 2、设计计算书------------------------- 5 3、平面结构布置---------------------- 5 4、板的设计----------------------- 6 5、次梁的设计--------------------- 8 6、主梁的设计一12
、设计题目整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1. 扬州大学图书馆，层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30,钢筋采用HRB4O0 2. 楼面做法：楼面面层为20mn厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mn 厚1:3水泥砂浆，板底为20mn厚混合砂浆抹灰。 三、设计内容 1. 结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2. 板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的内力 （4）计算板的配筋 3. 次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁内力 （4）计算次梁配筋
4. 主梁计算
（1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁内力，应考虑活荷载的不利布置及调幅（4）绘制主梁内力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5. 平面布置简图 "1 ff I -------------------------- 1 1 I? 」_____ II ? @? ? ? 成果应包括： 1?计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的内力计算，配筋