二层结构板面钢管落地脚手架计算书
嘉定体育中心（一期）新建工程工程；工程建设地点:上海市嘉定城区新城路118号；属于框架结构；地上4层；地下1层；建筑高度：23.4m；标准层层高：5.1m ；总建筑面积：37409平方米；总工期：790天。
本工程由上海市嘉定区体育局投资建设，中建国际（深圳）设计顾问有限公司设计，上海建腾建筑工程监理有限公司监理，上海绿地建设（集团）有限公司组织施工；由赵廷奎担任项目经理，吴华华担任技术负责人。单体综合体育馆位于二层结构面时，外脚手架生根于二层结构板板面进行搭设。为保证二层结构板面满足外脚手架承载力要求，特对二层结构板面进行荷载计算。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处上海，基本风压0.55 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；
脚手板铺设总层数:10；
5.承重混凝土板参数
板类型：悬挑板；
板单元计算宽度Bc(m)：2.7m；
板单元计算长度Bl(m)：2.75m；
板厚度h(mm)：120；混凝土成型龄期T B(天)：28；
混凝土强度等级：[X B=C30]；混凝土强度实测值f ck(MPa)：14.3；
钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）
板底正筋 HRB335 10@150 A SY=523.33
板顶负筋 HRB335 10@150 A SY'=523.33
6.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢筋混凝土梁截面为300*700、400*700/1000mm，其中悬挑段长度
3.3m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.25 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.295 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ = 65.702 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计
值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；
最大挠度计算值为：ν =
0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×10780
S H AN GHA I G R E E NL AN D C ON ST RU CT IO N G R O U P C O., L TD.
0) = 1.793 mm；
大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与
10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.719 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
M qmax = ql2/8
M qmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
S H AN GHA I G R E E NL AN D C ON ST RU CT IO N G R O U P C O., L TD.
M pmax = Pl/3
M pmax = 1.719×1.05/3 = 0.602 kN·m ；
最大弯矩 M = M qmax + M pmax = 0.607 kN·m；
最大应力计算值σ = M / W = 0.607×106/4490=135.22 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =135.22 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax = 1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 2.327 mm；
最大挠度和ν = νqmax+ νpmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；
小横杆的最大挠度为 2.35 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与
10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×1.575=2.569 kN；
R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
N G1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00 = 2.746kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
N G2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.038 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
N G3 = 0.14×10×1.5/2 = 1.05 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
N G4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；
经计算得到，静荷载标准值
N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 6.968 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
N Q = 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×6.968+ 0.85×1.4×3.15= 12.111 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2N G+1.4N Q=1.2×6.968+1.4×3.15=12.772kN；
六、立杆的稳定性计算:
风荷载标准值按照以下公式计算
W k=0.7μz·μs·ω0
其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.55 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为:
W k = 0.7 ×0.55×0.74×0.214 = 0.061 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为:
M w= 0.85 ×1.4W k L a h2/10 = 0.85 ×1.4×0.061×1.5×1.82/10 = 0.035 kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(υA) + M W/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值：N = 12.111×5/18 =3.364 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(υA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值：N = N'= 12.772kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)表5.3.3得： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数υ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：υ= 0.188
立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 3364.05/(0.188×424)+35260.58/4490 = 50.056 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 50.056 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 12772.08/(0.188×424)=160.228 N/m m2；
立杆稳定性计算σ = 160.228 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
H s= [υAf - (1.2N G2k+ 0.85×1.4(ΣN Qk + M wkυA/W))]/1.2G k
构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：
N G2K = N G2+N G3+N G4 = 4.223 kN；
活荷载标准值：N Q = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk=M w / (1.4×0.85) = 0.035 /(1.4 × 0.85) = 0.03 kN·m；
H s =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×4.223+0.85×1.4×(3.15+0.188×4.24×100×0.03/4.49)))/(1.2×0.125)=46.07 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = H s /(1+0.001H s)
[H] = 46.07 /(1+0.001×46.07)=44.041 m；
[H]= 44.041 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =44.041 m。
脚手架单立杆搭设高度为18m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
N l = N lw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.55，W k = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.55 = 0.076 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
N lw = 1.4×W k×A w = 1.719 kN；
连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= 6.719 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
N f = υ·A·[f]
其中υ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到υ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 N f= 0.949×4.24×10-4×205×103= 82.487 kN；
N l = 6.719 < N f = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N l = 6.719小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、混凝土板强度验算:
单根立杆传递荷载代表值(kN)：N L=N G+N Q=6.968+3.15=10.118kN；
混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：
Q B=1.4×[2×N L/(L a×L b)×(L b×L a)/(0.7×L a×Lo)+Q k]=1.4×[2×
10.118/(1.5×1.05)×(1.05×1.5)/(0.7×1.5×2.75)+2.5]=13.312kN/m2；
混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：G B=1.2×h0/1000×25=3.6kN/m2；
因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：
F i=
G B+Q B=3.6+13.312=16.912kN/m2；按3等跨均布荷载作用：
M max+=10.232kN·m，M max-=-12.790kN·m；
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
M u=α1γs f y A s h0
M u=α1f c bχ(h0-χ/2)+f y'A s'(h0-αs')；
M u=f y A s(h0-αs')（当χ<2αs'时，采用此公式）；
式中M u ---板正截面极限承载弯矩；
α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；
αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；
f c ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；
f y' ---受压区钢筋抗拉强度标准值；
A s'---受压区钢筋总面积；
χ ---混凝土受压区高度，χ=A s f y h0/(α1f c bh0+f y'A s')
γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=A s fy/(α1bh0)
f y ---钢筋抗拉强度标准值；
A s---受拉钢筋总面积；
h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；
[M u+]=0.80×M u+=0.80×1.00×{1-0.5×[523.333×300.00/(1.00×1000×100×14.30)]}×300.000×523.33×100/1000000=11.871kN·m；
[M u-]=0.80×M u-=0.80×[1.00×14.300×1000×9.893×
(100-9.893/2)+300.000×523.333×(100-20)]/1000000=20.806kN·m；
所以有：[M max+]<[M u+]，[M max-]<[M u-]，此混凝土板是满足承载能力要求。
十、悬挑梁的受力计算:
悬臂梁受脚手架集中荷载N的作用，本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，
水平钢筋混凝土梁的截面惯性矩 I=857500 cm4，截面抵抗矩W = 27000 cm3，截面积A = 2100 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2N G + 1.4N Q=1.2×7.043 +1.4×3.15 = 12.862 kN；
水平梁自重荷载 q=489 kN/m；
受力分析此悬挑梁为静定结构，采用力法进行受力分析。
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 101.803 kN；
S H AN GHA I G R E E NL AN D C ON ST RU CT IO N G R O U P C O., L TD.
R[2] = -74.977 kN。
计算得出水平悬挑梁最大弯矩 Mmax=15.008kN·m
计算得出水平悬挑梁最大剪力 Vmax=75.077kN
水平悬挑梁的强度计算
1、抗弯强度计算
计算公式如下:
式中 Mmax -- 截面承受最大弯矩值，Mmax=15.008kN·m；
W -- 构件静截面模量，W=27000m3；
γ -- 截面塑性发展系数，γ=1.05；
f – C30砼的抗弯强度设计值，f=4N/mm2；
经计算得出σmax=15.008×106/(1.05×2700000)=0.53N/mm2
梁的正应力计算值σmax=0.53N/mm2小于梁抗弯强度设计值f=4N/mm2，满足要求。
2、抗剪强度计算
计算公式如下:
式中 V -- 计算截面沿腹板平面作用的剪力；
S -- 中和轴以上毛截面对中和轴的面积矩；
I -- 毛截面惯性矩；
t w -- 腹板厚度；
f v --抗剪强度设计值；f v=1.43N/mm2；
经计算得出τmax=0.12N/mm2
支撑梁的最大抗剪强度：0.12，小于抗剪强度设计标准值1.43,满足要求!
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
准永久值系数：永久荷载标准值 可变荷载标准值 W q = 1.000 q gk = 9.000kN/m q qk = 0.500kN/m 悬挑板计算 项目名称 _____________ 日期 _________________ 设计者 _______________ 校对者 _______________ 一、 构件编号：LB-1 二、 示意图 四、计算信息 1. 几何参数 计算跨度：Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚：h = 150 mm 2. 材料信息 2 2 2 4 2 混凝土等级：C30 fc=14.3N/mm ft=1.43N/mm ftk=2.01N/mm Ec=3.00 x 10 N/mm 2 5 2 钢筋种类：HPB300 fy = 270 N/mm Es = 2.1 x 10 N/mm 最小配筋率：p = 0.250% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离 ：as = 20mm 保护层厚度：c = 10mm 3. 荷载信息（均布荷载） 永久荷载分项系数：丫 G = 1.200 可变荷载分项系数：丫 Q = 1.400 4. 计算方法：弹性板 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）:固定/自由/自由/自由 6. 设计参数 结构重要性系数：丫 o = 1.00 泊松比：卩=0.200 五、计算参数： 1. 计算板的跨度：Lo = 1000 mm 2. 计算板的有效高度：ho = h-as=150-20=130 mm 六、配筋计算(悬臂板计算)： 1. Y 向支座钢筋 1) 确定上端端支座弯距 M o y = ( 丫 G* q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2/2 2 =(1.200*9.000+1.400*0.500)*1 /2 =5.750 kN*m 2) 确定计算系数 a s = Y o*Mfy/( a 1*fc*b*ho*ho) 6 =1.00*5.750 X 10 心.00*14.3*1000*130*130) =0.024 3) 计算相对受压区高度 E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.024 4) 计算受拉钢筋面积 As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*14.3*1000*130*0.024/270 2 =166mm 5) 验算最小配筋率 p = As/(b*h) = 166/(1000*150) = 0.111% p
型钢悬挑脚手架计算书 编者：吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接； 吉工注: 1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米； 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即： 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙，竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根； 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；
5、“椒建规[2009]45号”，脚手架 （一）严格执行钢管、扣件分色管理制度; （二）严禁不同受力性质的脚手架混搭； （三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 （四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下： 铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件； 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用红、白相间色作警示； 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰用脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 吉工又注： JGJ166-2008规范4.2.2条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。
悬挑板计算 项目名称___＿_________日期____＿________ 设计者＿____＿___＿___校对者___＿＿________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB5000９-2012 《混凝土结构设计规范》GB500１0-２0１0 四、计算信息 1、几何参数 计算跨度: Lx = １０00 mm; Ly ＝ 1000 mm 板厚： h = １50 mm 2、材料信息 混凝土等级: C30 fc=14、3N/mm2 fｔ=1、43Ｎ/mm2ｆtk=2、01N/mm２ Ec=3、00×104N/mm２钢筋种类: ＨPB３0０ fｙ = 270 Ｎ/mm２ Es = ２、1×105N/ｍm２ 最小配筋率：ρ＝０、2５0% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ＝ 20mm 保护层厚度: c ＝１0mｍ 3、荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = １、200 可变荷载分项系数: γQ = 1、400 准永久值系数: ψｑ = 1、00０ 永久荷载标准值： qgk = 9、０0０ｋＮ／m2 可变荷载标准值：qqk = 0、５００kN/m2 4、计算方法:弹性板 ５、边界条件(上端/下端／左端/右端):固定/自由/自由/自由 ６、设计参数 结构重要性系数：γo = 1、00 泊松比:μ＝0、200 五、计算参数： １、计算板得跨度: Lo ＝ 1000 mｍ
2、计算板得有效高度: hｏ = h-aｓ=150-２０=130 mm 六、配筋计算(悬臂板计算）： 1、Y向支座钢筋 1）确定上端端支座弯距 Ｍo y = (γG*qｇｋ＋γＱ*ｑqk）*Ｌo2／２ ＝（1、200*9、０00＋１、４0０*0、50０)*12/2 = 5、750 kN*m 2) 确定计算系数 αｓ= γo＊Mｏｙ/(α１*fc＊b*ho*ｈo) ＝ 1、00*5、７50×106/（1、00*14、３＊１00０*130*1３０) = 0、０２4 ３) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqｒt(1-2*αｓ) ＝ 1－sqrt(１－2＊0、0２4) ＝０、0２4 ４）计算受拉钢筋面积 As ＝α1＊fｃ＊b＊ｈo*ξ/fｙ= 1、０00*１4、３*１0０0*130*0、024/270 = 16６ｍm２ ５) 验算最小配筋率 ρ= Ａs/(b＊h） = １６6/(1０00*１5０) ＝０、111％ ρ＜ρmiｎ= ０、250% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρｍｉn*ｂ*h = 0、250%*１000*１５0 = 375 mm2采取方案8130, 实配面积38６ mm２ 七、跨中挠度计算: Mk -－-－---－按荷载效应得标准组合计算得弯矩值 Mq ---－---－按荷载效应得准永久组合计算得弯矩值 １、计算标准组合弯距值Mｋ： Mk = Mｇk+Mｑk = (ｑgk+qqｋ)*Lo２/2 = （９、00０+0、500)*12/2 = 4、750 kN*ｍ 2、计算准永久组合弯距值Mｑ: Mｑ = Mｇk+ψq*M qk = (qｇk+ψｑ*qｑｋ)*Lo2/2 = (９、00０+1、0*0、5０0）*12/2 = 4、750 kＮ*m ３、计算受弯构件得短期刚度 Bｓ 1) 计算按荷载荷载效应得两种组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力 σsk= Ｍk/（０、8７＊ｈo*As) 混规(7、1、4-３) ＝4、750×1０６/(０、87*130*３８6） = 108、８０４ N／mm σsq ＝ Mｑ／(０、87*ho＊Aｓ) 混规(7、1、4－3) = ４、750×10６／（0、87*13０*３8６) ＝ 1０8、804 N/mm ２) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积： Ate = 0、5*b＊h = ０、5*100０*150= 7５000mm2 ρｔe ＝Aｓ/Ate 混规(7、1、2-4） ＝386/7５000 = 0、51５％ ３）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ ψｋ = 1、1－0、65*ftk/（ρｔe*σsk)混规(７、1、2-2)
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25
0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙 件、单立杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490
板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/ m2) 1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2 ) 0.2 0.21 风压高度变化系数 μz 1.29
风荷载体型系数μs0.8 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 12 立柱纵向间距l a(mm) 600 立柱横向间距l b(mm) 1200 水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450 主梁布置方向平行楼板长边 小梁间距(mm) 400 小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150 结构表面的要求结构表面隐蔽 模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2
结构计算书 1.5m悬挑板(雨篷板)计算书 一、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 二、计算信息 1. 几何参数 悬挑板尺寸: L=1500m h=150mm 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2 钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 荷载信息 悬挑板自重：g k1 = 25×0.15=3.75 kN/m2 板面附加恒载：g k2 = 1.60 kN/m2 阳台栏板重：P gk = 3.50 kN/m 板面活载：q k = 2.50 kN/m2（考虑250mm积水荷载） 检修荷载：P qk = 1.00 kN/m （作用在悬挑板端） 三、配筋计算 纵筋的混凝土保护层厚度： c ＝ 20mm （按二a类考虑） M gk = (3.75+1.60)×1.52/2+3.5×1.5 = 11.27 kN·m/m M qk = 2.5×1.52/2+1.0×1.5 = 4.31 kN·m/m M(L) = 1.2 ×M gk +1.4 ×M qk =1.2×11.27+1.4×4.31 = 19.56kN·m/m M(D) = 1.35×M gk +0.98×M qk =1.35×11.27+0.98×4.31 = 19.44kN·m/m M = Max{ M(L), M(D)} = Max{19.44, 19.56} = 19.56kN·m/m 受压区高度 x = h0 - [h02 - 2×M / (α1×f c×b)]0.5 =125-[1252-2×19560000/(1×14.3×1000)]0.5 = 11.5mm <ξb×h0＝ 0.518 × 102.5 ＝ 53mm A s＝α1·f c·b·x / f y＝ 1×14.3×1000×11.5/360 ＝ 457mm2/m 最小配筋率ρmin＝ {0.20%, 0.45f t/f y} ＝ Max{0.20%, 0.179%} ＝ 0.20% A s,min＝ b·h·ρmin＝ 300mm2 实配12@150 （A s＝ 754）满足要求。 第1页，共1页
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图
二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时
外架搭设悬挑结构上加固施工方案 一、工程概况 宜昌三峡保税物流中心（B型）项目-综合服务楼由宜昌三峡鑫物保税物流中心建设，长江航运规划设计院设计，宜昌宏业工程项目管理有限公司监理，山东省路桥集团有限公司总承包。 综合服务楼：总建筑面积17241.99平方米，其中地下3310.50平方米，地上13931.49平米（其中主楼9989.73平方米，附楼3941.76平方米）主楼建筑层数为地上10层，局部11层，地下一层，建筑消防高度45.00米；附楼建筑地上主导4层，局部5层，建筑消防高度18米。建筑单体的结构形式为框架剪力墙结构，抗震设防分类为丙类，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。 由于二层结构10轴到13轴之间有一块1.5米宽的悬挑板。外架在此位置无法断开，所以二层以上的外架搭设在此悬挑板上，板下需要采取加固方案。 2、回撑搭设方案： 由于二层结构外架落在悬挑板上，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。 3、回顶支撑架计算书： （1）计算依据： 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 （2）设计选型： 由于二层结构外架落在悬挑板上，故需要在楼板下面设置钢管支撑方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400×400mm，步距为1000mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到悬挑板的使用安全，将二层以上外架位置的最大荷载放大至14.0 kN/m2进行验算。 落地平台支撑架立面简图
挑檐板配筋、裂缝及挠度计算原理 一、确定计算方法 因为板的配筋面积研究的是1米板宽 线荷载均为1米板宽的数值（b=1000mm） 挑檐采用雨篷构件的计算方法 二、确定荷载分类、统计数据 1．均布恒荷载标准值gk (kN/m) 板自重+板底板侧的抹灰、粉刷+找平、找坡（面层）+其他材料（轻质 材料如SBS防水、附加层、掺入的防水剂等可取0.1） 材料容重参考：混凝土（kN/m3）25 纸筋石灰抹底（抹灰）（kN/m）16 水泥砂浆找平、找坡（面层）（kN/m3）20 C15细石混凝土（面层）（kN/m3）23 水泥砂浆粉刷墙面单位自重（kN/m2）0.36=20×0.009（厚）×2 2．均布活荷载标准值qk (kN/m) 取不上人屋面活荷标准值0.7与雪荷载标准值的最大值 有翻边的（会产生积水）取积水荷载与以上值的最大值 归纳一句话即取活荷载、雪荷载、积水荷载较大值 注：不上人屋面活荷0.5+0.2（《楼梯阳台雨篷设计》第222页；《荷 规》4.3.1注:1允许部分构件加0.2） 积水荷载为1米板宽底板受到的积水线荷载 雪荷载标准值=基本值0.45×μ r 积雪分布系数μ r 取值见《荷规》表6.2.1项次1 3．集中恒荷载标准值Fgk (kN/m) 翻边+翻板自重（挑檐的翻边之上还有翻板） 4．施工检修集中荷载F (kN) 雨篷、挑檐取F=1kN 三、采取最不利的荷载组合 永久荷载控制的组合：P=1.35g k +1.4×0.7×q k 可变荷载控制的组合：P=1.2g k +1.4q k 以上组合分别定义了不同的荷载分项系数γ g 与γ q 及组合值系数0.7 没有集中恒荷载F gk 对弯矩的影响时只要取上述最大值 如有集中恒荷载F gk ，取两种组合下产生的最大弯矩的组合四、进行弯矩计算 计算原则：
普通型钢悬挑脚手架计算书 筑龙施工技术工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由yxb_918担任项目经理，yxb_918担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为15 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根； 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.55 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数
8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数
安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531，0.368 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490
纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计
立面图
侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m
三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的横距为，立杆的步距为 m； ( 内排架距离墙长度为； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 m； 采用的钢管类型为Φ48×3； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距 m，水平间距 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：；脚手架用途：装修脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 % 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为m2，风压高度变化系数μ 为，风荷 z 为； 载体型系数μ s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：； 脚手板自重标准值(kN/m2)：；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：；脚手板铺设层数：5 层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 * = m ； 横向水平杆的自重标准值：P 1 = ×3=m ； 脚手板的荷载标准值：P 2 活荷载标准值：Q=1×3=m； 荷载的计算值：q=×+×+×=m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： =ql2/8 M qmax =×8=·m； 最大弯矩 M qmax … /W =mm2； 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2
一、脚手架计算书的编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 4、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005 6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 7、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号) 二、工程参数 （一）脚手架搭设参数 脚手架搭设高度19.8m;步距1.8m;立杆纵距1.5m;横距0.9m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步二跨。钢管按实际壁厚φ48×3.0计算。 （二）永久荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值g k :0.1248kN/m；脚手板类别:竹串片脚手板；脚手板 自重标准值Q P1 :0.35kN/m2；脚手板铺设3层；栏杆挡板类别:竹串片脚手板；栏杆挡脚 板自重标准值Q P2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网Q P3 :0.005kN/m2 （三）可变荷载与风荷载参数 施工均布活荷载标准值Q K :3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 2层； 本工程地处河南省郑州市，基本风压w O :0.45kN/m2； （四）悬挑梁与钢丝绳参数 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.8米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):18；楼板混凝土标号:C30； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。 钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.2m; 钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:2.9m;
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概况 (1) 概况 (1) 3.施工计划及准备 (2) 施工计划 (2) 施工材料准备 (2) 技术准备 (4) 劳动力组织 (4) 机具准备 (5) 4.模板支撑架体系 (5) 模板支撑构造 (5) 剪刀撑设置 (7) 下撑 (7) 5脚手架工程 (7) 模板支撑架的搭设 (7) 脚手架的使用及拆除 (9) 脚手架安全保护措施 (10) 6.模板工程 (11) 模板的支设 (11) 模板制作、安装技术措施 (11) 与安装配合 (13) 其他注意事项 (13) 模板拆除及养护 (13) 质量保证措施 (14) 7. 验收组织 (14) 8．施工安全保证措施 (15) 模板施工安全技术措施 (15) 混凝土施工安全技术措施 (16) 临时用电安全技术措施 (16) 9. 施工应急救援预案 (16) 概况 (16) 机构设置 (16) 应急救援领导小组的职责 (17) 应急救援工作程序 (17)
救援方法 (17) 10.计算书 (19) 11.附图 (41) 1.编制依据 2.工程概况 概况 工程概况 景裕豪园三期14栋15栋项目，位于佛山市南海区桂城街道60街区，桂江立交西南侧，总建筑面积，地上32层，地下2层。 本工程基础为筏板基础，主体结构为钢筋混凝土框剪结构。 模架工程概况 本工程主楼北侧天面层15-6~15-7/15-G~15-H、15-16~15-17/15-G~15-H， 14-6~14-7/14-G~14-H、14-16~14-17/14-G~14-H、14-26~14-27/14-G~14-H处楼板均挑出结构边缘米m，板面标高为，板厚120mm.下部无结构面支撑.故选用搁置工字钢支模架作为悬挑板模板支撑体系。 悬挑板楼板厚度120mm，边缘梁BWKL28200*1200mm，最大悬挑梁BWL7尺寸650mm*400mm。悬挑部分出主体结构。
悬挑式脚手架工程方案计算书
目录 一、编制依据 (2) 二、工程参数 (2) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (4) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (5) 五、扣件抗滑承载力验算 (5) 六、计算立杆段轴向力设计值N (6) 七、立杆的稳定性计算 (6) 八、连墙件计算 (8) 九、悬挑梁计算-悬挑长度1.3m (9) 十、悬挑梁的整体稳定性计算 (11) 十一、悬挑梁钢丝绳计算 (11) 十二、悬挑梁与建筑结构锚固计算 (13) 十三、转角悬挑梁计算 (14) 十四、转角联梁的计算 (16) 十五、加长悬挑梁计算 (17) 加长悬挑梁的整体稳定性计算 (19) 加长悬挑梁钢丝绳计算 (19)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 10、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号 二、工程参数
300 1500 钢丝绳14mm 900 3200 130016号工字钢 直径16mm锚固予埋件200 200-400
三、 横向水平杆（小横杆）验算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1)×S=(3+0.35)×1.5=5.03 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K ×S+1.2×Q P1×S=1.4×3×1.5+1.2×0.35×1.5=6.93 kN/m 3、计算最大弯矩： M max = ql b 2 = 6.93×0.92 =0.702kN ·m 8 8 4、钢管载面模量W=4.25cm 3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm 2 6、计算抗弯强度 0 M max = 1.1×0.702×106 =181.69N/mm 2 〈205N/mm 2 W 4.25×103 7、结论：满足要求 （二）变形计算 1、钢材弹性模量E ＝2.06×105N/mm 2 2、钢管惯性矩I ＝10.19cm 4 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm 4、验算挠度 ν= 5q k l b 4 = 5×5.03×9004 =2mm 〈 900 ＝6与10mm 384EI 384×2.06×105 ×10.19×104 150
濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制： 审核： 审批： 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况
本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼 为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。