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容器焊接规范

钢制压力容器焊接规程

JB／T 4709—2000

关于发布《钢制压力容器焊接工艺评定》

等四项行业标准的通知

国机管［2000］401号

各有关单位：

根据国家质量技术监督局规定的压力容器行业标准审批程序，现发布《钢制压力容器焊接工艺评定》

等四项行业标准，编号与名称如下：

强制性标准：

JB 4708—2000 钢制压力容器焊接工艺评定（代替JB 4708—1992）

JB 4710—2000 钢制塔式容器（代替JB 4710—1992）

JB 4744—2000 钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验（代替GB 150—1998附录E）推荐性标准：

JB／T 4709—2000 钢制压力容器焊接规程（代替JB／T 4709—1992）

以上标准于2000年10月1日起实施，其出版发行工作责成全国压力容器标准化技术委员会按期组织完

成。

2000年8月15日

前言

本标准对JB／T 4709—1992进行修订。

本标准依据JB／T 4709—1992实施以来所取得的经验，参照近期国际同类标准进行了下列变动：

1 增加附录A“不锈钢复合钢焊接规程”和附录B“焊接工艺规程推荐表格”。

2 第3章增加了如下内容：

①焊材选用并应通过焊接工艺评定要求；

②从GB／T 5118选用焊条的规定；

③表1和表3增加了一些钢号；

④增加了表2。

3 第5章增加了表4，表5增加了一些钢号。

4 第8章增加了焊后热处理厚度的规定。表6中增加了一些钢号，调整了焊后热处理温度；增加了表

7。

本标准从实施之日起，代替JB／T 4709—1992。

本标准的附录A是标准的附录。

本标准的附录B是提示的附录。

本标准由全国压力容器标准化技术委员会提出，由全国压力容器标准化技术委员会制造分委员会归

口。

本标准负责起草单位：合肥通用机械研究所、锦西化工机械厂和大连石油化工设计院。

本标准主要起草人：戈兆文、龙红、严国华。

参加本标准编制的工作单位及人员有：

中国石化集团公司咨询公司：寿比南、杨国义。

国家质量技术监督局锅炉压力容器安全监察局：高继轩、张建荣。

中国通用机械工程总公司：张忠考。

中国化工勘察设计协会：梁之洵。

合肥通用机械研究所：李景辰。

辽宁省质量技术监督局：王俊。

大连冰山集团金州重型机器厂：陈育亨。

本标准于1992年4月首次发布。

本标准由全国压力容器标准化技术委员会负责解释。

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中华人民共和国行业标准

JB／T 4709—2000

代替JB／T 4709—1992

钢制压力容器焊接规程

Welding specification for steel pressure vessels

2000-10-01

实施

1 范围

本标准规定了钢制压力容器焊接的基本要求。

本标准适用于气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、气体保护焊、电渣焊等方法焊接的钢制压力容器。

2 引用标准

下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文，本标准出版时，所示版本均为

有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。GB 150—1998 钢制压力容器

GB／T 983—1995 不锈钢焊条

GB／T 5117—1995 碳钢焊条

GB／T 5118—1995 低合金钢焊条

GB／T 5293—1985 碳素钢埋弧焊用焊剂

GB／T 14957—1994 熔化焊用钢丝

GB／T 14958—1994 气体保护焊用钢丝

JB 4708—2000 钢制压力容器焊接工艺评定

JB 4730—1994 压力容器无损检测

JB 4733—1996 压力容器用爆炸不锈钢复合钢板

YB／T 5091—1993 惰性气体保护焊用不锈钢棒及钢丝

YB／T 5092—1996 焊接用不锈钢丝

3 焊接材料

焊接材料包括焊条、焊丝、钢带、焊剂、气体、电极和衬垫等。

焊接材料选用原则

应根据母材的化学成分、力学性能、焊接性能，并结合压力容器的结构特点、使用条件及焊接方法综

合考虑选用焊接材料，必要时通过试验确定。

焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定值的下限或满足图样规定的技术条件要求。对各类钢

的焊缝金属要求如下：

相同钢号相焊的焊缝金属

碳素钢、低合金钢的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应超过母材标准规定的上限值加

30MPa。耐热型低合金钢的焊缝金属还应保证化学成分。

注：本标准将GB 150中的低合金钢按其使用性能分为强度型低合金钢、耐热型低合金钢和低温型低

合金钢。

高合金钢的焊缝金属应保证力学性能和耐腐蚀性能。

不锈钢复合钢基层的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应超过母材标准规定的上限值加

30MPa；复层的焊缝金属应保证耐腐蚀性能，当有力学性能要求时还应保证力学性能。

复层焊缝与基层焊缝以及复层焊缝与基层钢板的交界处宜采用过渡焊缝。

不同钢号相焊的焊缝金属

不同强度钢号的碳素钢、低合金钢之间的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应超过强度

较高母材标准规定的上限值。

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奥氏体高合金钢与碳素钢或低合金钢之间的焊缝金属应保证抗裂性能和力学性能。宜采用铬镍含

量较奥氏体高合金钢母材高的焊接材料。

焊接材料应有产品质量证明书，并符合相应标准的规定。施焊单位按质量保证体系规定验收与复验，

合格后方准使用。

焊接材料应满足图样的技术要求，并按JB 4708规定通过焊接工艺评定。

焊接材料熔敷金属硫、磷含量规定应与母材一致，选用GB／T 5118标准规定的焊条，还应符合下列

要求：

型号为E××××-G的焊条应规定出焊缝金属夏比V型缺口冲击吸收功。

铬钼钢焊条的焊缝金属夏比V型缺口冲击吸收功常温时应不小于31J。

用于焊接低温钢的镍钢焊条的焊缝金属夏比V型缺口冲击吸收功在相应低温时应不小于

34J。

常用钢号推荐选用的焊接材料见表1，常用钢号分类分组见表2，不同钢号相焊推荐选用的焊接材料见

表3。

表1 常用钢号推荐选用的焊接材料

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表2 常用钢号分类分组

类别号组别号钢号

ⅠⅠ-1 Q235-A·F，Q235-A，Q235-B，Q235-C

10(管)，20，

20g,20G,20R

ⅡⅡ-1 16Mn,16MnR

Ⅱ-2 15MnVR,15MnNbR,20MnMo

ⅢⅢ-1 13MnNiMoNbR,18MnMoNbR,20MnMoNb

Ⅲ-2 07MnCrMoVR

ⅣⅣ-1 12CrMo,12CrMoG,15CrMo,15CrMoG,15CrMoR,14Cr1Mo

14Cr1MoR,12Cr1MoV,12Cr1MoVG

Ⅳ-2 12Cr2Mo,12Cr2MoG

12Cr2Mo1,12Cr2Mo1R

ⅤⅤ-1 1Cr5Mo

Ⅵ-1 09MnD,09MnNiD,09MnNiDR

ⅥⅥ-2 16MnD,16MnDR,15MnNiDR,20MnMoD

Ⅵ-3 07MnNiCrMoVDR,08MnNiCrMoVD,10Ni3MoVD

ⅦⅦ-1 1Cr18Ni9Ti,0Cr18Ni9

0Cr18Ni10Ti,00Cr19Ni10

Ⅶ-2 0Cr17Ni12Mo2,0Cr18Ni12Mo2Ti,00Cr17Ni14Mo2

0Cr19Ni13Mo3，00Cr19Ni13Mo3

ⅧⅧ-1 0Cr13

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表3 不同钢号相焊推荐选用的焊接材料

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4 焊接工艺评定和焊工

施焊下列各类焊缝的焊接工艺必须按JB 4708标准评定合格。

a）受压元件焊缝；

b）与受压元件相焊的焊缝；

c）熔入永久焊缝内的定位焊缝；

d）受压元件母材表面堆焊、补焊；

e）上述焊缝的返修焊缝。

施焊下列各类焊缝的焊工必须按《锅炉压力容器焊工考试规则》规定考试合格。

a）受压元件焊缝；

b）与受压元件相焊的焊缝；

c）熔入永久焊缝内的定位焊缝；

d）受压元件母材表面耐蚀堆焊。

5 焊前准备

焊接坡口

焊接坡口应根据图样要求或工艺条件选用标准坡口或自行设计。选择坡口形式和尺寸应考虑下列因

素：

a）焊接方法；

b）焊缝填充金属尽量少；

c）避免产生缺陷；

d）减少残余焊接变形与应力；

e）有利于焊接防护；

f）焊工操作方便；

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g）复合钢板的坡口应有利于减少过渡焊缝金属的稀释率。

坡口制备

碳素钢和标准抗拉强度下限值不大于540MPa的强度型低合金钢可采用冷加工方法，也可采用热加

工方法制备坡口。

耐热型低合金钢和高合金钢、标准抗拉强度下限值大于540MPa的强度型低合金钢，宜采用冷加工

方法。若采用热加工方法，对影响焊接质量的表面层，应用冷加工方法去除。

焊接坡口应保持平整，不得有裂纹、分层、夹杂等缺陷，形式和尺寸应符合相应规定。

坡口表面及两侧（以离坡口边缘的距离计焊条电弧焊各10mm，埋弧焊、气体保护焊各20mm，电渣焊

各40mm）应将水、铁锈、油污、积渣和其它有害杂质清理干净。

为防止沾附焊接飞溅，奥氏体高合金钢坡口两侧各100mm范围内应刷涂料。

焊条、焊剂按规定烘干、保温，常用焊材烘干温度及保持时间见表4；焊丝需去除油、锈；保护气体

应保持干燥。

表4 常用焊材烘干温度及保持时间

预热

根据母材的化学成分、焊接性能、厚度、焊接接头的拘束程度、焊接方法和焊接环境等综合考虑是

否预热，必要时通过试验确定。常用钢号推荐的预热温度见表5。

不同钢号相焊时，预热温度按预热温度要求较高的钢号选取。

采取局部预热时，应防止局部应力过大。预热的范围为焊缝两侧各不小于焊件厚度的3倍，且不小

于100mm。

需要预热的焊件在整个焊接过程中应不低于预热温度。

当用热加工法下料、开坡口、清根、开槽或施焊临时焊缝时，亦需考虑预热要求。

类别牌号温度，℃时间，h

碳钢和低合金钢焊条

J422 150 1

J426 300 1

J427 350 1

J502 150 1

J506，J507 350 1

J506RH，J507RH 350～430 1

J507MoW 350 1

J557 350 1

J556RH 400 1

J606，J607 350 1

J607RH 350～430 1

J707 350 1

J707RH 400 2

低温钢焊条 W607，W707 350 1

钼和铬钼耐热钢焊条

R207，R307 350 1

R307H 400 1

R317，R407，R507 350 1

铬镍不锈钢焊条

A102 150 1

A107 250 1

A132 150 1

A137 250 1

A202 150 1

A207 250 1

A002，A022，A212，A242 150 1

铬不锈钢焊条

G202 150 1

G207 250 1

G302 150 1

G307 200～300 1

熔炼焊剂

HJ431 250 2

HJ350，HJ260 300～400 2

HJ250 300～350 2

烧结焊剂 SJ101 300～350 2

SJ102

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焊接设备及辅助装备等应处于正常工作状态，安全可靠，仪表应定期校验。

组对定位

组对时，坡口间隙、错边量、棱角度等应符合规定。

尽量避免强力组装，定位焊缝间距要符合规定。

焊接接头拘束度大时，推荐采用抗裂性能更好的焊条施焊。

定位焊缝不得有裂纹，否则应清除重焊。如存在气孔、夹渣时亦应去除。

熔入永久焊缝内的定位焊缝两端应便于接弧，否则应予修整。

6 焊接

焊前应按接头编制焊接工艺规程（推荐表格见附录B），焊工应按图样、工艺文件、技术标准施焊。

焊接环境

焊接环境出现下列任一情况时，须采取有效防护措施，否则禁止施焊。

a）风速：气体保护焊时大于2m／s，其他焊接方法大于10m／s；

b）相对湿度大于90%；

c）雨雪环境；

d）焊件温度低于-20℃。

当焊件温度为0～-20℃时，应在始焊处100mm范围内预热到15℃以上。

应在引弧板或坡口内引弧，禁止在非焊接部位引弧。纵焊缝应在引出板上收弧，弧坑应填满。

防止地线、电缆线、焊钳与焊件打弧。

电弧擦伤处的弧坑需经修磨，使其均匀过渡到母材表面，修磨的深度应不大于该部位钢材厚度δs的

5%且不大于2mm，否则应予补焊。

对有冲击试验要求的焊件应当认真控制线能量，每条焊道的线能量都不高于评定合格数值。用焊条电弧焊或气焊焊接管子时，一般应采用多层焊，各焊层焊道的接头应尽量错开。

受压元件角焊缝的根部应保证焊透。

双面焊须清理焊根，显露出正面打底的焊缝金属。对于自动焊，若经试验确认能保证焊透，亦可不作

清根处理。

接弧处应保证焊透与熔合。

施焊过程中应控制层间温度不超过规定的范围。当焊件预热时，应控制层间温度不得低于预热温

度。

表5 常用钢号推荐的预热温度

钢号厚度，mm 预热温度，℃

20G，20，20R，20g

30～50 ≥50

＞50～100 ≥100

＞100 ≥150

16MnD,09MnNiD

16MnDR,09MnNiDR

15MnNiDR

≥30 ≥50

16Mn,16MnR

15MnVR,15MnNbR

30～50 ≥100

＞50 ≥150

20MnMo

20MnMoD

08MnNiCrMoVD

任意厚度≥100

07MnCrMoVR

07MnNiCrMoVDR

16～30 ≥60

＞30～40 ≥80

＞40～50 ≥100

13MnNiMoNbR 任意厚度

≥150

18MnMoNbR ≥180

20MnMoNb 任意厚度≥200

12CrMo,15CrMo

12CrMoG,15CrMoR

15CrMoG

＞10 ≥150

12Cr1MoV

12Cr1MoVG

14Cr1MoR

14Cr1Mo

12Cr2Mo,12Cr2Mo1

＞6 ≥200

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每条焊缝应尽可能一次焊完。当中断焊接时，对冷裂纹敏感的焊件应及时采取后热、缓冷等措施。

重新施焊时，仍需按规定进行预热。

采用锤击消除残余应力时，第一层焊缝和盖面层焊缝不宜锤击。

引弧板、引出板、产品焊接试板不应锤击拆除。

7 后热

对冷裂纹敏感性较大的低合金钢和拘束度较大的焊件应采取后热措施。

后热应在焊后立即进行。

后热温度一般为200～350℃，保温时间与焊缝厚度有关，一般不低于。

若焊后立即进行热处理则可不做后热。

8 焊后热处理

根据母材的化学成分、焊接性能、厚度、焊接接头的拘束程度、容器使用条件和有关标准综合确定是

否需要进行焊后热处理。

压力容器或受压元件焊后热处理厚度δPWHT按如下规定选取。

等厚度全焊透对接接头的焊后热处理厚度δPWHT为其焊缝厚度，也即容器或其受压元件钢材厚度δ

s。焊缝厚度是指焊缝横截面中，从焊缝正面到焊缝背面的距离（余高不计）。

组合焊缝的焊后热处理厚度δPWHT为对接焊缝厚度与角焊缝厚度中的较大者。

不等厚焊接接头的焊后热处理厚度δPWHT：

对接接头取其较薄一侧母材厚度。

在壳体上焊接管板、平封头、盖板、凸缘或法兰时，取壳体厚度。

接管、人孔与壳体组焊时，在接管颈部厚度、壳体厚度、封头厚度、补强板厚度和连接角焊缝厚

度中取其较大者。

接管与高颈法兰相焊时取管颈厚度。

管子与管板相焊时取其焊缝厚度。

非受压元件与受压元件相焊取焊接处的焊缝厚度。

焊接返修时，取其所填充的焊缝金属厚度。

常用钢号的焊后热处理规范见表6。

表6 常用钢号焊后热处理规范

12Cr2MoG,12Cr2Mo1R

1Cr5Mo 任意厚度≥250

钢号焊后热处理温度，℃最短保温时间

电弧焊电渣焊 h

Q235-A，20

Q235-B，20R

Q235-C，20G

20g

600～640 —

(1)当焊后热处理厚度δPWHT

≤50mm时

为，但最短时间不低

于 h

（2）当焊后热处理厚度δ

PWHT＞50mm时

为

09MnD 580～620 —

16MnR

600～640

900～930正火后

600～640回火

16Mn,16MnD,16MnDR —

15MnVR,15MnNbR 540～580 —

20MnMo,20MnMoD 580～620 —

18MnMoNbR

13MnNiMoNbR 600～640

950～980正火后

600～640回火

20MnMoNb —

07MnCrMoVR

07MnNiCrMoVDR

08MnNiCrMoVD

550～590 —

09MnNiD,09MnNiDR

15MnNiDR 540～580 —

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续表

当碳素钢、强度型低合金钢焊后热处理温度低于表6规定温度的下限值时，最短保温时间如

表7 焊后热处理温度低于规定值的保温时间

调质钢焊后热处理温度应低于调质处理时的回火温度。

不同钢号相焊时，焊后热处理规范应按焊后热处理温度要求较高的钢号执行，但温度不应超过两者

中任一钢号的下临界点A c1。

非受压元件与受压元件相焊时，应按受压元件的焊后热处理规范。

采用电渣焊，焊后应进行正火+回火的热处理。

对有再热裂纹倾向的钢，在焊后热处理时应注意防止产生再热裂纹。

奥氏体高合金钢制压力容器一般不进行焊后消除应力热处理。

焊后热处理应在压力试验前进行。

应尽可能采取整体热处理。当分段热处理时，加热重叠部分长度至少为1500mm，加热区以外部分应

采取保温措施，防止产生有害的温度梯度。

补焊和筒体环焊缝采取局部热处理时，焊缝每侧加热带宽度不得小于容器厚度的2倍；接管与容器相

焊的整圈焊缝热处理时，加热带宽度不得小于壳体厚度的6倍。加热区以外部位应采取措施，防止产生有

害的温度梯度。

焊后热处理温度以在焊件上直接测量为准，在整个热处理过程中应当连续记录。

焊后热处理工艺

焊件进炉时炉内温度不得高于400℃。

焊件升温至400℃后，加热区升温速度不得超过℃／h，且不得超过200℃／h，最小可为50℃／h。

焊件升温期间，加热区内任意长度为5000mm内的温差不得大于120℃。

焊件保温期间，加热区内最高与最低温度之差不宜大于65℃。

升温和保温期间应控制加热区气氛，防止焊件表面过度氧化。

钢号焊后热处理温度，℃最短保温时间

电弧焊电渣焊 h

12CrMo

12CrMoG ≥600 — (1)当焊后热处理厚度δPWHT

≤125mm时

为，但最短时间不

小于 h

（2）当焊后热处理厚度δPWHT

＞125mm时

为

15CrMo

15CrMoG ≥600

—

15CrMoR 890～950正火后

≥600回火

12Cr1MoV

12Cr1MoVG

14Cr1Mo

≥640 —

12Cr2Mo

12Cr2Mo1

12Cr2Mo1R

12Cr2Mo1G

≥660 —

1Cr5Mo ≥600 —

比规定温度范围下限值降低温度数值，℃降低温度后最短保温时间1),h

25 2

55 4

80 102)

110 202)

1)最短保温时间适用于焊后热处理厚度δPWHT不大于25mm焊件，当焊后热处理厚度δPWHT大于25mm

时，厚度每增加25mm，最短保温时间则应增加15min。

2)仅适用于碳素钢和16MnR钢。

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焊件温度高于400℃时，加热区降温速度不得超过℃／h，且不得超过260℃／h。最小可为50℃／h。

焊件出炉时，炉温不得高于400℃，出炉后应在静止的空气中冷却。

9 焊缝返修

对需要焊接返修的缺陷应当分析产生原因，提出改进措施，按评定合格的焊接工艺，编制焊接返修工

艺。

焊缝同一部位返修次数不宜超过二次。

返修前需将缺陷清除干净，必要时可采用表面探伤检验确认。

待补焊部位应开宽度均匀、表面平整、便于施焊的凹槽，且两端有一定坡度。

如需预热，预热温度应较原焊缝适当提高。

返修焊缝性能和质量要求应与原焊缝相同。

10 焊接检验

焊接检验主要方面

焊前：

a）母材、焊接材料；

b）焊接设备、仪表、工艺装备；

c）焊接坡口、接头装配及清理；

d）焊工资格；

e）焊接工艺文件。

施焊过程中：

a）焊接规范参数；

b）执行焊接工艺情况；

c）执行技术标准情况；

d）执行图样规定情况。

焊后：

a）实际施焊记录；

b）焊缝外观及尺寸；

c）后热、焊后热处理；

d）产品焊接试板、鉴证环；

e）金相检验和断口检验；

f）无损检测；

g）压力试验；

h）致密性试验。

附录A

（标准的附录）

不锈钢复合钢焊接规程

A1 总则

不锈钢复合钢制压力容器的焊接除遵守本附录外，还应遵守正文有关条款的规定。

A2 不锈钢复合钢材

不锈钢复合钢的基材应是符合GB 150规定的碳素钢和低合金钢钢板、钢管或锻件。

不锈钢复合钢的复材应是符合GB 150规定的高合金钢钢板或堆焊金属。

不锈钢复合钢的技术要求除应符合GB 150和图样规定外，还应符合JB 4733的相应规定。A3 焊接材料

焊接材料选用原则

基材和复材的焊接材料选用原则按正文规定。

复层焊缝与基层焊缝之间，以及复层焊缝与基层母材交界处宜采用过渡焊缝。

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常用不锈钢复合钢推荐选用的焊接材料见表A1。

表A1 不锈钢复合钢常用焊接材料推荐表

A4 焊工技能评定

焊接不锈钢复合钢的焊工按《锅炉压力容器焊工考试规则》进行考试。

A5 焊前准备

坡口形式

不锈钢复合钢制压力容器坡口应有利于减少过渡焊缝金属的稀释率，常用坡口形式和尺寸见图A1、图

A2。

板厚

＜18mm

板厚

18～32mm

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注：括号内的尺寸供埋弧焊用。

图A1 常用对接接头坡口形式与尺寸

板厚

＞18mm

仅能单面施焊

复合比特别大或预

先开坡口有困难时

不锈钢在内侧

不锈钢在外侧

不锈钢复合

前言

1 范

围

2 引

用标

准

3 焊

接材

料

4 焊

接工

艺评

定和

焊工

5 焊

前准

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2004-12-22

图A2 常用角接头坡口形式与尺寸

下料和坡口制备

不锈钢复合钢的切割和坡口加工宜采用冷加工方法。

用剪床剪切不锈钢复合钢时，复层朝上。

用热加工法切割和加工坡口时，尽量采用等离子切割方法，对影响焊接质量的切割表面层应用冷

加工方法去除。

用等离子切割和加工坡口时，复层朝上，从复层侧开始切割；采用气割时，复层朝下，从基层侧

开始切割。

用热加工法切割和加工坡口时，应避免将切割熔渣溅落在复层表面上。

预热与定位焊

当基层或复层需要预热时，应以复合钢的总厚度作为确定预热温度的厚度参数。（见表5）当基层或复层需要预热时，施焊过渡焊缝也必须预热。

定位焊缝只允许焊在基层母材上。

A6 焊接要求

不锈钢复合钢焊接时一般应采用先焊基层焊缝，然后焊过渡焊缝，最后焊复层焊缝的焊接顺序。

不得用碳钢焊材、低合金钢焊材在复层母材、过渡焊缝和复层焊缝上施焊。

过渡焊缝应同时熔合基层焊缝、基层母材和复层母材，且应盖满基层焊缝和基层母材。

过渡焊缝在不锈钢复合钢对接接头中的位置及焊接顺序如图A3所示。推荐a＝～，b＝～。

焊接顺序：①基层焊缝②过渡焊缝③复层焊缝

图A3 焊缝位置图

A7 不锈钢复合钢复层修复

如图A4所示，去掉复层后将基层表面去掉～厚度，然后堆焊过渡层及复层，焊后磨平修光堆焊表面，修复堆焊层上部的化学成分应在复层钢号化学成分范围之内或应满足使用要求。钢板的接管

前准

备

6 焊

接

7 后

热

8 焊

后热

处理

9 焊

缝返

修

焊接

检验

附录

（标

准的

附

录）

不锈

钢复

合钢

焊接

规程

附录

（提

示的

附

录）

焊接

工艺

规程

压力容器焊接技术要求.

压力容器焊接技术要求

概述 ?1、焊接是压力容器制造的重要工序，焊接质量在很大程度上决定了压力容器的制造质量； ?2、影响焊接质量包含诸多方面内容：焊接接头尺寸偏差、焊缝外观、焊接缺陷、焊接应力与变形、以及焊接接头的使用性能等； ?3、容器产品的设计是获得性能优良的焊接接头的基础：焊接母材的、焊接坡口形式、焊接位置、焊材、无损检测、焊后热处理等的选择，直接关系到焊接质量。

一、压力容器焊接的基本概念 ?1、焊缝形式与接头形式：从焊接角度看，容器是由母材和焊接接头组成的；焊缝是焊接接头的组成部分。焊缝有５种：对接焊缝、角焊缝、端接焊缝、塞焊缝和槽焊缝。焊接接头有12种：对接接头、Ｔ型接头、十字接头、搭接接头、角接接头等。 ?2、焊缝区、熔合区和热影响区

?3、焊接性能、焊接工艺评定和焊接工艺规程－－压力容器焊接的三个重要环节焊接性能是焊接工艺评定的基础，焊接工艺评定是焊接工艺规程的依据，焊接工艺规程是确保压力容器焊接质量的行动准则。 ? 3.1、焊接性能：材料对焊接加工的适应性和使用可靠性。 ? 3.2、焊接工艺因素：重要因素；补加因素；次要因素。 ? 3.3、焊接工艺评定： JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》 JB/T4734《铝制焊接容器》 JB/T4745《钛制焊接容器》 ? 3.4、焊接工艺规程：

二、常用焊接方法及特点 ?1、手工电弧焊（SMAW） ?2、埋弧焊（SAW） ?3、钨极气体保护焊（GTAW）?4、熔化极气体保护焊（GMAW）?5、药芯焊丝电弧焊（FCAW）?6、等离子弧焊（PAW） ?7、电渣焊（ESW）

压力容器焊接标准规范

压力容器焊接标准规范目录 JB 4708---2000《钢制压力容器焊接工艺评定》标准释义一、前言...................................................................... ... 2 二、标准原理.................................................................. ..... 3 三、范围 ................................................................. ......... 8 四、术语.................................................................. ........ 9 五、总则.................................................................. ....... 10 六、对接焊缝、角焊缝焊接工艺评定规则 ................................................. 12 七、耐蚀堆焊工艺评定规则 (30) 八、试验要求和结果评价 ............................................................... 31 九、附录A 不锈钢复合钢焊接工艺评定 ................................................. 41 十、型式试验评定方法 ................................................................. 43 十一、焊接工艺评定一般过程 ........................................................... 45 十二、

矩形钢制常压水池的结构分析与设计

矩形钢制常压水池的结构分析与设计作者：罗佑新，李晓润，吴昌栋，杨春峰，卞晓芳， Luo Youxin， Li Xiaorun， Wu Changdong， Yang Chunfeng， Bian Xiaofang 作者单位：中冶建筑研究总院有限公司,北京,100088 刊名：钢结构英文刊名：STEEL CONSTRUCTION 年，卷(期)：2011,26(3) 参考文献(4条) 1.JB/T 4735-1997.钢制焊接常压容器技术规程 2.储乐平;孙章权海洋平台大型矩形常压容器的框架结构式设计方法[期刊论文]-压力容器 2006(10) 3.姜英明常压矩形容器壁板强度和刚度设计[期刊论文]-合肥工业大学学报(自然科学版) 2001(05) 4.陈鸿斌矩形容器加强筋的合理设计[期刊论文]-石油化工设备 1994(03) 本文读者也读过(10条) 1.曹资.薛素铎.冯远.夏循.王立维.王雪生.Cao Zi.Xue Suduo.Feng Yuan.Xia Xun.Wang Liwei.Wang Xuesheng 张弦网壳结构地震响应规律分析[期刊论文]-钢结构2011,26(4) 2.赵光明.陈东兆.王惠芬.Zhao Guangming.Chen Dongzhao.Wang Huifen门式刚架三阶柱计算长度系数的计算方法[期刊论文]-钢结构2011,26(5) 3.闫华林.YAN Hua-lin水池结构的设计分析[期刊论文]-山西建筑2011,37(13) 4.彭宣茂.杨挺.周晨软基上多格水池结构计算的半解析法[期刊论文]-特种结构2001,18(2) 5.杜鹏.DU Peng浅析钢筋混凝土水池结构设计[期刊论文]-矿业工程2011,09(2) 6.朱召泉.Zhu Zhaoquan钢结构构件稳定性问题浅析[期刊论文]-钢结构2011,26(3) 7.杨振业.姚勇.刘琳混凝土结构水池设计与施工中的几个常见问题[会议论文]-2006 8.徐硕预应力技术在水池结构中的应用初探[会议论文]-2009 9.丁大益.刘威.DING Da-yi.LIU Wei四川省博物馆采光天棚张拉筒壳设计[期刊论文]-空间结构2007,13(3) 10.罗尧治.王彬.LUO Yao-zhi.WANG Bin双层圆柱面和球面网壳的风振系数实用公式[期刊论文]-空间结构2008,14(1) 本文链接：https://www.doczj.com/doc/f418322117.html,/Periodical_gjg201103007.aspx

压力容器焊接通用工艺

压力容器焊接通用工艺 QB/YR·HJ·T03-2005 № 编制：巩林廷审核：姚大宝批准：王桂明江苏省工业设备安装公司压力容器制造安装厂

钢制压力容器焊接通用工艺 1．适用范围本工艺适用于江苏省工业设备安装公司压力容器厂制造安装的压力容器产品的焊接工作。 2．焊接工艺评定和焊工施焊下列各类焊缝的焊接工艺必须按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》评定合格。 a.受压元件焊缝； b.与受压元件相焊的焊缝； c.熔入永久焊缝的定位焊缝； d.受压元件母材表面堆焊、补焊； e.上述焊缝的返修焊缝。施焊下列各类焊缝的焊工必须按《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》的规定考试合格； a.受压元件焊缝； b.与受压元件相焊的焊缝； c.熔入永久焊缝内的定位焊缝； d.受压元件母材表面耐蚀层堆焊。焊接压力容器的焊工取得合格证后，才能在有效期内担任相应合格项目范围内的压力容器产品焊接工作。持证焊工从事产品焊接时，应严格按产品焊接工艺文件的要求进行操作，不得擅自更改工艺。 3.焊接材料焊接材料主要系指焊条、焊丝、焊剂、气体、电极等。焊接材料选用原则应根据母材的化学成份、力学性能、焊接性能结合压力容器的结构特点和适用条件综合考虑选用焊接材料，必要时通过试验确定。焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定值的下限或满足图样规定的技术要求。对各类钢的的焊缝金属要求如下：相同钢号相焊的焊缝金属

a.碳素钢、低合金钢的焊缝金属应保证力学性能，且不应超过母材标准规定的抗拉强度的上限值加30MPa。 b.高合金钢的焊缝金属应保证力学性能和耐腐蚀性能。 c.不锈钢复合钢板基层的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应超过母材标准规定的上限值加30MPa；复层的焊缝金属应保证耐腐蚀性能，当有力学性能要求时还应保证力学性能。复层焊缝与基层焊缝以及复层焊缝与基层钢板交界处推荐采用过渡层。不同钢号相焊的焊缝金属 a.不同钢号的碳素钢、低合金钢之间的焊缝金属应保证力学性能，且其抗拉强度不应超过强度较高母材标准规范的上限值。 b.奥氏体高合金钢与碳素钢或低合金钢之间的焊缝金属应保证抗裂性能和力学性能。宜采用铬镍含量较奥氏体高合金钢母材高的焊接材料。焊接材料必须有产品质量证明书，并符合相应标准的规定，且满足图样的技术要求，并按JB4708规定通过焊接工艺评定。进厂时按《焊接材料管理制度》的规定验收或复验，合格后方可使用。焊接材料熔敷金属硫、磷含量规定应与母材一致，选用GB/T5118标准的焊条，应符合下列要求： a.型号为EXXXX—G的焊条应规定出焊缝金属夏比V型缺口冲击吸收功。 b.铬钼钢焊条的焊缝夏比V型缺口冲击吸收功常温时不小于31J。 c.用于焊接低温钢的镍钢焊条的焊缝金属夏比V型缺口冲击吸收功在相应低温时应不小于34J。常用钢号推荐选用的焊接材料见表1，不同钢号相焊推荐选用的焊接材料见表2。

压力容器现场组焊工艺标

压力容器现场组焊工艺标 1.0适用范畴本标准规定了压力容器现场组对和焊接的差不多要求和工艺流程，不包含设备内件和附件安装。本标准适用于分段或分片到货的压力容器现场组焊。不适用于球形储罐、钢制立式储罐的现场安装。容器施工中的安全技术及劳动爱护应按《石油化工施工安全技术规程》SH3505有关规定执行。容器的现场组焊除应符合本标准外，尚应符合现行有关法规和标准的规定。 2.0引用标准下列标准所包含的条文,通过在本标准中引用而构成本标准的条文,本标准公布时,所引用标准均为有效。若下列标准被修订，本标准中所引用的下列标准的相关条文在使用时应参考最新版本。 GB 150-1998 钢制压力容器 SH3524-1999 石油化工钢制塔、容器现场组焊施工工艺标准 JB4708-2000 钢制压力容器焊接工艺评定 JB/T 4709-2000 钢制压力容器焊接规程 JB 4730-1994 压力容器无损检测压力容器安全技术监察规程 3.0施工预备 3.1 施工技术预备 3.1.1 容器现场组焊应具有下列技术文件： 1设计图样和制造厂出厂文件； 2焊接工艺评定报告和焊接工艺规程； 3施工方案； 4施工及验收标准和规范。 3.1.2 容器组焊前应组织有关专业技术人员进行施工图会审，审查要点为： 1设计图样、制造厂出厂文件及使用的标准、规范； 2总装配图与各专业零部件图样之间的衔接及材质、标高、方位和要紧尺寸； 3容器结构在施工时的可行性和稳固性； 4采纳的新技术、新工艺、新材料在施工中的可行性。 3.1.3 关于新工艺、新技术，必要时施工单位应组织技术人员和工人进行调研和培训。 3.1.4 施工前应进行技术交底，明确任务的特点、施工进度、施工方法、技术要求、质量标准以及安全措施。

压力容器的焊接技术(20210201134024)

压力容器的焊接技术随着工程焊接技术的迅速发展，现代压力容器也已发展成典型的全焊结构。压力容器的焊接成为压力容器制造过程中最重要最关键的一个环节，焊接质量直接影响压力容器的质量。第一节碳钢、低合金高强钢压力容器的焊接一、压力容器用碳钢的焊接碳钢以铁为基础，以碳为合金元素，含量一般不超过 1.0％。此外，含锰量不超过 1.2％，含硅量不超过0.5％，Si、Mn 皆不作为合金元素。而其他元素，如Ni 、Cr、Cu 等，控制在残余量限度内，更不是合金元素。S、P、O、N 等作为杂质元素，根据钢材品种和等级，也都有严格限制。碳钢根据含碳量的不同，分为低碳钢（C W0.30%）、中碳钢（C=0.30% ~ 0.60%）、高碳钢（C> 0.60％）。压力容器主要受压元件用碳钢，主要限于低碳钢。在《容规》中规定：“用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应大于0.25%。在特殊条件下，如选用含碳量超过0.25%的钢材，应限定碳当量不大于0.45%，由制造单位征得用户同意，并经制造单位压力容器技术总负责人批准，并按相关规定办理批准手续” 。常用的压力容器用碳钢牌号有Q235-B、Q235-C、10、20、20R 等。（一）低碳钢焊接特点低碳钢含碳量低，锰、硅含量少，在通常情况下不会因焊接而引起严重组织硬化或出现淬火组织。这种钢的塑性和冲击韧性优良，其焊接接头的塑性、韧性也极其良好。焊接时一般不需预热和后热，不需采取特殊的工艺措施，即可获得质量满意的焊接接头，故低碳钢钢具有优良的焊接性能，是所有钢材中焊接性能最好的钢种。（二）低碳钢焊接要点（1）埋弧焊时若焊接线能量过大，会使热影响区粗晶区的晶粒过于粗大，甚至会产生魏氏组织，从而使该区的冲击韧性和弯曲性能降低，导致冲击韧性和弯曲性能不合格。故在使用埋弧焊焊接，尤其是焊接厚板时，应严格按经焊接工艺评定合格的焊接线能量施焊。（2）在现场低温条件下焊接、焊接厚度或刚性较大的焊缝时，由于焊接接头冷却速度较快，冷裂纹的倾向增大。为避免焊接裂纹，应采取焊前预热等措施。二、压力容器用低合金高强钢及其焊接特点在钢中除碳外少量加入一种或多种合金元素（合金元素总量在5%以下），以提高钢的力学性能，使其屈服强度在275 MPa以上，并具有良好的综合性能，这类钢称之为低合金高强钢，其主要特点是强度高、塑性和韧性也较好。按钢的屈服强度级别及热处理状态，压力容器用低合金高强钢可分为二类。 ①热轧、正火钢屈服强度在294Mpa ~ 490MPa之间，其使用状态为热轧、正火或控轧状态，属于非热处理强化钢，这类钢应用最为广泛。 ②低碳调质钢屈服强度在490Mpa ~980Mpa之间，在调质状态下使用，属于热处理强化钢。其特点是既有高的强度，且塑性和韧性也较好，可以直接在调质状态下焊接。近年来，这类低碳调质钢应用日益广泛。目前应用于压力容器的低合金高强钢。钢板牌号有：16MnR、15MnVR、13MnNiMoNbR 、 18MnMoNbR 等。锻件牌号有16Mn、15MnV、20MnMo 、20MnMoNb 等。低合金高强钢的含碳量一般不超过0.20%，合金元素总量一般不超过5%。正是由于低合金高强钢含有一定量的合金元素，使其焊接性能与碳钢有一定差别，其焊接特点表现在：（一）焊接接头的焊接裂纹（1）冷裂纹低合金高强钢由于含使钢材强化的C、Mn、V、Nb 等元素，在焊接时易淬硬，这些硬化组织很敏感，因此，在刚性较大或拘束应力高的情况下，若焊接工艺不当，很容易产生冷裂纹。而且这类裂纹有一定的延迟性，其危害极大。 (2)再热(SR)裂纹再热裂纹是焊接接头在焊后消除应力热处理过程或长期处于高温运行中发生在

钢制焊接常压容器

一、钢制焊接常压容器 JB/T4735—1997 一、概述本标准属推荐性行业标准，即非强制性标准。而GB150，151均属于强制性标准。 1、适用范围——本标准适用于符合下表所列条件的容器 2、不适用范围 ①直接受火焰加热的容器。 ②受核辐射作用的容器。 ③盛装毒性为极度或高度危害介质的容器。 ④直接埋入地下的容器。 ⑤可升降式气柜。 ⑥经常搬运的容器。 ⑦计算容积小于500L的容器。说明： JB/T 4735规定不允许介质为高度或极度毒性介质，或者说：容器的介质为高度或极度毒性将必须按GB150进行设计；即提高设计压力，提高制造和检测要求。 3、JB/T 4735与GB150除适用与不适用范围不同外，还有许多方面存在差异，现举几个常见适用与不适用范围差别如下： ①材料方面对于碳素钢，低合金钢不论板材、管材、锻件、紧固件等其安全系数取值不同，故许用应力值也不同，其中GB150偏于安全。如部分材料在常温状态下的许用应力。 ②焊接接头系数 A.双面焊或相当于双面焊的单面焊 100% RT、UT 取Φ=1 局部RT、UT 取Φ=0.85 不探取Φ=0.7 B.带垫板的单面焊 100% RT、UT 取Φ=0.9 局部RT、UT 取Φ=0.8

不探取Φ=0.65 C. 单面焊局部 RT 、UT 取Φ=0.7 不探取Φ=0.6 D. JB/T 4735中，立式大型储罐的纵向接头并经局部无损检测的全焊透结构，焊接接头系数取0.9。 E. 此外双面搭接 Φ=0.55 双面角接 Φ=0.55 单面角接 Φ=0.5 ③ 压力试验及试漏方面 GB150——只有液压和气压试验及气密性试验。 JB/T 4735——除液压(不小于0.1MPa)、气压试验外，可根据具体情况作气密、盛水、煤油渗透、，皂液试漏，真空箱试漏等代替压力或检漏试验。二、圆筒形容器 1. 内压圆筒——适用于受内压和/或液柱静压力作用下圆筒厚度的计算 A. 圆筒计算式比较 JB/T 4735 GB150 []φ σδ??= t c D P 21 []c t c P D P -??= φσδ21 圆筒计算应力 c c t D P δσ21?= c e c t D P δδσ2)(1+?= B. 外压圆筒和外压球壳，以及各种凸形封头，无折边锥形封头同GB150。说明：常压容器由于压力很低，其破坏形式已不因强度不足而破坏，而是刚度不足发生失稳而塌陷。设计的主要问题是结构的处理和用材的合理。三、立式圆筒形储罐 1. JB/T 4735—97中立式圆筒形储罐的范围： ① 设计压力 P D =-500pa~2000pa 即 P D =-50mmH 2O~200mmH 2O 当设置呼吸阀时： P D =1.2倍排放或吸入压力，且不超过以上规定。 ② 设计温度范围： -20℃＜T D ≤250℃ ③ 容积范围： V=20~10000m 3 2. 立式储罐的种类和特点 ① 固定顶储罐 A. 锥顶储罐——罐顶为正圆锥体。 a. 自支承式锥顶——常用于直径不大的场合，锥顶载荷靠锥顶板周边支承在罐壁上。 b. 支承式锥顶——锥顶支承在中间立柱与其相连的支承梁上，梁的另一端与支承圈相连。通常也可将梁焊在锥顶上表面，以此增加锥顶刚度。

压力容器焊接工艺卡

焊接工艺课程设计任务书题目：ZＹ-1型反应釜的焊接工艺制定材料:16MｎR 焊接方法:CO２气体保护焊要求: 1、看懂图纸 2、根据相关标准画出焊缝布置图，并标注焊缝类别３、制定焊接工艺总则 4、设计焊接工艺卡 5、重要的焊缝制定相应的焊接工艺卡 6、工艺卡中应标明焊接检验的方法及标准学生: 班级：指导教师: 1 / 26

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16MｎR的焊接性分析：１６MｎＲ的成分：热裂纹：１6MnR 为热轧或正火。属低合金高强度钢，含Ｍｎ量较低。16MNR作为压力容器用钢,S,Ｐ含量比1６Ｍn要少一些。含碳量比较低,且Mｎ／S比较高,正常情况下不会出现热裂纹，但材质成分不合格或者因严重偏析使局部C、S含量偏高时，可能会出现热裂纹。解决措施是：工艺上尽量减小熔合比，选择焊材是采用低碳焊丝Ｈ03MnTi和含Ｓi02较低的焊剂(本次CO2保护焊不需要焊剂),以此降低焊缝中的含碳量,从而解决热裂纹的问题。冷裂纹:钢种的淬硬倾向、含氢量和拘束应力是焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。下面也从这三方面分析1６ＭnR的冷裂纹倾向。 1、淬硬倾向: １６MnＲ的碳当量计算：ＣE=C＋1/6Mn＋1／15Cu＋1/15Ｎi+1/5Cr+1/5Mｏ＋1/5Ｖ =0.１5+1/6 x1.３8 +１/1５x0.01+１/5ｘ0.0１７ =0．１5＋0．2３＋０．000７+0.０0３4 =0.384１碳当量CE＝0．3841＜0.4可以看出其基本么有淬硬倾向其含碳量低,在淬火时，如冷却速度不是太快,就会得到低碳马氏体组织，或者是铁素体珠光体组织，这些组织的硬度不高,故其淬硬倾向小,只有在冷却速度较快时,才会得到高碳马氏体组织,则有一定的淬硬倾向。２、含氢量:焊缝中的氢主要来源于焊接材料中的水分、焊件坡口处的铁锈、油污，以及环境湿度等。对16MnR来说，只要板厚不太大且冷却速度控制得当,由于焊接温度高，增强了氢的活动能力,大部分氢从焊缝中扩散逸出。同时，当焊缝冷却时,其组织会由奥氏体向铁素体等转变,由于氢在奥氏体中的溶解度大大高于在铁素体中的溶解度,又会有部分氢逸出。最后，焊缝中的残余氢量就不足以形成冷裂纹。 3、拘束应力:焊缝中的应力主要包括热应力、组织应力和由于白身拘束条件所造成的应力。目前，普遍采用拘束度(R)综合表示这三种应力的大小，拘束度的计算可采用如下公式:R＝Ｋ*δ 式中K为板厚拘束度系数,δ为板厚。由上式可见，拘束度与材料板厚有很大关系,板厚越大,所造成的拘束度也越大，则拘束应力也就越大。本次课程设计用的钢板内壁为1２mm，外壁为6mｍ,属于较薄的板,其拘束度较小。综上以上几点可以得出以下结论：16ＭnR钢在板厚不是太大,冷却速度适当的情况下不会出现冷裂纹，只有在板厚(40mm以上)太大,冷速较快的情况下，才有出现冷裂纹的倾向，我们可以通过采用较小线能量+焊前适当预热等措施来预防。热影响区脆化、软化问题： 3 / 26

常压容器制造方案

宁夏宝丰集团20万吨/年甲醇项目气体预处理常压容器、放空筒、水封等施工方案批准：审批：审核：编制：中国化学工程建设工程公司第六分公司宁夏宝丰甲醇项目部类管路处理高以及安互关系控试验行整核术，要在围，

1 编制说明本方案为宁夏宝丰甲醇气体预处理装置常压容器制作施工方案。该单元常压容器包括焦炉气洗涤塔前后水封、旁路水封，过滤器前后水封、电捕焦前后水封、放净水封、气柜安全水封、气柜后水封、放空筒、溶液贮槽等。本方案对常压容器制作安装及焊接进行了具体的阐述，施工中须遵照执行。 2.编制依据 2.1《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341-2003 2.2《立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范》GB 50128-2005 2.3《钢制压力容器焊接规程》JB/4709—2000 2.4《钢制管法兰、垫片、紧固件》HG20592~20635-1997 2.5《钢制焊接常压容器》JB/T4735-1997 3.工程概况本工程中施工的常压容器包括10台大小不同水封、1台212m3溶液贮槽、1台36m 高放空筒，其中溶液贮槽、放空筒为较主要非标设备，是此工程施工关键；要求参加作业的所有人员要严格按图纸及有关规范要求施工，严把质量关，安全关。鉴于宁夏地区地质特征，各水封、放空筒设备预制时均需在相应预制平台上进行预制，然后运至各设备基础处进行安装；溶液储槽在预制平台上进行深度预制后，材料运至基础上进行组装。 4 . 施工准备 4.1施工技术准备 4.1.1熟悉各施工图纸，知悉了解各细节尺寸，明确各制作步骤。 4.1.2施工方案得到批准后，技术员向参加施工的人员作书面技术交底，明确相应施工规范和施工方案，以便施工顺利进行。 4.2现场准备 4.2.1施工现场要求“三通一平”并满足施工连续进行，根据设备现场分布位置选择合适的预制平台位置进行预制平台搭设，钢板预制平台为6*9m大小。 4.2.2施工现场做好防护措施，设立醒目警示标志，严禁分工作人员入内。 4.3主要工机具准备 4.3.1工机具按平面布置图的要求进行布置，各种设备检修确保应运行良好。 4.3.2计量器具精度应满足施工要求，并经检验合格，在有效期内。

GB4708 2000钢制压力容器焊接工艺评定

钢制压力容器焊接工艺评定 JB4708－2000 1 范围本标准规定了钢制压力容器焊接工艺评定规则、试验方法和合格指标。本标准适用于钢制压力容器的气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、熔化极气体保护焊、钨极气体保护焊、电渣焊、耐蚀堆焊等焊接工艺评定。 2 总则（1）焊接工艺评定应以可靠的钢材焊接性能为依据，并在产品焊接之前完成。（2）接工艺评定一般过程是：拟定焊接工艺指导书、施焊试件和制取试样、检验试件和试样、测定焊接接头是否具有所要求的使用性能、提出焊接工艺评定报告对拟定的焊接工艺指导书进行评定。 3 对接焊缝、角焊缝焊接工艺评定规则（1）评定对接焊缝焊接工艺时，采用对接焊缝试件。对接焊缝试件评定合格的焊接工艺亦。试件用角焊缝缝焊接工艺时，可采缝用于角焊(厚度不限)。评定非受压角焊适。反，之亦可于管材的对接焊缝对接焊缝试件评定合格的焊接工艺适用（2）板材压用于非受缝，反之亦可（的定合格的焊接工艺适用于板材角焊试（3）管与板角焊缝件评）。限度的有效范围不角焊缝焊件时，焊件厚。素、和次要因素工艺因素分为重要因素、补加因（4）焊接接工艺因素。接头抗拉强度和弯曲性能的焊重要因素：是指影响焊接需验时，试艺因素。当规定进行冲击性补加因素：是指影响焊接接头冲击韧的焊接工素。增加补加因。响明显影的焊接工艺因素素次要因：是指对测定的力学性能无（5）评定规则焊接方法需重定新评焊接方法－改变。工艺评定焊接素a 当变更任何一个重要因时都需要重新试冲焊击韧性，时则可按增加或变更的补加因素增何b当增加或变更任一个补加因素行试验。件进书。但需重新编制焊接工艺指导艺要更c 当变次要因素时不需重新评定焊接工，别接方法分工艺或焊接可以缝一条焊使用两种或两种上焊接方法时，按每种焊同d 当评定。合焊接焊方法，焊接工艺接试件，进行组种两亦行进评定；可使用种或两以上应，但艺法、焊接工焊种用，于合组合评定格后用焊件时可以采其中一或几种接方有件焊厚度的于适方焊每确条相，不因补素要其保证重因、加素变按关款定种接法用。范效围则规定评别组－材母 a 当重要因素、补加因素不变时，某一钢号母材评定合格的焊接工艺可以用于同

压力容器制造焊接相关技术标准及要求

压力容器制造焊接相关技术标准及要求川化集团有限责任公司化工设备厂

《钢制化工容器制造技术要求》摘录 5. 焊接和切割 5. 1切割 5. 1. 1采用火焰切割下料时，应清除熔渣及有害杂质，并采用砂轮或其它工具将坡口加工平整。当切割材料为标准规定的抗拉强度（T b>540MPa的高强度钢或铬钼合金钢时，火焰切割表面应采用打磨或机械加工的方法清除热影响区和淬硬区，并进行磁粉或渗透探伤。不锈钢的碳弧气刨表面应采用砂轮打磨，清除渗碳层。 5. 1. 2火焰切割时的预热与否，一般应符合钢材焊接时的预热要求。受压元件气割的开孔边缘或剪切下料的端部如未经焊接者（如安放式接管的开孔边缘或内伸式接管的端部），应采用打磨等方法去除3mm以上。 5. 2焊缝位置 5. 2. 1壳体上的开孔应尽量不安排在焊缝及邻近区域，但符合下列情况之一者，允许在上述区域开孔： 1. 符合GB150开孔补强要求的开孔可在焊缝区域开孔。 2. 符合GB150规定的允许不另行补强的开孔，可在环焊缝区域开孔。但此时应以开孔中心为圆心，对直径为3倍开孔直径长度的圆所包括的焊缝进行100%射线或超声波探伤，并符合要求。凡因开孔而可予去除的焊缝可不受探伤质量的影响。 3. 符合GB150规定的允许不另行补强的开孔，当壳体板厚小于等于40mm时，开孔边缘距主焊缝的边缘应大于等于13mm。但若按5.2.1条第一款对主焊缝进行射线或超声波探伤并符合要求者，可不受此限。 5. 2. 2外部附件与壳体的连接焊缝，如与壳体主焊缝交叉时，应在附件上开一槽口，以使连接焊缝跨越主焊缝。槽口的宽度应足以使连接焊缝与主焊缝边缘的距离在1.5倍壳体壁厚以上。 5. 3焊接准备 5. 3. 1焊接坡口及其两侧至少15mm内的母材表面应消除铁锈、油污、氧化皮及其它杂质。铸钢件应去除铸态表面以显露金属光泽。 5. 3. 2气割坡口的表面质量至少应符合下表的要求。 5. 3. 3坡口上的分层缺陷应予以清除，清除深度为分层深度或10mm （取小者）, 并予以补焊。

常压容器监督检验计划及检验试验要求

常压容器监督检验计划及检验试验要求一、前言为规定钢制焊接常压容器检验及验收的技术要求，确保容器施工质量，特制定本要求。本要求适用于储存石油、石化产品及其他类似液体的常压（包括微内压）立式圆筒形钢制焊接常压容器及与容器相焊接附件的检验和验收。容器的检验与验收，除应符合本要求的规定外，尚应符合国家现行的有关标准的规定。本要求依据NB/T 47003.1-2009钢制焊接常压容器和GB50128-2005 立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范。二、监督检验计划监督检验项目分为A类和B类，其要求如下：（一）A类，是对容器安全性能有重大影响的关键项目，在容器制造、施工到达该项目时，监检员现场监督该项目的实施，其结果得到监检员的现场确认合格后，方可继续施工；（二）B类，是对容器安全性能有较大影响的重点项目，监检员一般在现场监督该项目的实施，如不能及时到达现场，受检单位在自检合格后可以继续进行该项目的实施，监检员随后对该项目的结果进行现场检查，确认该项目是否符合要求。监检工作见证包括监检员签字（章）确认的受检单位提供的相应检验（检测）、试验报告和监检记录。

常压容器产品安全性能监督检验项目表见附录1。三、检验及验收要求容器的检验与验收除应符合本规定外，还应符合设计图样的规定。 3.1 材料验收 3.1.1 列入GB150的钢材均可作容器用钢。 3.1.2 建造容器选用的材料和附件，应具有质量合格证明书，并符合相应国家现行标准规定。钢板和附件上应有清晰的产品标识。按质量证明书对钢材进行验收，必要时尚应进行复验。在下列情况下应对制造容器的材料进行复验： a) 钢材质量证明书提供的材料性能数据不全； b）焊接材料无质量证明书； c）图样注明对钢材有特殊要求。 3.1.3 焊接材料应具有质量合格证明书，并符合相应国家现行标准规定。 3.1.4 钢板应逐张进行外观检查，其质量应符合现行国家相应钢板标准规定。 3.1.5 钢板表面局部减薄量、划痕深度与钢板实际负偏差之和，不应大于相应钢板标准允许负偏差值。 3.1.6 钢管的标准及许用应力按NB/T 47003.1-2009中表5-2的规定。 3.1.7 锻件的标准及许用应力按NB/T 47003.1-2009中表5-3的规定。 3.1.8 螺柱和螺母的标准及许用应力按NB/T 47003.1-2009中表5-4的规定。

铝制压力容器焊接工艺规程

铝制压力容器焊接工艺规程 1 适用范围本工艺标准适用于铝及铝合金压力容器的手工钨极氩弧焊和熔化极氩弧焊的焊接; 2 准备 2.1 铝及铝合金的焊接除应执行本工艺标准外,还应符合国家颁布的有关标准、法律法规及规定; 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款,凡是不注日期的引用文件其最新版本适用于本标准《铝及铝合金轧制板材》《铝及铝合金热挤压管》第一部分：无缝圆管《铝及铝合金拉（轧）制无缝管》《铝及铝合金焊丝》《铝及铝合金焊接管》《铝制焊接容器》 2.2 材料 2.2.1 一般规定工程中使用的母材和焊丝应具备出厂质量合格证或质量复验合格报告,并优先选用已列入国家标准或行业标准的母材和焊丝,母材和焊丝应妥善保管,防止损伤、污染和腐蚀;当选用国外材料时,其使用范围应符合相应标准的规定,并应有该材料的质量证明书; 2.2.2 母材 2.2.2.1 工程选用的母材应符合现行的国家标准规定; 2.2.2.2 当对母材有特殊要求时,应在设计图样或相应的技术条件上标明; 2.2.2.3 施工单位对设备、容器和管道的材料的代用,必须事先取得原设计单位的设计修改证明文件,并对改动部位作详细记载; 2.2.2.4 损伤和锈蚀严重的母材不得在工程中使用; 2.2.3 焊接材料 2.2. 3.1 母材焊接所选用的焊丝应符合现行的国家标准《铝及铝合金焊丝》GB/T10858的规定; 2.2. 3.2 选用焊丝时应综合考虑母材的化学成分、力学性能及使用条件因素,并应符合下列规定; （1）焊接纯铝时应选用纯度与母材相同或比母材高的焊丝; （2）焊接铝锰合金时应选用含锰量与母材相近的焊丝或铝硅合金焊丝; （3）焊接铝镁合金时应选用含镁量与母材相同或比母材高的焊丝; （4）异种铝及铝合金的焊接应选用与抗拉强度较高的母材相应的焊丝 2.2. 3.3 焊接时所使用的氩气应符合现行的国家标准《纯氩》GB4842的规定; 2.2. 3.4 手工钨极氩弧焊电极应选用铈钨极,也可选用钍钨极,施焊前应根据焊接电流的大小正确选用钨极直径; 2.3 作业人员 2.3.1 铝及铝合金施工应具有符合国家质量技术监督或国家压力容器、压力管道监察机构有关法规要求的质量管理体系; 2.3.2 主要作业人员：焊工,管道工,无损探伤工

钢制压力容器焊接与热处理正式样本

文件编号：TP-AR-L5362 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本）编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 钢制压力容器焊接与热处理正式样本

钢制压力容器焊接与热处理正式样本使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。钢制压力容器制造中，焊接技术是极为关键的一项技术，文章综合理论与实际两大方面，对钢制压力容器（尤其是不锈钢复合钢板制压力容器）设计中的焊接工艺及热处理工艺展开了详细论述，强调了焊接质量的重要性，对钢制压力容器的设计与制造，都有一定的指导意义。焊接，是涉及、生产及安装压力容器中非常重要的一项技术，设计时焊接接头的正确选用及制造中焊接质量的优劣，都会对压力容器的工作及使用寿命产生决定性影响，甚至还可能会危及人类的生命、财产

安全。从这点来看，压力容器的焊接质量，既是个安全性问题，同时也是个经济性问题。 1.不锈复合钢板焊接工艺通过翻阅与焊接相关的资料，以及开展焊接性试验，根据NB/T 47015-2011《压力容器焊接规程》，SH/T 3527-2009《石油化工不锈复合钢板焊接规程》，GB/T 13148-2008《不锈钢复合钢板焊接技术要求》等标准来对焊接工艺进行评定，接焊缝焊后RT探伤、晶间腐蚀试验及力学性能试验等项目都应严格符合标准及需求。焊接工艺最终的评定结果将被作为制定产品施焊工艺的重要依据。 1.1.焊接方法不锈复合钢板已有多种较为成熟的焊接方法，大体可分为焊条电弧焊、钨极氩弧焊、埋弧焊等。有些换热器的管箱与浮头盖都是复合材料，没有很大的焊

不锈钢压力容器焊接工艺守则

不锈钢压力容器焊接工艺守则不锈钢压力容器焊接工艺守则 1总则：本守则规定了奥氏体不锈钢制压力容器在制造过程中有关焊接的技术要求和工艺管理 2.引用标准《压力容器安全技术监察规程》 GB150《钢制压力容器》 JB/T4709-2000《钢制压力容器焊接规程》 3.技术要求 3.1焊材要求焊材应符合GB/T983《不锈钢焊条》.YB/T5092〈焊接用不锈钢丝〉YB/T5091〈惰性气体保护焊角不锈钢棒及钢丝〉的要求。 3.2焊工焊工应按〈锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则〉进行考试，并取得相应项目的焊工合格证，且在有效期内。 3.3焊接工艺为防止奥奥氏体不锈钢在焊接过程中产生晶间腐蚀缺陷，在施焊过程中应注意以下几点：3.3.1 焊前有不锈钢坡口两侧各100mm范围内应涂上白垩粉，以防焊接飞濺物玷污焊件表面。 3.3.2 禁止随处任意打弧，避免在非焊接部位引弧。 3.3.3 焊接电缆卡头在工件上要卡紧，以免发后打弧或过烧现象。 3.3.4焊缝表面成形完整，不得有咬过. 凹凸不平现象，残渣要彻底清除。 3.3.5焊缝根部接触腐蚀性介质时，禁止使用余留垫板或锁边。 3.3.6单面焊焊缝宜采用手工钨极氩弧焊打底，手工焊填充盖面。 3.3.7抗腐蚀性要求高的双面焊缝，与介质接触面的焊缝应最后施焊。 3.3.8在保证焊透及熔合良好的条件下，应选用较小的工艺规范，短电弧和多层多道焊工艺，层间温度不宜过高，必要时可采取水冷方式降低层间温度。 3.3.9焊缝清根及返修缺陷时严禁碳弧气刨，只允许用角向磨光机，并要清理干净。 3.3.10奥氏体不锈钢焊后，对焊缝及附近表面是否进行酸洗，钝化处理，应根据设计文件要求确定。 3.4焊接参数控制 3.4.1由于导热参数小而线膨胀系数大，自由状态下焊接时易产生较大的焊接变形。一般选用焊接线能量集中的焊接方法，并以机械化快速焊为好。 3.4.2焊接材料一般采用同质填充金属，以避免铬的碳化物相沉淀，通常不应预热并保证层间温度低于250度以下，并应尽可能加快焊接接头的冷却。 3.4.3由于奥氏体钢的导热系数小，为了防止过热，焊接电流应比普通低合金钢小10-20%，并且倾向采用细直径焊丝，一般手弧焊I=（25-35）d（d为焊条直径），在立焊或仰焊时，焊接电流还要减小10-30% 3.4.4焊丝或焊条芯中所含Ti，Nb，Cr，Al等元素对氧有很大亲和力，为防止合金元素不必要烧损，应尽量缩短焊接电弧，并以不做摆动而直线前进为好。 3.4.5因为奥氏体焊缝性有对化学成分的变动有较大的敏感性，所以应设法保证焊接工艺参数的稳定。 3.5焊接前后的工作对产品质量影响也很大，应注意以下几点：

压力容器焊接技术要求

压力容器焊接技术要求 1.安装高压油开关、自动空气开关等有返回弹簧的开关设备时，应将开关置于断开位置； 2.搬运配电柜时，应有专人指挥，步调一致，配电箱必须牢固、完整、严密，使用中的配电箱内禁止放杂物； 3.剔凿、打洞时，必须戴防护眼镜，锤子柄不得松动，錾子不得卷边、裂纹，打过墙、楼板透眼时，墙体后面不得有人靠近； 4.脚手架上作业，脚手板必须满铺，不得有空隙和探头板； 5.管子穿带线时，不得对管口呼唤、吹气，防止带线弹出，二人穿线，应配合协调，一呼一应，高处穿线，不得用力过猛； 6.使用套管机、电砂轮、台钻、手电钻时，应保证绝缘良好，并有可靠的接零接地，漏电保护装置灵敏有效； 7.进行耐压试验装置的金属外壳，必须接地，被调试设备或电缆两端如不在同一地点，另一端应有人看守或加锁，并悬挂警示牌，待仪表、接地检查无误，人员撤离后方可升压； 8.电力传动装置系统及高低压各型开关调试时，应将有关的开关手柄取下或锁上，悬挂标志牌，严禁合闸； 9.用摇表测定绝缘电阻，严禁有人触及正在测定中的线路或设备，测定容性或感性设备材料后，必须放电，遇到雷天气，停止摇测线路绝缘； 10.电流互感器禁止开路，电压互感器禁止

短路和以升压方式进行，电气材料或设备需放电时，应穿戴绝缘防护用品，用绝缘棒安全放电； 11.现场变配电高压设备，无论带电与否，单人值班严禁从事修理工作，高压带电区内部分停电工作时，人体与带电部分必须保持安全距离，并应有人监护； 12.在变配电室内，外高压部分及线路工作时，应按顺序进行，停电、验电悬挂地线，操作手柄应上锁或挂标示牌； 13.验电时必须戴绝缘手套，按电压等级使用验电器，在设备两侧各相或线路各相分别验电，验明设备或线路确实无电后，即将检修设备或线路做短路接地； 14.装设接地线，应由两人进行，先接接地端，后接导体端，拆除时顺序相反，拆接时均应穿戴绝缘防护用品，设备或线路检修完毕，必须全面检查无误后，方可拆除接地线； 15.接地线使用截面不小于25mm2的多股软裸铜线和专用线夹，严禁使用缠绕的方法进行接地和短路； 16.电气设备的金属外壳必须接地或接零。同一设备可做接地或接零，同一供电系统不允许一部分设备采用接零，另一部分采用接地保护； 17.电气设备使用的保险丝（片）的额定电流应与其负荷量相适应，严禁用其他金属线代替保险丝（片）。

GB150-1998《钢制压力容器》

国标委工交函[2004]2号关于批准GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单的函全国锅炉压力容器标准化技术委员会：你标委会以锅容标委〔2003〕秘字28号文和锅容标委〔2003〕秘字35号文报批的GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改通知单，业经国家标准化管理委员会批准，于2004年4月1日起实施，并在《中国标准化》杂志2004年第3期上公布。修改单见附件。附件：GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单二○○四年一月十六日

附件： GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单本修改单经国家标准化管理委员会于2004年1月16日批准，自2004年4月1日起实施。 2 引用标准 a）删除标准JB2536-80压力容器油漆、包装和运输 b）增加以下4个标准： JB/T 4736-2002 补强圈 JB/T 4746-2002 钢制压力容器用封头 JB/T 4747-2002 压力容器用钢焊条订货技术条件 JB/T 4711-2003 压力容器涂敷与运输包装 10 制造、检验与验收 a）10.1.2 条中增加新条文： 10.1.2.1 压力容器用封头的制造、检验和验收还应符合JB/T 4746-2002。 10.1.2.2 在JB/T 4736-2002标准范围内的补强圈还应符合JB/T 4736-2002。 10.1.2.3 压力容器用钢焊条应符合JB/T4747-2002。 b）10.10.3条修订为：容器的涂敷与运输包装应符合JB/T 4711-2003。主题词：国家标准修改单函国家标准化管理委员会办公室 2004年2月6日印发录入：芦菁校对：肖寒— 2 —

钢制压力容器焊接工艺评定(等)

中华人民共和国行业标准 JB 4708—2000 JB/T 4709—2000 JB 4744—2000 钢制压力容器焊接工艺评定钢制压力容不得器焊接规程钢制压力容不得器产品焊接试板的力学性能检验 Welding procedure qualification for steel pressure vessels Welding specification for steel pressure vessels Mechanical property tests of product welded test coupons for steel pressure vessels 2000—08—15发布 2000—10—01实施国家机械工业局国家石油和化学工业局发布

关于发布《钢制压力容器焊接工艺评定》等四项行业标准的通知国机管［2000］401令有关单位：根据国家质量技术监督局规定的压力容器行业标准审批程序，现发布《钢压力容器焊接工艺评定》等四项行业标准，编号与名称如下：强制性标准： JB 4708—2000钢制压力容器焊接工艺评定（代替JB 4708—1992） JB 4710—2000钢制塔式容器（代替JB 4710—1992） JB 4744—2000钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验（代替 GBl50—1998附录 E）推荐性标准： JB/T4709—2000钢制压力容器焊接规程（代替JB/T4709—1992）以上标准于 2000年10月1日起实施，其出版发行工作责成全国压力容标准化技术委员会按期组织完成。国家机械工业局国家石油和化学工业局 2000年 8月15日