一、20mT 梁台座验算
1、参数
地基为94区路基，承载力取[fa0]=200Kpa 20mT 梁自重最重约为50T （砼重47T ），取G1=50×9.8=490KN 20mT 梁模板20T （估计16-20T ）取G2=20×9.8=196KN
砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8×0.075×9.8=5.88KN 台座基础底面积（见图）A=1.1×15.5+1.6×2.75×2=25.85m 2
台座及基础体积（见图）V=（0.5×0.42+0.5×1.1）×15.5+（0.42×0.5+0.5*1.6）×2.75×2=17.335m 3
台座及基础重力G4=2.500×17.335×9.8=424.71KN C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa 示意图如下
500
1100
500
300
420
700480LBi=(L-2660)/2
LAi=(L-2660)/2480
2100
20
1660275
160
1550275
110
5001600
500
550
420
300
550
2、台座地基承载力验算 在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=490+196+5.88+424.7 =1116.58KN
在每m 2对地基的压力为：f=Fmax/A=1116.58/25.85=43.19KN/m2=43.19KPa<[fa0]=200KPa ，所以地基承载力满足要求。 3、张拉前台座受力验算 （1）上层台座验算
上层台座混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
20mT 梁张拉前与台座的接触长度：L=15.5m 台座宽度：B=0.5m 张拉前
T 梁对台座的压力大小为：F1=G1=490KN
f1=F1/A1=490/（15.5*0.5）=63.23KPa=0.063MPa<[fcd]=11.5MPa 所以，张拉前台座受力满足要求。 （2）下层台座基础验算
下层台座基础混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
上层台座自重（尺寸见台座图）：
G上=0.42×0.5×21×2.5×9.8=108.045KN
张拉前台座基础所受的压力大小为：
F2=G1+ G上=490KN+108.045KN=598.045KN
f2=F2/A=598.045/25.85=23.14KPa=0.023MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，张拉前台座基础受力满足要求。
4、张拉后台座受力验算
张拉后由于T梁起拱，T梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：
F3=G1/2=490/2=245KN
T梁与台座的最不利接触面积为（预埋钢板面积）
A2=0.5×0.5=0.25m2
f3=F3/A2=245/0.25=980KPa=0.98MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，张拉后台座抗压受力满足要求。
台座基础的验算同张拉前。
5、存梁台座受力验算
1、参数
地基为94区路基且换填40cm片石垫层，承载力取[fa0]=200Kpa
20mT梁自重最重约50T，取G1=50×9.8=490KN
台座基础底面积（见图）A=3.5×12.1=42.35m2
台座基础体积（见图）V=3.5×0.35×12.1=14.83m3
台座基础重力G2=2.500×14.83×9.8=363.335KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa
C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa
2、台座地基承载力验算
T梁采用双层存梁，横向布置，每个台座一端共10片T梁，整体对地基的压力最大的时候为全部存满时，所以总的对地基的压力最大值为：
Fmax=G1*10/2+G2=490*5+363.335 =2813.335KN
在每m2对地基的压力为：f=Fmax/A=2813.335/42.35=66.4KN/m2=66.4KPa<[fa0]=200KPa，所以地基承载力满足要求。
3、台座基础受力验算
（1）台座基础验算
台座基础混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
20mT梁存梁台座的接触长度：L=12.1m
台座接触宽度：B=0.5m
T梁对台座的压力大小为：F1=G1*10/2=2450KN
f1=F1/A1=2450/（12.1*0.5）=404.96KPa=0.4MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，存梁台座基础受力满足要求。
二、30mT梁台座验算
1、参数
地基为94区路基，承载力取[fa0]=200Kpa
30mT梁自重最重约为88T（砼重83T），取G1=88×9.8=862.4KN
30mT梁模板30T（估计28-30T）取G2=30×9.8=294KN
砼施工时人力荷载，按10人计，取G3=10×0.075×9.8=7.35KN
台座基础底面积（见图）A=1.1×25.5+1.6×2.75×2=36.85m 2
台座及基础体积（见图）V=0.5×0.42×31+2.75×1.6×0.5×2+1.1×0.5×25.5=24.935m 3 台座及基础重力G4=2.500×24.935×9.8=610.91KN C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa 示意图如下
500
1100
500
300
420
1700480LBi=(L-2660)/2
LAi=(L-2660)/2480
3100
20
2660275
160
2550275
110
5001600550
420
500
550
2、台座地基承载力验算 在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=862.4+294+7.35+610.91 =1774.7KN
在每m 2对地基的压力为：f=Fmax/A=1773.7/36.85=48.16KN/m2=48.16KPa<[fa0]=200KPa ，所以地基承载力满足要求。 3、张拉前台座受力验算 （1）上层台座验算
上层台座混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
30mT 梁张拉前与台座的接触长度：L=25.5m 台座宽度：B=0.5m
张拉前T 梁对台座的压力大小为：F1=G1=862.4KN
f1=F1/A1=862.4/（25.5*0.5）=67.64KPa=0.068MPa<[fcd]=11.5MPa 所以，张拉前台座受力满足要求。 （2）下层台座基础验算
下层台座基础混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa 上层台座自重（尺寸见台座图）：
G 上=0.42×0.5×31×2.5×9.8=159.5KN 张拉前台座基础所受的压力大小为：
F2=G1+ G 上=862.4KN+159.5KN=1021.9KN
f2=F2/A=1021.9/36.85=27.73KPa=0.028MPa<[fcd]=11.5MPa 所以，张拉前台座基础受力满足要求。 4、张拉后台座受力验算
张拉后由于T 梁起拱，T 梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作
用，其合力大小为：
F3=G1/2=862.4/2=431.2KN
T梁与台座的最不利接触面积为（预埋钢板面积）
A2=0.5×0.5=0.25m2
f3=F3/A2=431.2/0.25=1724.8KPa=1.72MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，张拉后台座抗压受力满足要求。
台座基础的验算同张拉前。
5、存梁台座受力验算
1、参数
地基为94区路基且换填40cm片石垫层，承载力取[fa0]=200Kpa
30mT梁自重最重约88T，取G1=88×9.8=862.4KN
台座基础底面积（见附图）A=3.5×12.1=42.35m2
台座及基础体积（见附图）V=0.35×3.5×12.1=14.823m3
台座及基础重力G2=2.500×14.823×9.8=363.164KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa
C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa
2、台座地基承载力验算
T梁采用双层存梁，横向布置，每个台座一端共10片T梁，整体对地基的压力最大的时候为全部存满时，所以总的对地基的压力最大值为：
Fmax=G1*10/2+G2=862.4*5+363.164 =4675.16KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax/A=4675.16/42.35=110.39KN/m2=110.39KPa<[fa0]=200KPa，
所以地基承载力满足要求。
3、台座受力验算
（1）上层台座验算
上层台座混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
30mT梁存梁台座的接触长度：L=12.1m
台座接触宽度：B=0.5m
T梁对台座的压力大小为：F1=G1*10/2=4312KN
f1=F1/A1=4312/（12.1*0.5）=712.7KPa=0.71MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，存梁台座受力满足要求。
（2）下层台座基础验算
下层台座基础混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
上层台座自重（尺寸见台座图）：
G上=1×0.4×12.1×2.5×9.8=118.58KN
台座基础所受的压力大小为：
F2=G1*10/2+ G上=4312KN+118.58KN=4430.58KN
A=3.5*12.1=42.35m2
f2=F2/A=4430.58/42.35=104.62KPa=0.105MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，存梁台座基础受力满足要求。
三、40mT梁台座验算
1、参数
地基为94区路基，承载力取[fa0]=200Kpa
40mT梁自重最重约135T(砼重125T)，取G1=135×9.8=1323KN
40mT 梁模板40T （估计36-40T ）取G2=40×9.8=392KN
砼施工时人力荷载，按10人计，取G3=10×0.075×9.8=7.35KN 台座基础底面积（见图）A=1.1×35.5+1.6×2.75×2=47.85m 2
台座及基础体积（见图）V=0.5×0.42×41+2.75×1.6×0.5×2+1.1×0.5×35.5=32.535m 3 台座及基础重力G4=2.500×32.535×9.8=797.11KN C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa 示意图如下
台座立面图
ⅠⅡ
2、台座地基承载力验算 在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=1323+392+7.35+797.7 =2520.05KN
在每m 2对地基的压力为：f=Fmax/A=2520.05/47.85=52.67KN/m2=52.67KPa<[fa0=]200KPa ，所以地基承载力满足要求。 3、张拉前台座受力验算
（1）上层台座验算
上层台座混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
40mT梁张拉前与台座的接触长度：L=35.5m
台座宽度：B=0.5m
张拉前
T梁对台座的压力大小为：F1=G1=1323KN
f1=F1/A1=1323/（35.5*0.5）=74.54KPa=0.075MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，张拉前台座受力满足要求。
（2）下层台座基础验算
下层台座基础混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
上层台座自重（尺寸见台座图）：
G上=0.42×0.5×41×2.5×9.8=210.945KN
张拉前台座基础所受的压力大小为：
F2=G1+ G上=1323KN+210.945KN=1533.945KN
f2=F2/A=1533.945/47.85=32.06KPa=0.032MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，张拉前台座基础受力满足要求。
4、张拉后台座受力验算
张拉后由于T梁起拱，T梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：
F3=G1/2=1323/2=661.5KN
T梁与台座的最不利接触面积为（预埋钢板面积）
A2=0.5×0.5=0.25m2
f3=F3/A2=661.5/0.25=2646KPa=2.65MPa<[fcd]=11.5MPa
所以，张拉后台座抗压受力满足要求。
台座基础的验算同张拉前。
5、存梁台座受力验算
1、参数
地基为94区路基且换填40cm片石垫层，承载力取[fa0]=200Kpa
40mT梁自重最重约135T，取G1=135×9.8=1323KN
台座基础底面积（见附图）A=3.5×12.1=42.35m2
台座基础体积（见附图）V=0.35×3.5×12.1=14.823m3
台座基础重力G2=2.500×14.823×9.8=363.15KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa
C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa
2、台座地基承载力验算
T梁采用双层存梁，横向布置，每个台座一端共10片T梁，整体对地基的压力最大的时候为全部存满时，所以总的对地基的压力最大值为：
Fmax=G1*10/2+G2=1323*10/2+363.15 =6978.15KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax/A=6978.15/42.35=164.77KN/m2=164.77KPa<[fa0]=200KPa，
所以地基承载力满足要求。
3、台座受力验算
（1）台座基础验算
上层台座混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa
40mT梁存梁台座的接触长度：L=12.1m
台座接触宽度：B=0.5m
T梁对台座的压力大小为：F1=G1*10/2=6615KN
f1=F1/A1=6615/（12.1*0.5）=1093.4KPa=1.1MPa<[fcd]=11.5MPa 所以，存梁台座基础受力满足要求。
花溪区洛平新城集中安置点建设项目一标段 悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算书 一、悬挑脚手架对其下结构梁的受力影响 1、悬挑脚手架的节点做法 悬挑脚手架悬挑钢梁的常规做法是利用型钢（一般是Ⅰ字型钢），一端从建筑物伸出，另一端伸入楼层内，在楼层内梁板上锚固。锚固点一般是在楼层外边梁一处，另一处在钢梁的尾端（见图1）。 （图1） 2、悬挑钢梁对结构梁的受力分析 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定，悬挑钢梁按纯悬挑构件计算，钢丝绳不参与计算，其计算模型见图2： （图2） 从以上模型中可以很容易看出，A点处悬挑钢梁受到向上的支撑力，反之，结构边梁受到悬挑钢梁向下的压力，即一道悬挑钢梁对其支撑梁施加了一个向下的集中荷载。在实际施
工中，一跨边梁上往往会支撑三到四道钢梁，这些钢梁就相当于对结构梁施加了二到四个集中荷载，当这些集中荷载增加到一定程度后，显然会对支撑梁结构安全有一定影响，尤其是在实际施工中会将阳台的悬挑梁和阳台边梁作为悬挑架的支撑构件，其受到的影响较大。下面通过对各型号的标准层阳台梁受力的计算，来验算阳台梁结构是否受影响。 二、4-6、17-19栋阳台梁（11-17交A轴外挑梁）验算 一）悬挑钢梁放置在悬挑阳台边梁的计算、验算 2.1 建筑物建筑构件概况 4-6、17-19栋标准层住宅，阳台尺寸为3.5m×1.5m，阳台悬挑梁尺寸为200mm×400mm,阳台边梁为200mm×400mm，阳台板厚100，混凝土强度为C30，楼板及梁底面、侧面均不粉刷，直接刮腻子刷乳胶漆，楼地面做法为30mm厚干干硬性水泥砂浆上铺10厚地板砖。阳台边梁上带100高C20钢筋混凝土翻沿，翻沿上做900高栏杆。 2.2 脚手架搭设方案 本工程采用型钢悬挑钢管扣件式脚手架，悬挑钢梁选用I16工字钢,脚手架步距为1.8m，纵距为1.5m，横距为0.8m，内立杆距墙面0.3m，每层设拦腰杆，悬挑钢梁挑出长度为1.2m，楼层内锚固长度为1.8m，脚手架搭设高度按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》要求按19.6m（7层10.8步）计算，连墙件为每层三跨布置，竹脚手板满铺两层（首层和操作层），操作层按一层同时施工，安全网采用密目网在外侧全封闭。 2.3 脚手架内外立杆荷载计算（根据悬挑脚手架方案所得） 内外立杆总荷载分别为：P1=6.64KN;P1=6.64KN 2.4 悬挑钢梁的受力计算 将内外立杆荷载P1、P2代入以下悬挑钢梁计算简图： P1=6.64 KN; P2=6.64KN;q=0.246KN/m； 求得A点处支撑梁受到悬挑钢管的向下的集 中荷载为：N=18.45KN
、钢筋混凝土墙下条形基础设计。某办公楼为砖混承重结构，拟采用钢筋混凝土墙下条形基础。外墙厚为370mm ，上部结构传至000.0±处的荷载标准值为 K F = 220kN/m, K M =45kN ·m/m ，荷载基本值为F=250kN/m, M=63kN ．m/m ，基础埋深1. 92m （从室内 地面算起），室外地面比室内地面低。地基持力层承载力修正特征值a f =158kPa 。混凝 土强度等级为C20 ( c f = 9. 6N/mmZ )，钢筋采用HPB235级钢筋 () 2210mm f y N =。试设计该外墙基础。 解： (1)求基础底面宽度 b 基础平均埋深：d=×2一0. 45)/2=1. 7m 基础底面宽度：b ＝m d f F G K 77.1=-γ 初选b= × = 地基承载力验算 .517.12962max +=++=b M b G F P K K K k =＜a f ＝满足要求 (2）地基净反力计算。 a j a j b M b F P b M b F P KP =-=-=KP =+=+=2.375.717.10862.1805.717.10862min 2max (3）底板配筋计算。
初选基础高度h=350mm ，边缘厚取200mm 。采用100mmC10的混凝土垫层，基 础保护层厚度取40mm ，则基础有效高度ho =310mm. 计算截面选在墙边缘，则1a ＝ 该截面处的地基净反力I j p = （ 计 算底板最大弯距 ()()221max max 97.09.1192.180261261 ?+??=+= I a p P M j j =m m ?KN 3.75 计算底板配筋 mm f h M y 1285210 3109.0103.759.06 max ???= 选用14φ＠110㎜()21399mm A s =，根据构造要求纵向钢筋选取8φ＠ 250 ()2 0.201mm A s =。基础剖面如图所示： 用静力平衡条件求柱下条形基础的内力 条件：下图所示条形基础，底板宽，b=其余数据见图
10.主梁截面承载力与应力验算 预应力混凝土梁从预加力开始到是受荷破坏，需经受预加应力、使用荷载作用，裂缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力可靠并予以控制。应对控制截面进行各个阶段的验算。在以下内容中，先进行持久状态承载能力极限状态承载力验算，再分别验算持久状态抗裂验算和应力验算，最后进行短暂状态构件的截面应力验算。对于抗裂验算，《公预规》根据公路简支标准设计的经验，对于全预应力梁在使用阶段短期效应组合作用下，只要截面不出现拉应力就可满足。 10.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破坏，下面验算这两类截面的承载力。 10.1.1正截面承载力验算 （1）确定混凝土受压区高度 根据《公预规》5.2.3条规定，对于带承托翼缘板的T 形截面； 当' ' Pd P cd f f f A f b h ≤成立时，中性轴带翼缘板内，否则在腹板内。 左边=Pd P f A =1260×50.4×0.1=6350.4(kN) 右边=' 'cd f f f b h =22.4×220×15×0.1=7392(kN) ''Pd P cd f f f A f b h ≤成立，即中性轴在翼板内。 设中性轴到截面上缘距离为x ，则： x= 0'126050.4 12.89()0.4(200012.85)74.86()22.4220 pd p b cd f f A cm h cm f b ξ?= =<=?-=? 式中：ξb ——预应力受压区高度界限系数，按《公预规》表5.2.1采用，对于C50混凝土 和钢绞线，ξb =0.40； h 0——梁的有效高，0p h h a =-, 说明该截面破坏时属于塑性破坏状态。 （2）验算正截面承载力： 由《公预规》5.2.5条，正截面承载力按下式计算： '000()2 cd f x M f b x h γ≤- 式中：γ0——桥梁结构的重要性系数，按《公预规》5.1.5条采用，本设计取1.0。 右边=30.1285 22.410 2.20.1289(20.1285)11478.732 kN m ????-- =? 08658.42(d M kN m >?=?跨中） 所以，主梁跨中正截面承载能力满足要求。 （3）验算最小配筋率 由《公预规》9.1.12条，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下列条件： ud cr M 1.0M ≥
金茂紫庭1-5号楼阳台结构承载力验算 计 算 书 深圳市特辰科技有限公司 二○一○年五月二十日
阳台梁承载力验算 该工程阳台面梁、挑梁截面均为200×450，面梁配筋为2φ14、2φ16；挑梁配筋为4φ18、2φ14。根据升降架平面布置和阳台梁的跨度和配筋，可知5号楼中的4号机位处的阳台挑梁为最不利受力梁，其配筋为4φ18、2φ16；2号机位处的面梁为最不利受力面梁，其配筋为2φ14、2φ16。其计算如下： 一、计算依据 1、建筑施工安全技术标准 JGJ59-99 2、钢结构设计规范 GBJ17-88 3、企业标准《建筑升降脚手架》Q/STC001-1999 4、建筑结构荷载设计规范GBJ9-87 5、简明钢筋混凝土房屋结构设计手册 二、升降架荷载分析 由我公司升降架设计计算书可知，升降架在最大布置跨度7.2m，且最大跨度7.2m×架高小于110m2时的计算荷载合计如下： 取动力系数γb＝1.05 冲击系数γc＝1.5 恒载分项系数γa＝1.2 活载分项系数γq＝1.4 1、静载： P静＝1.2×（3825＋4016＋23655）＝37795N 2、活荷载：P活＝1.4×7.2×0.9×3×2000＝54432N 3、工作时：P＝γb×(P静＋P活)＝1.05(37795＋54432)＝96838 N 4、升降时：P升＝37795＋1.4×7.2×0.9×500＝42331 N （升降时，不允许人员停留在升降架上，也不允许架体上堆放杂物、垃圾和各种材料，故活荷载仅取一步架）。 从中可以分析，工作时荷载为96838N，由三个导向座（三点）共同承载，故每个导向座所受荷载约为 96838N／3＝32246N，升降时由一点受力，承受荷载42331 N，故取升降荷载为最不利荷载计算：P升＝42331 N（架体跨度为7.2m 时） 三、阳台面梁验算 根据导座式升降脚手架平面布置图可知，阳台面梁处升降架最大跨度为5.2米，本计算书取跨度为5.4米的升降架荷载来计算。则架体荷载为： P1= P升×5.4/7.2＝42331N×5.4/7.2=31800N 梁截面200×450，三级钢，面筋为2φ14，底筋为2φ16，As＝402mm2，砼强度为C30，为了保守计算，按简之梁和单筋矩形梁来计算，查《简明钢筋混凝土房屋结构设计手册》可得梁能承受的最大弯矩为：
单项选择题： 1、根据《建筑地基基础设计规范》的规定，计算地基承载力设计值时必须用内摩擦角的什么值来查表求承载力系数 B ？ A设计值 B 标准值 C 平均值 2、砌体承重结构的地基允许变形值是由下列哪个值来控制的C ？ A 沉降量 B 沉降差 C 局部倾斜 3、在进行浅基础内力计算时，应采用下述何种基底压力 A ？ A 基底净反力 B 基底总压力 C 基底附加压力 4、当建筑物长度较大时，，或建筑物荷载有较大差异时，设置沉降缝，其原理是C ？A 减少地基沉降的措施 B 一种施工措施 C 减轻不均匀沉降的建筑措施 5、下列何种结构对地基的不均匀沉降最敏感A ？ A 框架结构 B 排架结构 C 筒体结构 6、框架结构的地基允许变形值由下列何种性质的值控制B ？ A 平均沉降 B 沉降差C局部倾斜 7、高耸结构物的地基允许变形值除了要控制绝对沉降量外，还要由下列何种性质控制C ？ A 平均沉降B沉降差C倾斜 8、当基底压力比较大、地基土比较软弱而基础的埋置深度又受限制时，不能采用B ？ A 筏板基础 B 刚性基础C扩展式基础 9、沉降计算时所采用的基底压力与地基承载力计算时所采用的基底压力的主要差别是C ？ A 荷载效应组合不同及荷载性质（设计值或标准值）不同 B 荷载性质不同及基底压力性质不同（总应力或附加应力） C 荷载效应、荷载性质及基底压力性质都不同 10、防止不均匀沉降的措施中，设置圈梁是属于B A 建筑措施 B 结构措施 C 施工措施 11、刚性基础通常是指C A 箱形基础 B 钢筋混凝土基础 C 无筋扩展基础 12、砖石条形基础是属于哪一类基础A ？ A 刚性基础 B 柔性基础 C 轻型基础 13、沉降缝与伸缩缝的区别在于C A 伸缩缝比沉降缝宽 B 伸缩缝不能填实 C 沉降缝必须从基础处断开 14、补偿基础是通过改变下列哪一个值来减小建筑物的沉降的B ？ A 基底的总压力 B 基底的附加压力 C 基底的自重压力 15、对于上部结构为框架结构的箱形基础进行内力分析时，应按下述何种情况来计算C ？ A 局部弯曲 B 整体弯曲 C 同时考虑局部弯曲和整体弯曲 16、全补偿基础地基中不产生附加应力，因此，地基中B . A 不会产生沉降 B 也会产生沉绛 C 会产生很大沉降 17、按照建筑《地基基础设计规范》规定，需作地基承载力验算的建筑物的范围是D 。 A 所有甲级B所有甲级及部分乙级C 所有甲级、乙级及部分丙级D 所有甲级、乙级及丙级 18、浅埋基础设计时，属于正常使用极限状态验算的是B 。 A 持力层承载力 B 地基变形 C 软弱下卧层承载力 D 地基稳定性 19、下列基础中，A 通过过梁将上部荷载传给基础。 A 墙下独立基础 B 柱下条形基础 C 柱下独立基础 D 墙下条形基础 20、受偏心荷载作用的浅埋基础，当B 时，持力层承载力满足要求。
架梁吊车地基承载力验算 1、依据 计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D632007 （以下 简称规范）。 2、工程概况 200T 吊车自重72t 、最大配重65t ; 300T 吊车自重79.68t 、最大 配重98.2t ;吊车支腿下垫钢板为 2.5m X 2.5m X 0.05m 。T 梁最重 85.8t 。 3、承载力计算 两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载 力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。 (4.2.24) 式中:P —基底平均压应力： .V —山本规范第1.68条规定的作用短期效应组合在基底产生的竖向力; A ——基础底面面积d N=1.2X( 72+65)X 10+1.4 x( 85.8 -2)x 10=2244.6KN A=4X 2.5 X 2.5=25 P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/ m =89.784kpa 考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为 f a > 1.2 P =107.7408 kpa ?108 kpa 即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于 4、沉降量计算 P0 = p -帀=89.784 - o = 89.784kpa 厚 5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽 b=2.5m, L/b=1 Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6, a ^ 0.463 , a ^ 0.276 以上《 n 根据l/b 及z/b 可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数a ［人］ 108 kpa ，取 120kpa. 第一层换填土: Z 0=0m , Z 1=0.5m ,乙/b ~ 0.2, a 0 7 a^0.987 第二层杂填土: Z 1=0.5m , Z 2=4.81m , Z 2/b ~ 1.9, a^ 0.987, a^0.463 第三层粉质粘土:
第二章 浅基础设计基本原理 1、根据 《 建筑地基基础设计规范 》 的规定，计算地基承载力设计值时必须用内摩擦角的什么值来查表求承载力系数 B ？ A 设计值 B 标准值 C 平均值 2、砌体承重结构的地基允许变形值是由下列哪个值来控制的 C ？ A 沉降量 B 沉降差 C 局部倾斜 3、 在进行浅基础内力计算时，应采用下述何种基底压力 A ？ A 基底净反力 B 基底总压力 C 基底附加压力 4、 当建筑物长度较大时，，或建筑物荷载有较大差异时，设置沉降缝，其原理是 C ？ A 减少地基沉降的措施 B 一种施工措施 C 减轻不均匀沉降的建筑措施 5、 下列何种结构对地基的不均匀沉降最敏感 A ？ A 框架结构 B 排架结构 C 筒体结构 6、 框架结构的地基允许变形值由下列何种性质的值控制 B ？ A 平均沉降 B 沉降差 C 局部倾斜 7、 高耸结构物的地基允许变形值除了要控制绝对沉降量外，还要由下列何种性质控制 C ？ A 平均沉降 B 沉降差 C 倾斜 8、 当基底压力比较大、地基土比较软弱而基础的埋置深度又受限制时，不能采用 B ？ A 筏板基础 B 刚性基础 C 扩展式基础 9、 沉降计算时所采用的基底压力与地基承载力计算时所采用的基底压力的主要差别是 C ？ A 荷载效应组合不同及荷载性质（设计值或标准值）不同 B 荷载性质不同及基底压力性质不同（总应力或附加应力） C 荷载效应、荷载性质及基底压力性质都不同 10、 防止不均匀沉降的措施中，设置圈梁是属于 B A 建筑措施 B 结构措施 C 施工措施 11、 刚性基础通常是指 C A 箱形基础 B 钢筋混凝土基础 C 无筋扩展基础 12、 砖石条形基础是属于哪一类基础 A ？ A 刚性基础 B 柔性基础 C 轻型基础 13、 沉降缝与伸缩缝的区别在于 C A 伸缩缝比沉降缝宽 B 伸缩缝不能填实 C 沉降缝必须从基础处断开 14、 补偿基础是通过改变下列哪一个值来减小建筑物的沉降的 B ？ A 基底的总压力 B 基底的附加压力 C 基底的自重压力 15、 对于上部结构为框架结构的箱形基础进行内力分析时，应按下述何种情况来计算 C ？ A 局部弯曲 B 整体弯曲 C 同时考虑局部弯曲和整体弯曲 16、 全补偿基础地基中不产生附加应力，因此，地基中 B . A 不会产生沉降 B 也会产生沉绛 C 会产生很大沉降 17、按照建筑《地基基础设计规范》规定，需作地基承载力验算的建筑物的范围是 D 。 A 所有甲级 B 所有甲级及部分乙级 C 所有甲级、乙级及部分丙级 D 所有甲级、乙级及丙级 18、浅埋基础设计时，属于正常使用极限状态验算的是 B 。 A 持力层承载力 B 地基变形 C 软弱下卧层承载力 D 地基稳定性 19、下列基础中， A 通过过梁将上部荷载传给基础。 A 墙下独立基础 B 柱下条形基础 C 柱下独立基础 D 墙下条形基础 20、受偏心荷载作用的浅埋基础，当 B 时，持力层承载力满足要求。 A kmax 1.2a p f ≤ B k a p f ≤和kmax 1.2a p f ≤ C k a p f ≤或kmax 1.2a p f ≤ D k 1.2a p f ≤或kmax a p f ≤ 21、公式 a b d m k c f M b M d M c γγ=++中，承载力系数由 B 确定。 A k c B k ? C k c 和k ? D k c 及b 22、墙下钢筋混凝土条形基础的高度由 C 确定。 A 刚性角 B 扩散角 C 抗剪强度验算 D 抗冲切破坏强度验算 23、持力层下有软弱下卧层，为减小由上部结构传至软弱下卧层表面的竖向应力，应 B 。 A 加大基础埋深，减小基础底面积 B 减小基础埋深，加大基础底面积
3.2地基的评价与计算1－地基承载力的确定 基本要求： 熟悉地基破坏的类型及影响地基承载能力的各种因素的作用；熟悉确定地基承载力的各类方法；掌握地基承载力深宽修正与软弱下卧层强度验算的方法。 3.2.1地基承载力的确定方法 地基承载力的确定方法主要有现场载荷试验方法、理论公式计算方法、其他原位测试方法以及采用经验值的确定方法等。 各种地基承载力确定方法的选用: 地基的承载力应结合具体的工程条件选用合适的方法来确定。通常应结合当地经验按下列规定综合考虑： 1．对建筑地基应采用载荷试验、理论公式计算及其他原位试验等方法综合确定； 2．对公路桥涵地基，可按规范承载力表方法或其他原位试验方法确定； 注意：当由查规范承载力表的方法确定的数值与当地经验有明显差异时，仍应由载荷试验、理论公式计算等综合确定。 理论计算公式 1．《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）──临界荷载公式
对轴心荷载作用或荷载作用偏心距b e 033.0≤（b 为基础的宽度）的基础，根据土的抗剪强度指标确定地基承载力的公式如下： a b d m c k f M b M d M c γγ=++ 式中 f a ──由土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值； M b 、M d 、M c ──承载力系数，根据基底下一倍短边宽深度内土的内摩 擦角标准值k ?按《建筑地基基础设计规范》（GB50007 －2002）表5.2.5确定； γ──持力层土的重度； m γ──基底以上土层的加权平均重度； b ──基础底面宽度（m ），当基础宽度大于6m 时按6m 考虑，对于砂土，小于3m 时按3m 计算； d ──基础埋置的深度（m ），一般自室外地面标高算起,特 殊情况将在下面讨论。 c k ──基底下一倍短边基宽深度范围内土的粘聚力标准值。 使用本公式计算地基承载力的要点： （1） 公式计算出的地基承载力已考虑了基础的深度与宽度效应， 在用于地基承载力验算时无需再作深、宽修正。 （2） 采用本理论公式确定地基承载力值时，在验算地基承载力的 同时必须进行地基的变形验算。 （3） 本公式中使用的抗剪强度指标c k 和k ?，一般应采用不固结不 排水三轴压缩试验的结果。当考虑实际工程中有可能使地基产 生一定的固结度时，也可以采用固结不排水试验指标。
一、单项选择 1、根据《建筑地基基础设计规范》的规定，计算地基承载力设计值时必须用内摩擦角的什么值来查表求承载力系数 B ？ A设计值 B 标准值 C 平均值 2、砌体承重结构的地基允许变形值是由下列哪个值来控制的 C ？ A 沉降量 B 沉降差 C 局部倾斜 3、在进行浅基础内力计算时，应采用下述何种基底压力 A ？ A 基底净反力 B 基底总压力 C 基底附加压力 4、当建筑物长度较大时，，或建筑物荷载有较大差异时，设置沉降缝，其原理是 C ？ A 减少地基沉降的措施 B 一种施工措施 C 减轻不均匀沉降的建筑措施 5、下列何种结构对地基的不均匀沉降最敏感 A ？ A 框架结构 B 排架结构 C 筒体结构 6、当基底压力比较大、地基土比较软弱而基础的埋置深度又受限制时，不能采用 B ？ A 筏板基础 B 刚性基础C扩展式基础 7、沉降计算时所采用的基底压力与地基承载力计算时所采用的基底压力的主要差别是 C ？ A 荷载效应组合不同及荷载性质（设计值或标准值）不同 B 荷载性质不同及基底压力性质不同（总应力或附加应力） C 荷载效应、荷载性质及基底压力性质都不同 8、防止不均匀沉降的措施中，设置圈梁是属于 B A 建筑措施 B 结构措施 C 施工措施 9、刚性基础通常是指 B A 箱形基础 B 钢筋混凝土基础 C 无筋扩展基础 10、砖石条形基础是属于哪一类基础 A ？ A 刚性基础 B 柔性基础 C 轻型基础 11、沉降缝与伸缩缝的区别在于 C A 伸缩缝比沉降缝宽 B 伸缩缝不能填实 C 沉降缝必须从基础处断开 12、补偿基础是通过改变下列哪一个值来减小建筑物的沉降的 B ？ A 基底的总压力 B 基底的附加压力 C 基底的自重压力 13、对于上部结构为框架结构的箱形基础进行内力分析时，应按下述何种情况来计算 C ？ A 局部弯曲 B 整体弯曲 C 同时考虑局部弯曲和整体弯曲 14、全补偿基础地基中不产生附加应力，因此，地基中 B .
连续箱梁承载力验算 一、计算依据 1、箱梁混凝土浇注方法：分为两次浇注，第一次浇注至底板以上30cm处，第二次浇注腹板、顶板、翼板。 2、模板支架使用材料 （1）2cm胶合板 （2）方木断面8×8cm，跨长90cm （3）可调整高度的顶托 （4）φ50mm钢管，壁厚3mm，间距90×90cm （5）门式架 3、荷载取值 （1）钢筋混凝土自重18.9kN/m2； （2）胶合板自重0.08kN/m2； （3）活荷载取值：计算模板及上方木时取2.5kN/m2；计算下方木时取 1.5kN/m2；计算支架立杆时取 1.5kN/m2；混凝土振捣力1.0kN/m2；混凝土冲击荷载4.0kN/m2；荷载系数，静载系数取γG=1.2，活荷载系数取γQ=1.4。 二、受力计算 1、上方木及支架强度和刚度复核 胶合板方木计算，方木间距0.3m，跨度0.9m，截面8×8cm。 （1）方木受活荷载：Q=(2.5+1+4)×0.3=2.25kN/m （2）方木受静荷载：G=(18.9+0.08)×0.3=5.694kN/m （3）方木设计荷载：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×
2.25=10kN/m （4）方木受线荷截后产生最大内力： M=1/10ql2=(1/10)×0.9×0.9=0.81kN·m （5）方木抗变截面模量及应力： W=1-6bh2=(1/6)×8×8×8=85.3cm3 σ=M/W=810000N·m/85300mm3=9.5N/ mm2 σ<[σ]=12 N/ mm2，符合要求。 （6）方木挠度计算 I=bh3/12=0.9×0.93/12=3.41×10-6 F=(1/128)×(q·l4)/E·I=(1/128)×(10×0.94)/9×106×3.41×10-6=1.67cm f/L=1.67/900=1/539<[f/L]=1/150，符合要求。 2、下层方木计算 下层方木距离90cm一排，每根长90cm （1）受静荷载：5.694 kN/m （2）受活荷载：Q=(1.5+1+4)×0.3=1.95 kN/m （3）下方木上设计值：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×1.95=10.18 kN/m （4）下方木各支点最大反力为第二支点 M max=N2=(0.606+0.526)ql=1.132×10.18×0.9=10.37kN （5）由上方木传下来的集中力N2作用在下方木上，产生内部力分别为： 在跨中：M max=k1·N2·l=0.244×10.37×0.9=2.28 kN·m<[M]=9.49
TC5610塔式起重机地基承载力验算 (18#楼2-D~2-E轴交3-16轴处) 某某工程18#楼塔吊拟采用长沙中联重工科技发展股份有限公司生产的TC5610塔式起重机，塔吊采用附着式安装，起升高度约100米（本塔吊附着式最大起升高度为220米）。使用期限约为十九个月，本工程受场地限制，塔吊基础设置在地下室底板2-D~2-E轴交3-16轴处（具体详见附图），以下计算均采用标准值（地基采用特征值）。 由于本工程地下室基础为桩承载，而塔吊基础持力层为残积砂质粘性土层，为防止不均匀沉降引起地下室底板裂缝，在塔吊基础周边与地下室交接处均设后浇带，浇筑时间同地下室底板后浇带做法如下图： 一、地基承载力验算依据： 1、根据地质报告基础持力层土层为残积砂质粘性土，地基承载力特征值取值为230KPa。 2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5.0 m×5.0 m×1.00 m固定支腿钢筋混凝土基础。
3、根据厂家提供使用说明书(第1.1-5页)，塔吊附着式安装的参数如下： 载荷 工况 基础载荷 Fv （KN ） Fh （KN ） M(KN.m) 工作状况 511.2 18.3 1335 非工作状况 464.1 73.9 1552 Fv ：基础所受垂直力； Fh ：基础所受水平力； M ：基础所受倾覆力矩； e ：偏心距，单位m 。 4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e 取不超过b/3。 二、地基承载力验算： （一）、工作状态下： 1、基础所受垂直力Fv 为：511.2 KN 2、基础自重：G ＝5.0×5.0×1.00×25=625.0 KN 3、塔吊总重：F ＝Fv ＋G = 511.2 + 625.0 ＝ 1136.2 KN 4、力矩M /＝M+Fh ×1.00＝1335.0＋18.3×1.00＝1353.3 KN.m a 、当轴心荷载作用时： P=F/A= 1136.2/（5.0×5.0）=45.45 kPa ＜f=230kPa , ——满足要求 Fh Fv M Pmin Pmax e F
计算书 惠环站钢结构工程安全专项施工方案 轨道梁承载力检算 二〇一四年七月
目录 一、概述······························ - 1 - 1.1工程概况·························- 1 - 1.2 轨道梁总体布置······················- 1 - 1.3轨道梁结构形式······················- 1 - 1.4钢架梁吊装方案······················- 1 - 二、复核计算···························· - 2 - 2.1复核计算的内容······················- 2 - 2.2 计算荷载及组合······················- 2 - 2.2.1 永久荷载······················- 2 - 2.2.2可变荷载·······················- 3 - 2.2.3荷载组合·······················- 3 - 2.3主要材料及力学特性····················- 3 - 2.3.1混凝土························- 3 - 2.3.2钢材·························- 3 - 2.3.3计算结果中的符号与单位规定··············- 3 - 2.4 20m连续梁预应力钢筋混凝土箱梁整体受力分析········- 4 - 2.4.1计算模型·······················- 4 - 2.4.2 预应力钢束应力验算·················- 4 - 2.4.3轨道梁压应力验算···················- 4 - 2.4.4轨道梁抗裂验算····················- 5 - 2.4.5轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 6 - 2.4.6轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 17 - 2.4.7轨道梁抗扭承载力验算·················- 28 - 2.4.8轨道梁刚度验算····················- 34 - 2.5 15m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析···········- 34 - 2.5.1计算模型·······················- 34 - 2.5.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 35 - 2.5.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 38 -
1、某建筑物基础底面尺寸为3m×4m ，基础理深d =1.5m ，拟建场地地下水位距地表1.0m ，地基土分布：第一层为填土，层厚为1米，γ＝18.0kN/m 3；第二层为粉质粘土，层厚为5米，γ＝19.0kN/m 3，φk ＝22o，C k =16kPa ；第三层为淤泥质粘土，层厚为6米，γ＝17.0kN/m 3，φk ＝11o，C k =10kPa ；。按《地基基础设计规范》（GB50007－2002）的理论公式计算基础持力层地基承载力特征值f a ，其值最接近下列哪一个数值？ B (A) 184kPa ； (B) 191kPa ；(C) 199 kPa ；(D) 223kPa 。 2. 某建筑物的箱形基础宽9m ，长20m ，埋深d =5m ，地下水位距地表2.0m ，地基土分布：第一层为填土，层厚为1.5米，γ＝18.0kN/m 3；第二层为粘土，层厚为10米，水位以上γ＝18.5kN/m 3、水位以下γ＝19.5kN/m 3，L I =0.73，e =0.83由载荷试验确定的粘土持力层承载力特征值f ak =190kPa 。该粘土持力层深宽修正后的承载力特征值f a 最接近下列哪个数值？D (A) 259kPa ；(B) 276kPa ； (C) 285kPa ； (D) 292kPa 。 计算题 某建筑物的箱形基础宽8.5m ，长20m ，埋深4m ，土层情况见下表所示，由荷载试验确定的粘土持力层承载力特征值fak=189kPa ，已知地下水位线位于地表下2m 处。求该粘土持力层深宽修正后的承载力特征值fa 因箱基宽度b=8.5m>6.0m ，故按6m 考虑；箱基埋深d=4m 。 由于持力层为粘性土，根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）表5.2.4，确定修正系数ηb ，ηd 的指标为孔隙比e 和液性指数IL ，它们可以根据土层条件分别求得： 83.00.12.198.9)32.01(72.21)1(0=-?+?=-+=γγωw s d e 73.03.175.373.170.32=--=--=p L p L I ωωωω 由于I L =0.73<0.85，e=0.83<0.85，从规范表5.2.4查得ηb =0.3，ηd =1.6 因基础埋在地下水位以下，故持力层的γ取有效容重为：
目录 1 基本条件的确定 (2) 2 确定基础埋深 (2) 2.1设计冻深 2.2选择基础埋深 3 确定基础类型及材料 (2) 4 确定基础底面尺寸 (2) 4.1确定B柱基底尺寸 4.2确定C柱基底尺寸 5 软弱下卧层验算 (3) 5.1 B柱软弱下卧层验算 5.1 C柱软弱下卧层验算 6 计算柱基础沉降 (4) 6.1计算B柱基础沉降 6.2计算C柱基础沉降 7 按允许沉降量调整基底尺寸 (7) 8 基础高度验算 (7) 8.1 B柱基础高度验算 8.2 C柱基础高度验算 9 配筋计算 (12) 9.1 B柱配筋计算 9.2 C柱配筋计算
设计计算书 1 基本条件确定 人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。 2 确定基础埋深 2.1设计冻深 ???Z =Z zw zs o d ψψze ψ=2.01.000.950.90???1.71=m 2.2选择基础埋深 根据设计任务书中给出的数据，人工填土d 1.5m =，因持力层应选在亚粘土层处，故取0m .2d = 3 确定基础类型及材料 基础类型为：柱下独立基础 基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。 4 确定基础底面尺寸 根据亚粘土e=0.95，l I 0.65=，查表得0, 1.0b d ηη==。因d=2.0m 。 基础底面以上土的加权平均重度： 1[18.0 1.519.0(2.0 1.5)]/2.018.25o γ=?+?-=3/m KN 地基承载力特征值a f （先不考虑对基础宽度进行修正）： 11(0.5)150 1.018.25(2.00.5)177.38a a d m f f d ηγ=+?-=+??-=a KP 4.1 确定B 柱基底尺寸 202400 17.47.177.3820 2.0 K a G F A m f d γ≥ ==--?由于偏心力矩不大，基础底面面积按 20％增大，即A=1.20A =20.962m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸： 25.4 3.921.06m 3.9A l b b m =?=?==，虽然≤m 3,但b η=0不需要对a f 进行修正。 4.1.1持力层承载力验算 基础和回填土重：20 2.021.06842.4G G dA KN γ==??=
基础工程计算题
1.某钢筋混凝土条形基础和地基土情况如题图一所示，已知条形基础宽度 b =1.65m 。求该条形基础能承担的竖向荷载F k 最大是多少？（基底下地基压力 扩散角为22。） 解： 1）持力层承载力验算 3/3.175 .015.018117/5.495.165.120m kN m kN bd G m G k =+?+?==??==γγ kPa d b f f m d b ak a 68.127)5.05.1(3.176.1100)5.0()3(=-??+=-+-+=γηγη m kN G b f F f b G F p k a k a k k k /2.1615.4965.168.127=-?=-?≤≤+=得由 取F k =161.2kN/m 2）下卧层承载力验算 kPa p cz 4525.95.018117=?+?+?= kPa b G F p k k k 7.12765.15 .492.161=+=+= kPa p c 265.018117=?+?= kPa z b p p b p c k z 38.5122tan 2265.1) 267.127(65.1 tan 2)(=??+-?=+-=οθ
31/86.125 .2125.95.018117m kN m =+?+?+?=γ kPa d f f m d ak az 58.98)5.05.3(86.120.160)5.0(1=-??+=-+=γη kPa f kPa p p az z cz 58.9838.9638.5145=<=+=+ 即下卧层承载力满足要求。 故条形基础能承担的竖向荷载最大值为F k =161.2kN/m 2.某建筑物其中一柱下桩基承台顶面荷载（标高－0.30m ）F k =2000kN ， M k =300kNm ，地基表层为杂填土，厚1.8m ；第二层为软粘土，厚7.5m ，q sa =14kPa ； 第三层为粉质粘土，厚度较大，q sa =30kPa ，q p =800kPa 。若选取承台埋深d=1.8m ， 承台厚1.5m ，承台底面积取2.4m ×3.0m 。选用截面为300mm ×300mm 的钢筋 混凝土预制桩，试确定桩长及桩数，并进行桩位布置和群桩中单桩受力验算。 解：根据地质资料，将第三层作为桩持力层，进入6d=6×0.3=1.8m L=7.5+1.8=9.3m ∑=+=n i i sia p p pa a l q u A q R 1 =800×0.32+4×0.3×(14×7.5+30×1.8)=263kN kN Ad G G k 2598.10.34.220=???==γ 根6.8263 2592000=+=+>a k k R G F n 取9根 m d s 2.1~9.0)4~3(== ???>=<±=??±=±==<=+= ∑02096.3152.1293422512.162.130025126325122max min max kN kN Ra kN x x M Q Q kN R kN n G F Q i k k k k a k k k 满足要求 .
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik
龙门吊轨道承载力验算书 2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算 1.1 龙门吊基础验算 图7.1预制场龙门吊立面图（单位mm） 1.1.1 受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。 1、龙门吊自重：m=45t G1=45×103kg×10N/kg＝450 KN 2、30m边梁重量：m=40.2m3×2.6t/m3+7.6t=112.1t G2=112.1×103kg×10N/kg＝1121 KN 集中荷载P=G2/2=1121/2=560.5KN 均布荷载q=G1/L=450/31=14.52KN/m 当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
图1.1.1龙门吊受力简图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
图7.1.1-2龙门吊侧面受力简图 受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得 N1=N+N （1-5） 由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为 N=361.14KN 1.1.2力学建模 根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系： 23 0(1)10cr P b E s ωυ-=-? (1-6) 其中： E0-----------地基土的变形模量，MPa ； ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值； Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ； s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ； b-------------承压板宽度或直径，mm ； 不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数32623101010cr cr P b P b k s s --???==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。 另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm （纵梁向20cm 一个土弹簧），查表得粉质粘土νn =0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形模量E 0=16 MPa 。带入公式(1-6)求解得： K=4.144×106