铝合金小论文
一、铝的合金化原理
1．铝合金的合金化特点
Al合金的强化是以Al与合金元素间形成的金属间化合物在α固溶体中的溶解度变化为基础的。因此，Al虽能同许多金属形成合金，但有高的溶解度和能起显著强化作用的元素，却只有Zn、Mg、Cu、Si 四种（表1-6），Ag、Ge、Li 的极限溶解度虽很大，但由于它们是稀贵金属，作Al合金的主要合金元素而大量加入是有困难的。这四种主要合金元素与Al 组成的二元（CuAl2、Mg2Si、MgZn2）和三元化合物（Al2CuMg、Al2Mg3Zn3），在Al 中的溶解度能随温度的降低而强烈地减小，故可通过热处理的办法来提高强度。能形成这种化合物或强化相的合金有Al-Cu、Al-Cu-Mg、Al-Mg-Si、Al-Zn-Mg 和Al-Zn-Mg-Cu 系，可称之为“热处理
强化型Al合金”。还有些合金如Al-Mg、Al-Si 和Al-Mn 等，加入的合金元素虽然也有明显的溶解度变化，但热处理强化效果不大，只能以退火或冷作硬化状态应用，放称之为“非热处理强化型”或“热处理不强化型”Al 合金。
值得说明的是，有些合金元素如Cr、Mn、Zr 等在Al 中的溶解度虽然很小（表1-6），但对合金强度和抗蚀性的改善作用却很明显。因为这些过渡元素能明显地抑制再结晶和细化晶粒，有再结晶抑制剂或晶粒细化剂之称。还有些元素，它们的极限溶解度虽很低，但加入极微量（0.005~0.15％）也能显著改变从合金的形核和沉淀过程，因而能显著地提高时效硬化效应。这类元素的作用主要表现在：（1）优先与空位发生交互作用，改变GP 区的形核速度；
（2）提高GP 区的溶解极限温度（TC），改变或提高沉淀相稳定存在的温度范围；（3）降低沉淀相与基体间的界面能，改善沉淀相的形核过程；
（4）可能促进某些沉淀相的形成过程。
Al-Cu 合金加入微量的Cd、Sn、In 就有（1）和（3）项的作用；Al-Zn-Mg 和Al–Cu-Mg合金中加入微量Ag，即可起（2）和（4）项的作用。这类元素对Al 合金组织和性能的影响，将介绍具体合金时再讨论。在气体夹杂（N、O、H）中只
有H 在液态或固态Al 中有较大的溶解度，可能引起氢脆或加重应力腐蚀开裂（SCC）过程。
2．铝合金的时效与组织结构变化
（1）铝合金的时效硬化现象
Al -Cu 系的Al 端状态图如图1-29 所示，
Cu 在室温的溶解度只有0.5％，但在共晶温度
的溶解度为5.65％。Cu 含量位于0.1~5.65％
间的Al-Cu 合金于500℃的α相区进行固溶处
理和淬火，则会得到均匀的过饱和α固溶体。
这种热力学不稳定的固溶体在某一温度加热，
则会发生分解和析出Cu
Al2（θ相），而引起强度
的明显升高。这种现象就
叫做时效硬化现象。这种
现象如发生在室温则称
之为自然时效，如发生在
较高温度（＞120℃）则
称之为人工时效。
Al-4Cu 合金退火状
态的强度很低，σb 只有
200 MPa，则淬火状态的
强度也不高，σb 约有
250MPa，但自然时效7 天
后，σb 可提高到400MPa。
Al 合金的时效硬化能力与α固溶体的浓度和时效温度有关。在理论上，α固溶体的浓度愈高，时效效果也愈高，以接近极限溶解度的合金，强化效果最大。反之，愈低。时效温度的影响如图1-30 所示，硬铝在20℃时效4 天即达最大强度，提高对效温度虽能显著提高硬化速度和缩短时效时间，但峰值强度却显著降低。降低温度能减慢时效速度，在-50℃则几乎失去了时效硬化能力。仔细分析时效硬化曲线可以发现，在时效初期强度升高很慢或不升高，这段时间叫“孕育期”。在孕育时间内合金的
塑性很高，可以进行铆接、
弯曲成型或矫直操作，是
对生产加工极为有利的现
象。
铝合金时效硬化效应
是可逆的，自然时效的合
金迅速加热到230～250℃
短时间保温（几十秒到几
分钟），冷到室温后即变软，又回复到新淬火状态。这种可逆效应叫做“回归效应”。回归后的合金还能再时效（图1-31），可以重复多次。但应指出，回归操作每重复一次，都会发生一部分不可逆的分解，使再时效的能力减弱。回归效应在实际生产小很有实用价值，自然时效后的铆钉塑性降低，铆接困难，即可在回归处理后再铆接。
（2）铝合金在时效过程中的结构变化
时效硬化现象是德国科学家A．Wilm 在1906
年发现的，但直到1919 年才弄清楚是由α过
饱和固溶体分解引起的，在1935 年发现在θ
相（CuAl2）析出之前还有过渡相θ′，最后到
1938 年Guinier 和Preston 才发现了GP 区。
至此才完全弄清楚过饱和固溶体α′的分解程
序：α′→GP 区→过渡相→平衡相
Al-Cu 合金的详细分解程序α′→GP区→
θ′′→θ′→θ（CuAl2）
现以Al-Cu 合金为例，详细介
绍各时效阶段沉淀相的结构变化。
①过饱和固溶体的缺陷结构
淬火的α固溶体有大量结构缺陷
存在，对溶质原子是过饱和的，对
空位、二次缺陷和位错也是过饱和
的。淬火的高纯Al 就是空位溶解于
A1 中的过饱和固镕体，但因淬火冻
结下来的过剩空位瞬间即浓缩成大
型空位集团或空洞，再通过
Kuhlmann-Wilsdorf 方式（即空洞
上下壁崩塌机构）即直接形成菱形位错环（图1-32）。
过饱和固溶体的缺陷结构与合金的成分或浓度有关。Al-Cu 合金中的Cu 含量小于或等于0.9%时，同纯Al 一样，只能形成二次缺陷——位错坏，当含量大于0.9%时，则主要形成螺型位错（图1-33）。此时，螺型位错的柏氏矢量（b = 1/2a 〈110〉）与其轴线平行，说明这种位错可能是由于吸收到螺型位错上的空位通过攀移而形成的。
空位、位错环和位错等结构缺陷，对GP 区和沉淀相的形核和长大过程起重要作用，是研究Al 合金组织和性能时不可忽视的重要因素。
②GP 区的结构 GP 区是圆片状
的Cu 原子富集区，也曾叫过GP(Ⅰ)
区，是Guinier和Preston 研究
Al-4Cu 合金单晶体在（100）面上的
长带状二维衍射效应时指明的。GP
区无独立的晶格结构，溶质原子连续
地分布在Al 的晶格结点上。GP 区尺
寸因时效温度而不同，室温时效，GP
区的直径d＜5.0nm，厚约几个原子，
在130℃时效，d 可增大到9.0nm，厚
达0.4~0.6nm（图1-34），密度
1017~1018/cm3。
GP 区的形状与其它沉淀相一样，由溶质原子与Al原子半径差ΔR或错配度的大小来决定，既可以是片状（图1-34）、球状（图1-35），也可以是针状（Al-Mg-Si 合金），此时符合“表面积同体积比为最小”的原则；当ΔR＜3％时形成球状（Al-Ag 合金），此时符合“表面积同体积比为最小”的原则；当ΔR＞5%时则形成圆片状，此时符合“最大应变方向同最小弹性模量方向一致”的原则；针状GP 区或沉淀相是由沉淀相的原子密排方向同基体的一定取向（如[100]或110 ）相匹配的关系决定的。例如，Ag 的原子半径与Al 相同，球形GP 区的表面积最小，引起的晶格畸变也最小。反之，Cu 的原子半径比Al 小11.8%，只有沿{100}面扩展长大，在100 取向引起的弹性应变才最小，因为Al 及其它面心或体心立方金属沿100 方向的弹性模量最小。因此，许多立方晶系金属的沉淀相，均呈圆片状沿{100}面沉淀。GP 区与母相间没有相界面，界面能极小，形成功也小，故在空位帮助下在很低的温度中即能迅速形成。但GP 区是热力学不稳定的沉淀相，如
250~270℃的高温中短时间加热，即会迅速向α固溶体中回溶而消失，冷却后又变成过饱和固溶体而回复了再时效的能力，这就是回归效应产生的原因。
③θ′′相或GP（Ⅱ）区的结构 Al-4Cu 合金时效温度提高到150~175℃还能形成另一种GP 区，为了与GP(Ⅰ)区相区别，曾命名为GP（Ⅱ）区，后改称为θ′′相。θ′′相是Cu 原子在GP 区中有序化后形成的，是有独立晶格结构的中间沉淀相（Cu2Al5），以(100)Al 而与母相完全共格。Al-4Cu 合金在150℃时效24h，θ′′的直径可达10.0～40.0nm，厚约1.0~4.0nm，图1-36 是160℃16h 时效
后的
θ′′
相。
θ′′相是正方晶格，
a=0.404nm，c=0.78nm，a、b 二轴与Al 的晶格常数相同，与(100)Al面完全共格，只有c 轴的晶格周期比Al 的2 倍略小些。因此，随θ′′相的长大，沿c轴方
向产生较大的共格应变场，在片状
沉淀相的两侧引起较大的应变衍
射衬度，使电子显微图象变成凸透
镜状，失去了片状特点。这种强大
的共格应变场，是Al-Cu 合金人工
时效后强度显著升高的原因。
④θ′相的结构θ′与
θ′′相一样，也是过渡相，化学
组成与CuAl2相当，是正方晶格，
a=0.571nm，c=0.580nm，以（100）
面与母相部分共格，取向关系为
[ 100]θ′// [110]Al，(001 )θ′// (001)Al。也有人认为：a=0.404nm，
c=0.580nm。在200℃时效，片状θ′相的直径可达100.0nm，厚约为10.0~30.0nm。图1-38 是Al-4Cu 合金在300℃退火后的电子显微镜照片，在两个取向不同的晶粒中生成规则分布的片状θ′相。θ′相是高温时效产物，它的出现说明合金的强度已经降低，故又称“过时效”产物。一些观察结果表明，θ′′相可以GP 区为核心，也可以独立形核，但θ′相可以由θ′′相同位转变，也可以在螺形位错的刃型部分、位错环和滑移带上沉淀。
⑤平衡相θ的结构θ相是退火产物(CuAl2)，具有正方晶格，a=0.6054nm，c=0.4874nm，与Al 的晶格结构相差更大，与母相无共格关系，也无固定的取向关系。这种相可以在200℃以上长时间加热后生成，但在300~350℃退火是Al-Cu 合金的主要沉淀相。图1-38 是Al-4Cu 合金在300℃退火24h 的显微组织，是由片状θ′和颗粒状的θ相组成。值得说明的是，过饱和固溶体的分解虽然可以分成几个阶段，但并不是彼此截然分开的。因时效温度和时间不同，几个分解阶段可以交错进行，只能说在一定温度和时间内以其一阶段或结构为主。例如Al-4Cu 合金在130℃以下时效以形成GP区为主，在150~175℃间时效以θ′′为主，在225~250℃间以θ′为主，高于300℃以θ相为主。但在同一温度时效不同时间也可以得到不同组织。例如Al-4Cu 合金在130℃时效时间不超过5 天，以生成GP 区为主，时效10天以生成θ′′为主，还能生成一部分θ′相，但时效时间超过100 天，则完全由θ′相组
成。
（3）时效硬化的位错理
论
现代时效硬化的位错理
论必须能说明：（1）在晶面上
沉淀的第二相质点是如何阻
碍位错运动和提高滑移变形
阻力或强度的；（2）性质和尺
寸不同的沉淀相质点与位错
的交互作用有何不同，对合金
的组织状态和性能是怎样起作用的。下边将作简单介绍。
①时效硬化机理位错运动的主要障碍或阻力来自沉淀相周围的应变场和沉淀相本身的强度。当沉淀相的尺寸小，强度低，能随基体一起变形时，位错是按表1-7 的切割模型克服应力场而切过沉淀相质点的；如果沉淀相的尺寸大，强度高，不能被位错切割，则按Orowan 的形环模型绕过质点继续前进（表1-7），此时每绕过一个位错，就在质点周围留下一个位错环。如表1-7 所示，这里所说的能被位错切割的质点是指间距λp<10-5 cm的共格沉淀相GP区和θ′′相，不能被切割的质点是λp>10?5 cm的部分共格和非共格的沉淀相。
切割模型的强化效应来源于两个方面，一是位错由质点内部通过时要切割更多的溶质-溶剂原子键（即A-B 键），二是形成新的层错区（B-B 镀或A-A 键）。而强化效应的高低则由新形成的沉淀相与母相间的界面能大小，即层错能的高低来决定。
Orowan 模型假定位错由两质点间穿过时所需要的应力只由质点间距（L）来决定，并假设：（1）位错由两质点间通过所需应力与位错线在两质点间弯曲成半圆（表1-7，Orowan 模型）所需要的应力相等，（2）位错弯曲成半圆所需应力与曲率半径成反比，最大应力与最小曲率半径相对应，而最小曲率半径又等于质点间距L 的一半。因此，位错开始运动的临界切应力τc为：
τc=2aGb/L
式中的a 是常数，G 是切变模量，b 是柏氏矢量。这是个与质点尺寸无关的表达式，合金的屈服强度随L 的增大而降低，与过时效阶段相当。从应变硬化观点出发，位错运动的最大阻力（即最大强化效应）只当L 值与运动位错线的临界曲率半径相等时才能达到（图1-39）。这即所谓达到了“临界弥散度”，即沉淀相质点间距L 约等
于50 个原
子间距或
10.0nm 时，
强化效应最
大。根据电
镜观察，与
这一时效阶
段相当的沉
淀相是共格
的GP 区，能
被位错切
割。但应说
明，GP 区本身对位错运动的阻力并不大，但因它们的体积分数高，故能强烈提高屈服强度。
临界弥散度的存在是由于沉淀相质点周围的应力场或内应力iσ大小不同，位错线在应力场间的分布状态（曲率半径r ）也不同（1-39）所造成的。根据位错理论，位错开始运动的临界切应力τc与位错两端固定点间的距离L成反比：τc =Gb/L
L—质点间距；r —位错线在质点周围的内应力场iσ作用下的曲率半径
因为L=2r，如用iσ代替τc，则上式可改写为：r=Gb/2σi
上式说明，在一定的内应力σi 影响下，位错线有一定的最小曲率半径r（图
1-39），也就是说，由于L（弥散度）和r 的相对大小不同，为了克服σi而使位错开始运动的τc是不同的。如图1-39（a）所示，当沉淀相质点的弥散度极高（如GP(Ⅰ)区）， L＜r时，因质点引起的应力场（σi）极小，位错在小的外力作用下即能开始运动。当L 达其一临界值（如共格
的θ′相），质点周围的σi明显升高，位错线
发生强烈的弯曲（r ≈ L），必领受更高的外力
才能开始运动（图1-39(b)）。如果过时效，L
进一步增大（ Lr），位错受较小的外力即能运
动（图1-39(c)）。总而言之，Al 合金的屈服强
度随着时效温度的升高或时间的延长，强化机
理由切割模型向形环模型转变时，先升高而后
降低（图1-40）。当形成共格应变场最大的
θ′′相时，屈服强度达最高值。出现θ′或
θ相时，由于过时效反而降低。
②时效对铝合金组织性能的影响铝合金的机械性能和应力腐蚀敏感性（SCC）与沉淀相同位错间的交互作用特点有关。以GP 区为主要强化相的合金，GP 区一旦被切割，质点的阻力截面即减小，位错能顺利地沿同一滑移面通过，易使变形局限于少数沿滑移内，形成严重变形的滑移带，在晶界附近引起应力集中和裂纹，对疲劳和SCC均不利。
另外，GP 区同位错发
生切割作用，虽能得到
较高的屈服强度（σ
y），但加工硬化率（d
σ dε）却较低，σ y
随温度的变化也较强
烈（表1-7）。与此相反，
沉淀相尺寸大，间距
宽，位错以形环方式通
过质点时，随着变形度
的增加，质点周围的位
错环增多，质点间距L
缩小，位错通过的阻力逐渐增大（图1-39(c)），合金的屈服应力虽较低，但加工硬化率（dσ dε）却较高，σ y与温度间的相关性也较小（表1-7）。图1-41是Al-Zn-Mg 合金塑性变形特点与热处理状态间的关系。当沉淀相为GP 区时，拉伸变形后出现明显的滑移带（图1-41(b)），抗应力腐线性能极低。空冷的组织，由于出现了不易被位错切割的沉淀相，位错分布均匀（图1-41(b)），故抗应力腐蚀性能也明显提高。
二、强韧化机制
1．形变强化
纯铝及不可热处理强化的铝合金，如Al-Mg、Al-Si和Al-Mn等合金，通常只能以退火或冷作硬化状态使用。冷作硬化可使简单形状的工件强度提高，塑性下降。经冷作硬化的铝合金，需进行再结晶退火，以达到消除加工硬化和获得细小晶粒的目的。
大多数铝合金变形度为50%~70%时，开始再结晶温度约为280~300℃。再结晶退火温度约为300~500℃，保温时间为0.5~3h。退火温度亦采用低于再结晶温度，得到多边化组织或部分再结晶组织，以获得介于冷变形和再结晶之间的性能。这种不完全退火方法通常用于不可热处理强化的铝合金。
2、固溶强化和细晶强化
纯铝中加入合金元素，形成铝基固溶体，起固溶强化作用，可使其强度提高。Al-Cu、Al-Mg、Al-Si、Al-Zn、Al-Mn等二元合金一般都能形成有限固溶体，并且均有较大的溶解度，因此具有较大的固溶强化效果。
对于不可热处理强化或强化效果不大的铸造铝合金和变形铝合金，可以通过加入微量合金元素细化晶粒，提高铝合金的力学性能。例如二元铝硅合金以及所有高硅合金淬火及时效后强化效果很弱，若在浇注前往液态合金中加入微量的钠或钠盐等进行变质处理，那么合金组织将显著细化，从而显著提高合金的强度和塑性。
3、沉淀强化
（1）可变形微粒的强化作用——切割机制
适用于第二相粒子较软并与基体共格的情形。
主要有以下几方面的作用：
A 位错切过粒子后产生新的界面，提高了界面能。
B 若共格的粒子是一种有序结构，位错切过之后，沿滑移面产生反相畴，使位错切过粒子时需要附加应力。
C 由于粒子的点阵常数与基体不一样，粒子周围产生共格畸变，存在弹性应变场，阻碍位错运动。
D 由于粒子的层错能与基体的不同，扩展位错切过粒子时，其宽度会产生变化，引起能量升高，从而强化。
E 由于基体和粒子中滑移面的取向不一致，螺型位错线切过粒子时必然产生一割阶，而割阶会妨碍整个位错线的移动。
（2）不可变形微粒的强化作用——奥罗万机制
适用于第二相粒子较硬并与基体界面为非共格的情形。
使位错线弯曲到曲率半径为R时，所需的切应力为τ=Gb/（2R）设颗粒间距为λ则τ=Gb/ λ∴Rmin=λ/2
只有当外力大于Gb/ λ时，位错线才能绕过粒子。
减小粒子尺寸或提高粒子的体积分数，都使合金的强度提高。
（3）粗大的沉淀相群体的强化作用
由两个相混合组成的组织的强化主要是由于：
①一个相对另一个相起阻碍塑性变形的作用，从而导致另一个相更大的塑性形变和加工硬化，直到末形变的相开始形变为止。
②在沉淀相之间颗粒可由不同的位错增殖机制效应引入新的位错。
三、铝合金的应用
一JIS A.A 1000 系列－－纯铝系
1、1060作为导电材料IACS保证61%，需要强度时使用6061 电线
2、1085 1080 1070 1050 1N30 1085 1080 1070 1050 —成形性、表面处理性良好，在铝合金中其耐蚀性最佳。因为是纯铝、其强度较低，纯度愈高其强度愈低。日用品、铝板、照明器具、反射板、装饰品、化学工业容器、散热片、溶接线、导电材
3、1100 1200 AL纯度99.0%以上之一般用途铝材，阳极氧化处理后之外观略呈白色外与上记相同。一般器物、散热片、瓶盖、印刷板、建材、热交换器组件1N00 －强度比1100略高，成形性良好，其化特性与1100相同。
二日用品2000 系列－－AL x Cu 系
1、 2011快削合金，切削性好强度也高。但耐蚀性不佳。要求耐蚀性时，使用6062系合金音量轴、光学组件、螺丝头。
2、2014 2017 2024 含有多量的Cu，耐蚀性不佳，但强度高，可作为构造用材使用，锻造品亦可适用，航空器、齿轮、油、压组件、轮轴。
3、 2117固溶化热处理后，作为铰钉用材，为延迟常温时效速度之合金。
4、2018 2218 锻造用合金。锻造性良好且高温强度较高，因此使用于需要耐热性之锻造品，耐蚀性不佳，汽缸头、活塞、VTR汽缸。
5、 2618锻造用合金。高温强度优越但耐蚀性不佳。活塞、橡胶成形用模具、一般耐热用途组件。
6、2219强度高，低温及高温特性良好，溶接性也优越，但耐蚀性不佳。低温用容器、航太机器。
7、2025 锻造用合金。锻造性良好且强度高，但耐蚀性不佳。螺旋桨、磁气桶。2N01－锻造用合金。具耐热性，强度也高，但耐蚀性不佳。航空器引擎、油压组件。
三3000 系列－－AL x Mn 系
1、3003 3203 强度比1100约高10%，成形性、溶接性、耐蚀性均良好。一般器物、散热片、化妆板、影印机滚筒、船舶用材
2、3004 3104 强度比3003高，成形性优越，耐蚀性也良好。铝罐、灯炮盖头、屋顶板、彩色铝板
3、3005 3005 强度比3003高约20%，耐蚀也比较好。建材、彩色铝板
4、 3105 3105 强度比3003略高，其他之特性与3003类似。建材、彩色铝板、瓶盖
四4000 系列－－AL x Si 系
1、4032耐热性、耐摩秏性良好，热膨胀系数小。活塞、汽缸头
2、4043凝固收缩少，用硫酸阳极氧化处理呈灰色之自然发色。溶接线、建筑嵌板
五5000 系列－－AL x Mg系
1、 5005强度与3003相同，加工性、溶接性、耐蚀性良好，阳极氧化后之修饰加工良好，与6063形材颜色相称。建筑用内外装、车辆之内装、船舶之内装
2、5052为中程度强度之最具代表性合金，耐蚀性、溶接性及成形性良好，特别是疲劳强度高，耐海水性佳。一般钣金、船舶、车辆、建筑、瓶盖、蜂巢板
3、5652限制5052之不纯物元素，并抑制过氧化氢分离之合金，其他特性与5052同过氧化氢容器
4、5154强度比5052约高20%，其他特性与5052相同与5052同样、压力容器
5、5254限制5154之不纯物元素，并抑制过氧化氢分解之合金，其他特性与5154相同。过氧化氢容器
6、5454强度比5052约高20%，其特性与5154大致相同，但在恶烈环境下之耐蚀性比5154良好。汽车用车轮
7、5056耐蚀性优越以切削加工作表面修饰，阳极氧化处理性及其染色性良好。相机本体、通信机器组件、拉鍊
8、5082强度与5083相近，成形性、耐蚀性良好。罐盖
9、5182强度比5082约高5%，其他之特性与5082相同。罐盖
10、 5083溶接构造用合金。在实用非热处理合金中是最高强度之耐蚀合金，适用于溶接构造。耐海水性、低温特性良好船舶、车辆、低温用容器、压力容器
11、5086强度比5154高，为耐海水性良好的非热处理系溶接构造用合金。船舶、压力容器、磁气圆盘5N01－强度与3003相同，光辉处理后之阳极氧化处理可有很高的光辉性。成形性、耐蚀性良好。厨房用品、相机、装饰品、铝板 5N02 铰钉用合金，耐海水性良好铰钉
六6000 系列－－AL x Mg x Si 系
1、6061热处理型之耐蚀性合金。用T6处理能有非常高的耐力值，但溶接接口之强度低，因此使用于螺钉、铰钉船舶、车辆、陆上构造物 6N01 中强度之挤型用合金，有6061与6063之中间的强度，挤出性冲压淬火性均良好，可作复杂形状之大型薄肉形材，耐蚀性、溶接性均佳。车辆、陆上构造物、船舶
2、6063代表性的挤出用合金，强度比6061低，挤出性良好，可作复杂的断面形状之形材，耐蚀性及表面处理性均佳建筑、公路护栏、高栏、车辆、家具、家电制品、装饰品
3、6101高强度导电用材。55% IACS保证电线
4、6151锻造加工性特别好，耐蚀性及表面处理性亦佳，适用于复杂的锻造品。机械、汽车组件
5、6262 耐蚀性快削合金，耐蚀性及表面处理性比2011更佳，其强度与6061相同。相机本体、氧化器组件、制动器组件、瓦斯器具组件
七7000 系列－－AL x Zn x Mg 系
1、7072电极电位低，主要用于防蚀性覆盖皮材，亦适用于热交换器之散热片。铝合金合板材之皮材，散热片
2、7075铝合金中具有最高强度的合金之一，但耐蚀性不佳，与7072之覆盖皮材可改善其耐蚀性，但成本提高。航空器、滑雪杖 7050 7050 改善7075淬火性之合金，耐应力腐蚀裂痕性良好，适用于厚板、锻造品航空器、高速回转体 7N01 溶接构造用合金，强度高而且溶接部之强度于常温放置，可回后到接近母材的强度。耐蚀性也非常良好。车辆、其他陆上构造物、航空器
3、7003溶接构造用挤出合金，强度比7N01略低，但挤出性良好，可作薄肉之大型形材，其他之特性大致与7N01相同。车辆、机车车轮外圈
设 计 说 明
一、工程概况: 1、工程名称：“中铁·骑士公馆”住宅小区K座铝合金窗 2、建设地点：武侯区顺江村4组、铁佛村4组 3、本次装饰设计范围：外墙面的铝合金门窗等装饰项目。 二、设计依据： 甲方提供的建筑施工图、效果图及相关文件。 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》（2006年版） GB50009-2001 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 GJ/T175-2005 《铝合金窗》 B/T8478-2008 《铝合金门》 B/T8479-2008 《建筑外窗物理性能分级及检测方法》 GB/T 11976-2002 《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》 GB/T 7106-2008 《建筑外窗空气声隔声性能分级及检测方法》GB/T 8485-2008 《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T 8484-2008 《建筑外窗雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228-1994 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010 《建筑设计防火规范》 GB50016-2006 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045（2005版）《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010(2011年版)《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《铝及铝合金板材》 GB3880 《铝合金阳极氧化、阳极氧化膜总规范》 GB8013 《普通平板玻璃》 GB4871 《浮法玻璃》 GB11614 《钢化玻璃》 GB/T9963 《中空玻璃》 B/T11944-2002 《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776 《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2002 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《碳素结构钢》 GB/T700-2006
铝合金熔炼工艺1、性能特征目前压铸件数量最多的就是铝合金，它具有重量轻、比强度高，有较高的力学性能和耐腐蚀性能等。但与锌合金相比，它的铸造性能相对要差，有粘模倾向，在熔炼中更易产生氧化、吸气、偏析、夹渣、结晶粒大等缺陷，铁是铝合金中的有害元素，但铝合金中的含铁量低于0.6%时，在生产过程中容易产生粘模，高于1%时，会使合金中力学性能降低。铝合金"增铁"的原因主要来自三个方面：1）熔炼过程中，铁和合金接触机会较多，如坩埚、铁勺、浇包、熔炼工具等，它们的表面均应涂上涂料。 2）铁在铝合金熔液中溶解速度随温度升高而增大，铝合金熔炼温度高于750℃时，即称为"铝合金过烧"，这时候铁的溶解速度增大很快。3）铝合金中的增铁除了温度因素外，还与时间有关，即保温时间越长，增铁量越多，吸气量也增加，因此尽量减少保温时间对合金增铁， 吸气的减少都是有利的。2、铸铁坩埚及熔炼工具、涂料的使用方法铸铁坩埚及工具预热至120～200℃后，在其表面涂上或喷上涂料，可重复喷涂2～3次，以获得致密、均匀的涂层，随后徐徐加热到200～300℃，以烘干排除水分。3、熔炼坩埚铸铁坩埚也 用于铝合金的保温炉中，因铝合金的熔化温度高，易损坏坩埚，其损坏原因有以下因素：1）表面涂料喷涂不好，造成坩埚腐蚀严重。 2）在正常情况下，采用铸铁坩埚保温时，其溶液温度为620～680℃（按不同合金牌号的铸件的要求而异），如将铸铁坩埚作熔化兼保温时，则埚壁最高温度可达800℃以下；当合金过热时，埚壁温度可达850℃以上，如此温度下，铸铁的抗拉强度很低，稍受载荷或冲击，极可能出现裂纹。3）由于铝合金熔液对铁的侵蚀使铸铁埚壁的内部和外表同时受到侵蚀和烧损，就会加剧裂纹出现的可能。从安全和维护合金质量出发，在连续使用时，应经常清除残渣，涂上涂料，转换坩埚方向使用。使用期限：作保温用为150h左右；作熔化用为100h 左右。4）纯铝熔炼时，应用石墨坩埚。石墨坩埚易碎裂，并吸潮，搬运存放时必须轻挪轻放，避免撞击，应存放在防晒及干燥的场合，使用时应注意以下事项：①首次使用前，应置于熔炉侧缓缓烘干36h，温度不高于80～100℃。②坩埚入炉前，应先将炉壁加热至200～250℃，然后将预热的坩埚放入炉内的填砖上，点火徐徐加热20～30min；再开中火加热坩埚，直到坩埚底呈暗红色，再仔细观察检查坩埚确无伤裂，即可将合金放入进行熔化。③料锭加入坩埚切忌撞击埚壁埚底，如熔炼中发现铝料板结埚壁，切莫扳撬，防止损坏坩埚。④ 使用结束前，必须把坩埚内存余料全部舀出，热坩埚切忌受潮，应放置在干燥的火砖上。4、熔炼方法对于大中型压铸厂家铝合金是采用中央熔炉熔炼后再分配到保温炉保温，而小 型的压铸厂家，通常每台压铸机配备一台以轻柴油为燃料的熔炉，也可采用电熔炉。中央熔炉的熔炼操作要求如下：1）锭料与回炉料应搭配使用，回炉料的比例不大于50%，回炉料是指浇口溢流槽、废铸件，不包括飞边和残屑。2）入炉的料锭和回炉料的表面应干净，干燥，先以小料（回炉料）填底，加入料锭，以防砸坏炉底。 3）炉料熔化开始即用覆盖剂撒在液面上，要覆盖全部金属液面，防止氧化和吸气。4）铝合金液的出水温度应为720～750℃，盛铝液的浇包应预热及涂上涂料。当铝液离浇包口端100mm处即停止放液,并以备好的干燥精炼剂用钟罩压入合金液底部，除气精炼后即运至保温炉保温。 5）从浇包中的铝液倒入保温炉坩埚时应稳妥，防止铝液飞溅伤人和卷入空气，当倒入的铝液至离埚口端50mm处止。6）表面氧化、污染和经油漆、电镀的浇口或铸件都不能直接加
铝合金热处理原理 铝合金铸件的热处理就是选用某一热处理规范，控制加热速度升到某一相应温度下保温一定时间并以一定得速度冷却，改变其合金的组织，其主要目的是提高合金的力学性能，增强耐腐蚀性能，改善加工型能，获得尺寸的稳定性。 铝合金热处理特点 众所周知，对于含碳量较高的钢，经淬火后立即获得很高的硬度，而塑性则很低。然而对铝合金并不然，铝合金刚淬火后，强度与硬度并不立即升高，至于塑性非但没有下降，反而有所上升。但这种淬火后的合金，放置一段时间（如4～6昼夜后），强度和硬度会显著提高，而塑性则明显降低。淬火后铝合金的强度、硬度随时间增长而显著提高的现象，称为时效。时效可以在常温下发生，称自然时效，也可以在高于室温的某一温度范围（如100～200℃）内发生，称人工时效。 铝合金时效强化原理 铝合金的时效硬化是一个相当复杂的过程，它不仅决定于合金的组成、时效工艺，还取决于合金在生产过程中缩造成的缺陷，特别是空位、位错的数量和分布等。目前普遍认为时效硬化是溶质原子偏聚形成硬化区的结果。 铝合金在淬火加热时，合金中形成了空位，在淬火时，由于冷却快，这些空位来不及移出，便被“固定”在晶体内。这些在过饱和固溶体内的空位大多与溶质原子结合在一起。由于过饱和固溶体处于不稳定状态，必然向平衡状态转变，空位的存在，加速了溶质原子的扩散速度，因而加速了溶质原子的偏聚。 硬化区的大小和数量取决于淬火温度与淬火冷却速度。淬火温度越高，空位浓度越大，硬化区的数量也就越多，硬化区的尺寸减小。淬火冷却速度越大，固溶体内所固定的空位越多，有利于增加硬化区的数量，减小硬化区的尺寸。 沉淀硬化合金系的一个基本特征是随温度而变化的平衡固溶度，即随温度增加固溶度增加，大多数可热处理强化的的铝合金都符合这一条件。沉淀硬化所要求的溶解度－温度关系，可用铝铜系的Al－4Cu 合金说明合金时效的组成和结构的变化。图3－1铝铜系富铝部分的二元相图，在548℃进行共晶转变L→α＋θ（Al2Cu）。铜在α相中的极限溶解度5.65％（548℃），随着温度的下降，固溶度急剧减小，室温下约为0.05％。 在时效热处理过程中，该合金组织有以下几个变化过程： 形成溶质原子偏聚区－G·P（Ⅰ）区 在新淬火状态的过饱和固溶体中，铜原子在铝晶格中的分布是任意的、无序的。时效初期，即时效温度低或时效时间短时，铜原子在铝基体上的某些晶面上聚集，形成溶质原子偏聚区，称G·P（Ⅰ）区。G·P（Ⅰ）区与基体α保持共格关系，这些聚合体构成了提高抗变形的共格应变区，故使合金的强度、硬度升高。 G·P区有序化－形成G·P（Ⅱ）区 随着时效温度升高或时效时间延长，铜原子继续偏聚并发生有序化，即形成G·P（Ⅱ）区。它与基体α仍保持共格关系，但尺寸较G·P（Ⅰ）区大。它可视为中间过渡相，常用θ”表示。它比G·P（Ⅰ）区周围的畸变更大，对位错运动的阻碍进一步增大，因此时效强化作用更大，θ”相析出阶段为合金达到最大强化的阶段。 形成过渡相θ′ 随着时效过程的进一步发展，铜原子在G·P（Ⅱ）区继续偏聚，当铜原子与铝原子比为1：2时，形成过渡相θ′。由于θ′的点阵常数发生较大的变化，故当其形成时与基体共格关系开始破坏，即由完全共格变为局部共格，因此θ′相周围基体的共格畸变减弱，对位错运动的阻碍作用亦减小，表现在合金性能上硬度开始下降。由此可见，共格畸变的存在是造成合金时效强化的重要因素。 形成稳定的θ相 过渡相从铝基固溶体中完全脱溶，形成与基体有明显界面的独立的稳定相Al2Cu，称为θ相此时θ相与基体的共格关系完全破坏，并有自己独立的晶格，其畸变也随之消失，并随时效温度的提高或时间的
毕业设计(论文)任务书（适用于工科类、理科类专业） 课题名称高硅锌铝合金的制备及其时效过程中组织形貌的转变 副标题 学院（系）材料科学与工程 专业材料科学与工程 学生姓名毛拉学号071642 毕业设计(论文)起讫时间： 自2012 年 2 月20 日至2012 年 6 月15 日共17 周 指导教师签名年月日教学院长(系主任)签名年月日
一、毕业设计（论文）的课题背景 近年的研究表明，Zn-Al合金不但铸造性能和力学性能俱佳，而且在重载低速的服役条件下有良好的减摩性和耐磨性；在许多工况条件下，Zn-Al合金可代替传统的锡青铜制造耐磨零件，如轴瓦、轴套和丝母等等。在Zn-Al合金中加入适量的Si不但可以改善Zn-Al合金的耐磨性，而且Zn-Al-Si合金的尺寸稳定性也大大优于Zn-Al-Cu合金。而且，已有研究表明，当Si含量在2-4%时，可使合金的耐磨性能提高20.7倍，这对于Zn-Al系合金在耐磨材料领域具有广阔的运用前景。且时效硬化是Zn-Al系合金强度、硬度提高的重要热处理手段。综上，研究制备高硅Zn-Al合金以及研究其时效过程中组织形貌的转变对于研究该合金强度、硬度提高的机理、指导合金制备运用具有重要意义。 同时，但是通过传统铸造方法，Si却能使Zn-Al系合金的塑性和抗拉性能下降。究其原因，除了第二相强化作用能使塑性下降外，Si以粗大初晶硅形式析出显然也是这些力学性能下降的重要因素。因此，基于50年来发展起来的喷射成型技术的特点，我们设想，该合金系可以通过急冷的办法，使Si弥散析出于Zn-Al 基体，这样，可能可以使材料的耐磨性能进一步提高外，也使合金系损失更少的塑性和抗拉性能，使合金具有更广泛的应用价值，而且该制备手段制备该合金系也是一个新的概念，是一个值得研究的领域。 二、毕业设计（论文）的技术参数（研究内容） 本论文主要研究制备技术、硅含量的变化，以及后续热处理工艺对ZnAl基合金系的组织及性能的影响。具体如下： 1)采用快速凝固---喷射成型技术制备高硅锌铝合金； 2)根据快速凝固能提高合金固溶度的原理，研究不同硅含量的添加（3%-6%wt）对合金组织形貌和性能的影响； 3)研究不同热处理工艺对不同硅含量合金的组织与性能的影响。
淄博君临天下铝合金门窗工程 设 计 说 明
一、工程概况 1）基本参数 1.工程名称：君临天下3#.13#.14#.15#.酒店 2.设计单位 3.建设单位： 4.建筑高度：结构形式：剪力墙结构 5.设计范围：铝合金门窗，铝百叶 2）建筑特点 无论是建筑功能还是立面形式，都将成为现代建筑的代表。目前相当数量的建筑是以型表义，这座建筑的设计真正实现型义互动，是建筑艺术底层含意的传达。优化合理的门窗功能、动感的立面造型，使外型及围护结构融为一体，实现了整个建筑的和谐统一。 二、设计依据及采用规范 （一）设计依据 1．基本风压值：W=0.50KN/m2。 2．地震设防：7度。 3．地区粗糙度：C类。 （二）采用规范 1．门窗设计规范 （1）《铝合金门窗》GB/T 8478-2008 （2）《住宅建筑门窗应用技术规范》DBJ 01-79-2004 （3）《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T
（4）《建筑门窗空气声隔声性能分级及检测方法》GB/T 8485-2008 （5）《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》GB/T 8484-2008 2．建筑设计规范 （1）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 （2）《建筑设计防火规范》GB50016-2006 （3）《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95 （4）《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010 （5）《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 （6）《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 （7）《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-89 （8）《采暖通风及空气调节设计规范》GBJ19-87 3．铝材规范 （1）《铝合金建筑型材第一部分：基材》GB 5237.1-2004（2）《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材》GB 5237.2-2004 （3）《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材》GB 5237.3-2004 （4）《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材》GB 5237.4-2004 （5）《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材》GB
有色金属行业特有职业（工种）技能考评 2013年云南冶金集团股份有限公司 铝及铝合金熔铸工理论试题(初级工) 注意事项 1、考试时间：150 分钟。 2、请首先按要求在试卷的标封处填写您的姓名、单位和申报工种名称。 3、请仔细阅读各种题目的回答要求，在规定的位置填写您的答案。 4、不要在试卷上乱写乱画，不要在标封区填写无关的内容。 一、填空题：(将正确答案填写在横线上。每空1.5分，共20空，合计30分。) 1、铸造铝合金的强化原理分为：固溶强化、时效强化、过剩相强化组织细化。 2、铸造按其作用原理，可分为普通模铸造、隔热模铸造和热顶铸造。 3、连续及半连续铸造按铸锭拉出的方向不同，可分为立式铸造和卧式铸造。 4、铝及铝合金在铸造过程中所使用的熔剂主要有三大类：精炼剂、覆盖剂、打渣剂。 4、铸造速度的快慢直接影响铸锭的结晶速度、液穴深度及过度带宽窄，是决定铸锭质量重要参 数。 5、偏析主要有晶内偏析和逆偏析。 6、显微组织中同一个晶粒内化学成分不均匀的现象叫晶内偏析。 7、铸锭边部的溶质浓度高于铸锭中心溶质浓度的现象叫逆偏析。 8、使用中间合金是合金生产中添加高熔点和难熔金属的有效方法。 9、硅（Si）：晶体硅为钢灰色，无定形硅为黑色，密度2.4g/cm3，熔点1420℃，沸点2355℃。 电解铝中含量为0.01~0.15%，仅低于铁，含Si3%以上的的高纯铝硅合金具有热脆性，硅在合金中可改善流动性和铸造性能。 10、钠(Na)：金属钠是银白色固体,质软,热和电的良导体。密度0.97克/cm3,熔点97.81℃,沸点 882.9℃。对铝合金铸件而言钠具有钠脆性（热裂敏感性），常影响熔体的流动性和铸造性能。 11、合金元素钛，其元素符号为Ti，密度4.5g/cm3,熔点1668℃。钛的主要作用是用作铝合金铸 件的晶粒细化剂，只用钛的细化效果随熔融状态静置时间的增加和反复重熔而减弱。 12、铝及铝合金在铸造过程中所使用的熔剂主要有三大类：精炼剂、覆盖剂、打渣剂。 13、炉外熔体的连续处理也叫在线式处理或联机处理。二、单项选择题：（每题2分，共15题，共计30分，将正确答案的符号填写在横线上。） 1、各车间运行的操作规程属于。 B A、外来文件 B、作业指导书 C、质量手册 D、程序文件 2.晶核形核率和晶粒长大速度与（C）有关 A.浇铸温度 B.浇铸速度 C.过冷度 D.冷却水压 3、铸造方式按时间区分主要分为（ A ） A.半连续和连续 B.水冷模 C.铸锭模 D.倾斜模 4.铸锭中存在的主要由氧化铝形成的非金属夹杂称为（B ） A.金属夹杂 B.氧化物夹杂 C.非金属夹杂 D.化合物 5.在断口上存在的反光能力很强的白点称（B ） A.白点 B.白亮点 C.白斑 D.氧化膜 6.在铸锭宏观组织中存在的类似羽毛状的金属组织称为（C ） A.枝晶 B.等轴晶 C.羽毛状晶 D.粗晶 7.铸锭纵向轴线不成一条直线的现象（A ） A.弯曲 B.拉裂 C.拉痕 D. 偏心 8.向铝及铝合金熔体中通入纯净的惰性气体对熔体净化脱气处理，它的脱气原理是（A. ）。 A.分压差脱气原理 B.预凝固脱气原理 C.振动脱气原理 9.使用静置炉对炉内铝合金熔体进行净化，并进行保温和控制浇铸温度，采用的净化原理是 （ C. ）。 A. 吸附除渣原理 B. 过滤除渣原理 C. 澄清除渣原理 D.前面三种 10、公司的能源方针是: C A、持续创新治尘害、严字当头防事故、遵章守法保安康、科学管理创一流 B、依靠科技进步、推动管理创新、争创一流产品、实现顾客满意 C、科学用能、节能降耗、低碳发展、行业标杆 D、树环保典范、建花园工厂、作文明员工、创一流企业 11、《中华人民共和国安全生产法》规定，生产经营单位的。 B 对本单位的安全生产工作全面负责。 A、安全生产分管负责人 B、生产经营单位主要负责人
铝及铝合金材料表面氧化膜原理研究 1铝及铝合金化学氧化膜成膜原理 (1) 1.1铝及铝合金表面的化学氧化理论 (1) 1.2铝及铝合金化学氧化原理 (1) 2 铝及铝合金传统含铬导电氧化膜 (2) 2.1传统导电氧化膜工艺 (2) 2.2导电氧化液中各因素的作用 (3) 3导电氧化液中含铬酸盐的替代 (4) 1铝及铝合金化学氧化膜成膜原理 1.1铝及铝合金表面的化学氧化理论 化学氧化处理是在一定温度下，金属铝和氧化溶液发生化学反应，在表面生成不溶性氧化膜的工艺。一般形成氧化膜必须具备两个条件:一是在溶液中含有使铝表面生成氧化膜的氧化剂；二是在溶液中含有活化剂，使铝表面在氧化成膜过程中，不断地被溶解，在氧化膜中形成孔隙，保证氧化膜不断地成长、增厚。氧化膜的形成包括下列三个历程： 1）表面金属溶解到处理液中； 2）溶解产物在处理液中同化学氧化所用的介质发生反应，生成某种中间产物；3）氧化物从过饱和溶液中结晶析出，沉积于金属表面。 1.2铝及铝合金化学氧化原理 铝及铝合金的化学氧化是在一定温度条件下，通过化学作用使清洁的铝合金表面与氧化液中的氧相互作用，形成一层致密的氧化膜的一种涂覆方法。这种氧化膜具有一定的耐蚀性，通常作为油漆或有机涂层的底层。化学氧化膜层的颜色随氧化液的组成、操作条件及膜层厚度的变化而变化。 铝及铝合金的化学氧化方法较多，按其溶液性质可分为碱性和酸性两种，按膜层的性质可分为磷酸盐膜、铬酸盐膜以及铬酸-磷酸盐膜、无铬氧化膜等。从理论上讲，化学氧化存在着金属的溶解和成膜反应，溶解过快膜层不能生成，反之，则膜层疏松。当膜层达到一定厚度的时候，膜层阻碍金属和溶液的接触，氧化过程自行停止。除应选择合适的氧化剂和成膜剂之外，为确保氧化膜质量还应加入一些添加剂，有的还加入一些稳定剂。 按功能分氧化液组成主要有两类：其一是氧化剂如重铬酸钾或铬酐、锰酸盐、
耐热铝合金的研究发展及应用 1．前言 为了能在150～350℃温度范围内用低密度、低价格的铝合金代替钛合金,在过去的二十年内，快速凝固耐热铝合金受到广泛重视。该领域的研究发展很快，相继开发了以Al-Fe、Al-Cr为基的一系列耐热铝合金，并且得到实际应用。 2．耐热铝合金的发展 传统的高强铝合金主要是亚共晶成分的合金，含有在端际固溶体中固溶度原子分数大于2%的合金元素，通过时效过程中金属间化合物的析出使合金达到强化。但在150℃以上的环境温度下，这些析出相以很快的速度粗化，材料性能急剧下降，限制了使用范围。七十年代后期，为了满足先进战斗机对材料的需求，美国空军把注意力集中于开发在350℃温度以下能取代钛合金的铝合金，并资助了一些研究项目，耐热铝合金的研究开始受到重视。 要提高铝合金的耐热性能，必须在合金中形成大量弥散分布且具有热稳定性的析出相。要达到这个要求，加入的合金元素应该在液态时固溶度高，固态时几乎不固溶并有较低的扩散系数，满足这个要求的是大部分过渡族金属元素和镧系元素(表1)。采用快速凝固技术可以提高这些元素在铝中的极限固溶度，在合金中形成足够数量的弥散粒子，耐热铝合金就是在铝合金中加入一定量这些元素的基础上发展起来的。 表1合金元素在铝合金中的固溶度和扩散速度
2.1 Al-Fe-Ce合金 美国铝公司(Alcoa)根据合金元素的作用和资源、价格等方面的因素，选择铝和Cr、Mn、Fe、Ni、Co及Ce六种元素组成的六个二元系和十五个三元系进行了系统研究，每种合金中溶质元素加入总量为5%原子分数。研究发现，几乎所有的合金都表现出较好的热稳定性，而且三元系的性能优于二元系。经过数次对合金成分和合金元素含量的优化后发现，Al-Fe-Co和Al-FeCe合金的性能超过了预定要求达到的指标。经过大量的前期研究工作，认为耐热铝合金以含Fe的合金系性能较好，所以最终选择了Al-Fe-X(Co、Ni、Ce)合金系进行进一步深入研究，最后合金成分确定为Al-8Fe-4Ce，并发展成为实用化的耐热铝合金。 2.2 Al-Fe-V-Si合金 由于Fe和V在铝中的溶解度低，扩散系数小，所以美国联合信号公司(Allied Signal)选择Al-Fe-V合金进行研究。在研究过程中，发现其中某个炉次合金的耐热性明显好于其它炉次，进一步的分析发现，该合金中的硅含量比其它合金明显高。对合金的熔炼过程分析，在使用含SiO2的坩埚进行熔炼时，SiO2被还原成Si进入了铝液。Si进入铝合金后，形成了Al13(Fe,V)3Si，而Al-Fe-V三元系的其它合金中却没有这种析出物。对该析出物的研究发现，它和基体之间有特定的位向关系，并且在适当的Fe/V比例时，析出相和基体之间有很好的晶格匹配，两相之间的界面能较低，高温下的粗化速度较Al-Fe-V系的其它析出物缓慢，使合金的耐热性得到提高。在此基础上发展了Al-Fe-V-Si系列的耐热铝合金,成功地应用于航空、航天及汽车零件。 2.3 Al-Cr-Zr合金 早期由Elagin和Federov对低浓度Al-Cr-Zr合金进行的研究虽然不多，但表明了该合金作为耐热铝合金的发展潜力，Alcan和Sheffiled大学在较宽的合金成分范围内对Cr和Zr加入后的热稳定性进行了研究，发现含Cr的合金在直到450℃的温度都具有阻止溶质聚集和析出相粗化的能力，并保持高的固溶强化效果。而加入Zr后，在高温还会产生时效硬化现象。在这些早期工作的基础上，得到含4%～4.5%Cr和1.5%～2.5%Zr的合金具有良好的热稳定性。如果在合金中再加入少量的Mn，其耐热性可以进一步提高。与Al-Fe系耐热铝合金的不同之处在于，Al-Cr系耐热铝合金在固结成形后，还需要进行后续的热处理，以达到最佳力学性能。 总之，近十几年来，对耐热铝合金进行了大量的研究，相继开发了一系列快速凝固耐热铝合金。除上述合金外,主要的还有Pratt&Whitney开发的Al-Fe-Mo-V
和美星城铝合金门窗工程设计方案说明 一、工程概况 1）基本参数 1.工程名称：和美星城 2.设计单位：长沙科瑞门窗有限公司 3.建设单位：湖南星电置业有限公司 4. 设计范围：铝合金门窗，铝百叶 2）建筑特点 无论是建筑功能还是立面形式，都将成为现代建筑的代表。目前相当数量的建筑是以型表义，这座建筑的设计真正实现型义互动，是建筑艺术底层含意的传达。优化合理的门窗功能、动感的立面造型，使外型与围护结构融为一体，实现了整个建筑的和谐统一。 二、设计依据及采用规范 （一）设计依据 1．基本风压值：W=0.35KN/m2（长沙）。 2．地震设防：6度。 3．结构使用年限：50年。 （二）采用规范 1．门窗设计规范 （1）《铝合金门窗》GB/T 8478-2008 （2）《住宅建筑门窗应用技术规范》DBJ 01-79-2004 （3）《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008 （4）《建筑门窗空气声隔声性能分级及检测方法》GB/T 8485-2008 （5）《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》GB/T 8484-2008 2．建筑设计规范 （1）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 （2）《建筑设计防火规范》GB50016-2006 （3）《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95 （4）《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010 （5）《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 （6）《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 （7）《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-89 （8）《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19-87 3．铝材规范 （1）《铝合金建筑型材第一部分：基材》GB 5237.1-2004 （2）《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材》GB 5237.2-2004 （3）《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材》GB 5237.3-2004 （4）《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材》GB 5237.4-2004 （5）《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材》GB 5237.5-2004 （6）《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材》GB 5237.6-2004 4．玻璃规范 （1）《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003 （2）《浮法玻璃》GB11614-1999 （3）《夹层玻璃》GB9962-1999 （4《中空玻璃》GB11944-2002 （5）《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002 （6）《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 （7）《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000 （8）《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999 （9）《着色玻璃》GB/18701-2002
铝及铝合金的钝化 深圳雷邦磷化液工程部编辑 摘要：铝及铝合金工件，无论是化学氧化或阳极氧化得到的氧化膜都是多孔的，易污染的，抗蚀性亦差，即令膜染色后亦应进行钝化戍封闭处理，以提高其耐蚀性。 一、铝及铝合金化学氧化后钝化 铝及铝合金工件化学氧化膜钝化处理见表1。 表1 铝及铝合金化学氧化后钝化液配方及工艺条件 铝及铝合金阳极氧化后钝化膜处理见表2 三、铝及铝合金氧化膜封闭处理 1. 热水封闭 (1)原理 氧化膜表面和孔壁的Al2O3在热水(温度大于80℃)中发生水合反应，生成水合氧化铝，令氧化膜体积膨胀(膨胀率33%～100%)，由于膜膨胀而使孔径变小最终封闭。反应式为: Al2O3 + H2O →2AlO(OH) →Al2O3 ·H2O 热水用蒸馏水或去离子水，不用自来水，因自来水易生水垢吸附于孔中令膜透明度下降。普通自来水中的Cl-、SO42+、PO43-、Cu2+均有封孔，因而有害。 (2)工艺 温度：95～100℃。 pH值：5. 5～6 (用乙酸调节)。 时间：10～30min。 2. 蒸汽封闭 (1)原理与热水封闭相同。 (2)特点封闭速度快，不受pH值影响，膜的耐蚀性高。在着色孔封闭时，染料损失比热水封闭时少。缺点是:压力容器费用高;大型工件封闭，不能连续操作，厚氧化膜处理时易破裂，成本较高。 (3)工艺
温度:100～110℃。 压力:0. 05～0. 1 MPa。 时间(按膜厚度计):4～5min/μm。 3金属盐封闭 将阳极氧化膜浸在金属盐溶液中进行封闭，称为金属盐封闭。所用金属盐有铁、钻、镍、辐、锌、铜、铝等醋酸盐，硝酸盐，硫酸盐。其封孔机理是:金属盐水溶液进人阳极氧化膜微细孔发生水解，产生氢氧化物沉淀，将孔封闭，目前常用有重铬酸盐封闭及水解盐封闭。 (1)重铬酸盐封闭 ①原理在重铬酸盐水溶液中，氧化吸附了重铬酸盐后发生化学反应，生成碱式铬酸铝[Al(OH)CrO4]和重铬酸铝[Al(OH)Cr2O7]，这些生成物填充进膜孔隙，从而起到封孔作用。 ②溶液配方及工艺条件见表3. a. 工件要求封闭处理前，工件一定要清洗干净，以免将酸带入封闭槽中。此外，应防止工件与槽接触，以免破坏氧化膜。 b. 二对封闭液中杂质进行限制当SO42+ > 0. 2g/L时，可加人适量铬酸钙(CaCrO4)沉淀过滤排除，否则会令封闭工件色变淡且发白;当SO42+ > 0.02g/L时，可添加硫酸铝钾[K2Al2(SO4)4.24H2O]0.1～0.15g/L，否则会令封闭工件发白，耐蚀性下降。当C l- > 1.5 g/L时，封闭液需稀释或更换，否则会对工件氧化膜产生腐蚀。 (2)水解盐类封闭 ①原理利用金属盐被氧化膜吸附后，发生水解作用，生成氢氧化物沉淀，填充在孔隙内，达到封闭目的。常用金属盐有Co、Ni盐类，反应式为： NiSO4 + 2H2O →Ni(OH)2↓+ H2SO4 封孔过程如下。 a. 水合过程产物(透明物)将孔封住。 b. 加水分解。在微孔中产生氢氧化物沉淀。 c. 这些沉淀物与染料分子发生化学反应，形成金属铬合物。 ②水解盐封闭溶液配方及工艺条件见表4。
铝合金的发展前景及应用展望 1 前言 经过对铝合金化学成分的组成与优化，铝合金型材的铸造工艺、热挤压加工工艺和人工时效工艺进行优化，形成了合理的工艺路线和工艺流程。在此工艺路线和工艺流程的指导下生产出的铝合金型材强度高、延伸率大，延展成型性能好，且具有良好的抗腐蚀性能，已突破普通铝合金建筑材料的应用范围的局限，除应用于铝合金建筑门窗、幕墙外，可用做高层建筑的阳台护栏、栅栏、交通护栏、指示牌、广告牌，以及交通运输设施，汽车、高速列车、航空航天、船舶、军工以及大型建筑结构等领域。因其良好的耐腐蚀性能，不仅可以杜绝碳素钢，铸铁护栏因生锈而带来的反复维护的成本与烦恼，且表面多彩化，可与建筑群、建筑小区的人文环境效果匹配，大大丰富了建筑物的外立面，增强建筑的整体美感。目前，该项成果正在进一步向交通高速公路护栏、汽车等行业渗透推广。 2 论文部分 一铝合金的发展前景 2.1 铝合金在汽车领域应用前景广阔 铝合金的优良特性以及节能、环保、安全的三大汽车技术发展主题确定了铝在汽车行业应用的美好前景，特别是以宝马、奔驰、卡迪拉克等品牌为代表的高档轿车的引进，为铝合金的应用提供了新的市场。 在近期和不久的将来，汽车工业将加快对钢制产品的替代工作，并渴望在如下方面取得进展：1、全铝车身，包括美国福特、通用、日本本田、德国奥迪的概念车车身已经大量采用铝合金，与钢结构相比，重量减轻40％以上；2 、底盘结构件及支架和悬挂类零部件；3、储气罐，后保险杠；4、新材料的开发，为铝合金应用领域的扩展提供了可能。如德国开发成功的泡沫铝材AFS(aluminumfoamsandwich)具有高的刚度／重量和强度／重量之比，能够有效吸收冲击能，具有防震防噪音、易于回收等特点，在车门立柱，保险杠，门侧防撞杆、前防撞梁、军车上的防爆板、轿车发动机零部件等方面拥有极强的应用前景；5、铝镁合金、铝钛合金在汽车车轮、电器件、内饰件等方面的应用也正在逐步扩大。 2.2 稀土锌铝合金镀层金属制品前景看好 如由马鞍山鼎泰金属制品（集团）公司研制开发的国产新一代稀土锌铝合金镀层钢丝、钢绞线，投放市场后，受到用户青睐。专家认为该产品潜在市场十分巨大，前景相当广阔。 稀土锌铝合金镀层钢丝、钢绞线、钢丝绳是新一代耐腐蚀金属制品，目前世界公认的、有产品标准可遵循的只有两种，一种是含铝55％、硅6％、锌43.4％，称为Ga
铝合金模板 开启---- 建筑低碳环保新时代 陕西天利成建筑科技有限公司 2016年10月
第一章铝合金模板及支撑体系计算书 一、铝合金模板计算书编制、设计计算依据 GB50009-2012 建筑结构载荷规范 GB50010-2010 混凝土结构设计规范 GB50017-2003 钢结构设计规范 GB50666-2011 混凝土结构工程施工规范 GB50429-2007 铝合金结构设计规范 JGJ59-2011 建筑施工安全检查标准 JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；
二、铝合金模板体系简介 2.1、标准模板单元体系 2.2、楼面处铝合金模板固定体系
2.3、墙、柱处铝合金模板固定体系 对拉螺杆为T18的高强螺杆，背楞上下间距从下往上200mm、600mm、650mm、650mm、550，对拉螺杆水平最大间距800mm。
三、铝合金模板标准单元 铝合金模板体系类似于组合钢模板体系，都是由标准单元组合拼装而成。利于工厂标准化设计、制作。 铝合金模板标准单元均为铝合金挤压型材，根据模板宽度分为100mm~400mm 不等的标准型材。实际设计制作时楼面板的通用标准规格为400mm×1100mm,墙、柱模板的标准规格为400mm×2600mm(标准长度根据建筑岑高的差异，略有不同)。 下图为铝合金模板的标准单元示意图 标准墙、柱模板标准楼面板
2.3 设计引用的规范、标准及资料 1.工程概况设计说明 2.3.1. 门窗、幕墙设计规范 《铝合金门窗》GB/T8478-2008 1.1. 工程名称：************** 铝合金门窗工程。 1.2. 工程地点：成都市******* 1.3. 建设单位：********** 地产开发有限公司 1.4. 建筑设计：********* 设计研究院 1.5. 门窗设计：广州行盛玻璃幕墙工程有限公司 1.6. 设计范围：1#、2#、 、、、楼铝合金门窗、铝合金百叶 2主要设计依据 2.1 设计参数《铝合金门窗工程技术规范》 《铝合金结构设计规范》 《玻璃幕墙工程技术规范》 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 《点支式玻璃幕墙支撑装置》 ?吊挂式玻璃幕墙支承装置》 《建筑玻璃应用技术规程》 《建筑幕墙》 JGJ214-2010 GB50429-2007 JGJ102-2003 CECS127-2001 JG138-2001 JG139-2001 JGJ113-2009 GB/T21086-2007 基本风压值：W=KN/m （风荷载按50年考虑） 地震设防烈度：7度 2.2 地面粗糙程度分类 门窗、幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 依据上面分类标准，本工程为C类地形2.3.2. 建筑设计规范 《钢结构设计规范》 《钢结构防火涂料》 《高层民用建筑钢结构技术规范》 《高层建筑混凝土结构技术规程》 《高层民用建筑设计防火规范》 《高处作业吊篮》 《地震震级的规定》 《工程抗震术语标准》 《建筑工程抗震设防分类标准》 《建筑结构荷载规范》 《建筑结构可靠度设计统一标准》 《建筑抗震设计规范》 《公共建筑节能设计标准》 《混凝土结构后锚固技术规程》 《混凝土结构结构设计规范》 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 《既有居住建筑节能改造技术规程》 《建筑表面用有机硅防水剂》 《建筑防火封堵应用技术规程》 《建筑钢结构焊接技术规程》 《建筑隔声评价标准》 《建筑设计防火规范》 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 《民用建筑隔声设计规范》 《民用建筑热工设计规范》 GB50017-2003 GB14907-2002 JGJ99-98 JGJ3-2010 GB50045-95(2005 GB19155-2003 GB/17740-1999 JGJ/T97-2011 GB50223-2008 GB50009-2012 GB50068-2001 GB50011-2010 GB50189-2005 JGJ145-2004 GB50010-2010 JG160-2004 DB37/T848-2007 JC/T902-2002 CECS154 : 2003 JGJ81-2002 GB/T50121-2005 GB50016-2006 GB50018-2002 GB50118-2010 GB50176-93 年 版）
铝及铝合金热处理工艺
1. 铝及铝合金热处理工艺 1.1 铝及铝合金热处理的作用 将铝及铝合金材料加热到一定的温度并保温一定时间以获得预期的产品组织和性能。 1.2 铝及铝合金热处理的主要方法及其基本作用原理 1.2.1 铝及铝合金热处理的分类（见图1） 图1 铝及铝合金热处理分类 1.2.2 铝及铝合金热处理基本作用原理 (1) 退火：产品加热到一定温度并保温到一定时间后以一定的冷却速度冷却到室温。通过原子扩散、迁移，使之组织更加均匀、稳定、，内应力消除，可大大提高材料的塑性，但强度会降低。 ①铸锭均匀化退火：在高温下长期保温，然后以一定速度（高、中、低、慢）冷却，使铸锭化学成分、组织与性能均匀化，可提高材料塑性20%左右，降低挤压力20%左右，提高挤压速度15%左右，同时使材料表面处理质量提高。 铝及铝合金热处理 回归 均匀化退火 退火 成品退火 中间退火 过时效 欠时效 自然时效 人工时效 多级时效 时效 固溶淬火 离线淬火 在线淬火 一次淬火 阶段淬火 立式淬火 卧式淬火
②中间退火：又称局部退火或工序间退火，是为了提高材料的塑性，消除材料 内部加工应力，在较低的温度下保温较短的时间，以利于续继加工或获得某种性能的组合。 ③完全退火：又称成品退火，是在较高温度下，保温一定时间，以获得完全再 结晶状态下的软化组织，具有最好的塑性和较低的强度。 (2)固溶淬火处理：将可热处理强化的铝合金材料加热到较高的温度并保持一定 的时间，使材料中的第二相或其它可溶成分充分溶解到铝基体中，形成过饱和固溶体，然后以快冷的方法将这种过饱和固溶体保持到室温，它是一种不稳定的状态，因处于高能位状态，溶质原子随时有析出的可能。但此时材料塑性较高，可进行冷加工或矫直工序。 ①在线淬火：对于一些淬火敏感性不高的合金材料，可利用挤压时高温进行固 溶，然后用空冷（T5）或用水雾冷却（T6）进行淬火以获得一定的组织和性能。 ②离线淬火：对于一些淬火敏感性高的合金材料必须在专门的热处理炉中重新 加热到较高的温度并保温一定时间，然后以不大于15秒的转移时间淬入水中或油中，以获得一定的组织和性能，根据设备不同可分为盐浴淬火、空气淬火、立式淬火、卧式淬火。 (3)时效：经固溶淬火后的材料，在室温或较高温度下保持一段时间，不稳定的 过饱和固溶体会进行分解，第二相粒子会从过饱和固溶体中析出（或沉淀），分布在α（AL）铝晶粒周边，从而产生强化作用称之为析出（沉淀）强化。自然时效：有的合金（如2024等）可在室温下产生析出强化作用，叫做自然时效。人工时效：有些合金（如7075等）在室温下析出了强化不明显，而在较高温度下的析出强化效果明显，称为人工时效。 人工时效可分为欠时效和过时效。 ①欠时效：为了获得某种性能，控制较低的时效温度和保持较短的时效时间。 ②过时效：为了获得某些特殊性能和较好的综合性能，在较高的温度下或保温 较长的时间状态下进行的时效。 ③多级时效：为了获得某些特殊性能和良好的综合性能，将时效过程分为几个 阶段进行。
铝合金门窗工程设计 说明
项目名称设计说明 一、工程概况 1、项目名称：...铝合金门窗工程 二、设计依据及规范 （一）业主提供的招标文件及图纸 （二）国家标准及规范 1. 建筑及结构规范 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006年版) 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001） 《建筑抗震设计规程》（GBJ08-9-92） 《建筑设计防火规范》（GBJ50016-2006） 《建筑物防雷设计规范》（GB 50057-94）（2000年版） 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》（JGJ134-2001）《民用建筑隔声设计规范》（GBJ1118-93） 《屋面工程技术规范》（GB 50207-94） 《建筑采光设计标准》（GB/T50033-2001） 2. 铝合金门窗工程技术规范 《铝合金节能窗》（DBJT08-108-2008） 《建筑节能门窗(一)》（GJBT947-2006） 《铝合金节能门窗》（GJBT608-2003） 《铝合金门窗》（GB/T8478-2008） 《建筑玻璃应用技术规程》（JGJ 113-2003） 3. 材料标准 《铝合金建筑型材》（GB/T5237-2000） 《铝及铝合金板轧制板材》（GB/T3880-1997） 《建筑铝型材、基材》（GB/T5237.1-2004） 《建筑铝型材、阳极氧化、着色型材》（GB/T5237.2-2004） 《建筑铝型材、电泳涂漆型材》（GB/T5237.3-2004） 《建筑铝型材、粉末喷涂型材》（GB/T5237.4-2004） 《建筑铝型材、隔热型材》（GB/T5237.6-2004） 《铝及铝合金加工产品的化学成分》（GB/T3190） 《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》（GB8013-93） 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》（YS/T15225-94） 《浮法玻璃》（GB11614-99） 《钢化玻璃》（GB9963-98） 《中空玻璃》（GB11944-2002） 《建筑用硅酮结构密封胶》（GB16776-97） 《建筑橡胶密封垫预成型实芯硫化的结构密封垫用材料》（GB10711）《聚氨酯建筑密封胶》（JC/T482-2003） 《聚硫建筑密封胶》（JC/T483-2006） 《丙烯酸酯建筑密封胶》（JC/T484-2006） 《中空玻璃用弹性密封胶》（JC/T486-2001） 仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢2
山东曲阜春秋华庭(三期) 1#、2#、20#、29#、30#、40#、41#楼门窗工程（塑钢门窗部分） 设计说明 （一）工程概况 工程名称：山东曲阜春秋华庭(三期) 建设单位：上海洲海房地产开发有限公司 设计单位：杭州中宇建筑设计有限公司 门窗顾问：上海力扬幕墙设计有限公司 （二）设计依据 1．设计依据 本工程建筑施工图 基本风压值：W0=0.4KN/㎡。 地震设防：6度。 地区粗糙度：B类。 2.国家有关规范及地方规范 2.1 建筑设计规范： 《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《铝合金门窗工程技术规范》 JGJ214-2010 《铝合金门窗》 GB/T8478-2008 《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》 JGT/140-2005 《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008 2.2建筑设计规范： 《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版) 《高处作业吊蓝》 GB19155-2003 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008 《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010 《建筑设计防火规范》 GB50016-2006 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 《民用建筑设计通则》 GB50352-2005 2.3铝材规范： 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000