ü单轴1000MW机组运行经验
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高温结构设计子稳定性
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改良
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方
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装配状态运行状态
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR 专科生毕业设计开题报告 2011 年 09 月 24 日
摘要 节能是我国能源战略和政策的核心。火电厂既是能源供应的中心也是资源消耗及环境污染和温室气体排放的大户，提高电厂设备运行的经济性和可靠性，减少污染物的排放，已经成为世人关注的重大课题。 热经济性代表了火电厂的能量利用、热功能转换技术的先进性和运行的经济性，是火电厂经济性评价的基础。合理的计算和分析火电厂的热经济性是在保证机组安全运行的基础上，提高运行操作及科学管理水平的有效手段。火电厂的设计、技术改造、运行优化以及目前国外对大型火电厂性能监测的研究、运行偏差的分析等均需对火电厂的热力系统作详细的热平衡计算，求出热经济指标作为决策的依据。因此电厂的热力系统计算是实现上述任务的重要技术基础，直接反映出全厂的经济效益，对电厂的节能具有重要意义。 本文主要设计的是300MW凝汽式汽轮机。先了解了汽轮机及其各部件的工作原理。再设计了该汽轮机的各热力系统，并用手绘了各系统图。最后对所设计的热力系统进行
经济性指标计算，分析温度压力等参数如何影响效率。本设计采用了三种计算方法—— 常规计算方法、简捷计算、等效热降法。 关键词：节能、热经济性分析、热力系统 目录 N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR (1) 专科生毕业设计开题报告 (1) 摘要 (4) 关键词 (4) 第一章绪论 (9) 1．1 毕业设计的目的 (9) 1．2国外研究综述 (9) 第二章 300MW汽轮机组的结构与性能 (11) 2．1汽轮机工作的基本原理 (11) 第三章热力系统的设计 (14) 3.1主、再热蒸汽系统 (14) 3.1.1主蒸汽系统 (15) 3.1.2再热蒸汽系统 (15) 3.2主给水系统 (16) 3.2.1除氧器 (16) 3.2.2高压加热器 (16) 3.2.3其他 (17) 3.3凝结水系统 (17) 3.3.1凝结水用户 (17) 3.3.2凝结水泵及轴封加热器 (18) 3.4抽汽及加热器疏水系统 (18) 3.5轴封系统 (19) 3.6高压抗燃油系统 (20) 3.6.1磁性过滤器 (20) 3.6.2自循环滤油系统 (21) 3.7润滑油系统 (21) 3.8本体疏水系统 (21) 3.9发电机水冷系统 (22)
一般都采用垂弧法做负荷分配，就是看两个角的下沉量，先架上表，然后将猫爪垫片抽掉，看下沉多少，做记录，然后再把垫片加入，再用同样的方法做另一个，两个数的差 值应不大于要求值，否则要调整垫片 汽缸负荷分配是实测汽缸前后左右四个猫爪施加给相应猫爪横销的负荷,或汽缸施加给猫爪横销/台板 的负荷,并根据测量值调整猫爪工作垫块的厚度,使汽缸重量均匀地分配在它的支承上. 负荷分配应按制造厂规定的方式进行,通常有测力计法,猫爪垂弧法和猫爪抬差法.(后两者实质上是同一 种方法.)负荷测量时是空缸还是实缸由制造厂规定. 负荷分配的值应符合设计要求.一般规定:采用测力计法时,汽缸中心线两侧对称位置的负荷差应不大于 两侧平均负荷的5%;采用猫爪垂弧法时,汽缸中心线两侧对称位置的垂弧值差不大于0.10mm. 300MW汽轮机高中压缸负荷分配 【摘要】300MW汽轮机高中压缸安装阶段必须在全实缸的情况下进行负荷分配，主要是保证整个汽缸的重力合理的分配到各个承力面上，从而避免因载荷不均而导致机组不均匀沉降、不均匀膨胀，增加机组的振动，影响到机组长周期安全运行。 1 目前，国产300MW汽轮机组均采用高中压缸合缸结构，整个高中压缸内包括了高压部分、中压部分。高压部分部套有高压内缸、高压隔板套、高压进／排汽平衡活塞，中压部分部套有中压内缸、中压隔板套、中压进汽平衡活塞。整个高中压部套的重力以及外接管道的重量全部通过搭在前箱和低压缸的四只猫爪支撑，不均匀的载荷直接作用在汽缸上会导致汽缸不均匀沉降和不规则变形。因此，必须在安装阶段对这种猫爪结构的汽缸静定结构进行负荷分配，保证汽缸的重力合理的分配到各个承力面上，减小汽缸不规则变形和振动，确保机组安全、长周期的运行。 2 负荷分配的方法 根据目前300MW机组高中压缸的特点，负荷分配通常有猫爪垂弧法和测力计法。所谓负荷分配，即将汽缸的重力合理的分配到各个承力面上去。猫爪垂弧法就是指每个支撑猫爪在无猫爪垫片支撑的情况下，汽缸猫爪自然下垂的高度，比较左右对称位置猫爪的垂弧，通过调整各猫爪下部垫片的厚度，使各对称点猫爪垂弧差在允许范围以内，此方法以猫爪垂弧(单位：mn1)间接的反映汽缸的负荷；测力计测量法，就是将专用的测力计拧入高中压缸猫爪处的专用螺孔内，当测力计受力时，根据测力计上端百分表指示的弹簧压缩值，即查知该猫爪的负荷，根据各猫爪的负荷值进行对称点负荷的调整，负荷差在范围以内时，用量纲表测量猫爪底部垫片的厚度，即为正式垫片的厚度值，此方法直接反映了各猫爪分配的负荷。 3 负荷分配所具备的条件 高中压缸的负荷分配工作是高中压缸安装过程中最关键的一个环节，它直接关系着高中压缸的轴向定位、高低对轮中心的确定以及高中压外缸所有管道的正式连接，在实际安装过程中，有的厂家要求进行半实缸负荷分配，即高中压缸下半所有部套吊入缸内就位，包括高中压转
提高300MW汽轮机机组经济性的措施 发表时间：2016-04-15T15:49:24.287Z 来源：《电力设备》2016年1期供稿作者：李文中[导读] 江苏徐矿综合利用发电有限公司江苏徐州 221137）对300MW汽轮机组运行经济性进行探讨对提高电力企业经济性、促进国民经济发展而言具有重要意义。 李文中 （江苏徐矿综合利用发电有限公司江苏徐州 221137）摘要：以300MW汽轮机机组经济性运行影响因素为切入点，对汽轮机机组高压缸运行效率、机组轴封与疏水系统、机组运行背压等进行了技术改造，旨在提高300MW汽轮机机组运行经济性，为电力企业获取更多地经济效益。关键词：300MW；汽轮机；机组；经济性；措施我国电站工业中首台国产引进型由上汽研制并于1987年投运，稍后几年中东汽、北重、哈汽也各自从国外引进技术、开发并投运了大量国产引进型亚临界300MW汽轮机组。大量的国产300MW汽轮机组已成为电网发展的主力，为国家国民经济发展作出巨大贡献。因此，对300MW汽轮机组运行经济性进行探讨对提高电力企业经济性、促进国民经济发展而言具有重要意义。 1 300MW汽轮机机组运行经济性提升的影响因素分析1.1 300MW汽轮机机组运行负荷超出额定范围值300MW汽轮机机组经济性波动的形成与机组负荷变化密切相关，当300MW汽轮机机组负荷低于额定负荷值时，机组运行经济性处于最佳状态，机组磨损程度最低；当300MW汽轮机机组负荷超出额定范围值时，机组的高压、调节、节流等部分很可能出现能量损失，从而影响汽轮机机组运行经济性的提升。 1.2 300MW汽轮机机组系统故障300MW汽轮机机组系统故障对机组运行经济性的影响主要表现在如下几方面：（1）300MW汽轮机机组通流系统可能出现结垢、密封减弱、封堵不全等问题，能够对汽轮机机组通流效率的提升产生直接影响；（2）300MW汽轮机机组真空系统值呈发幅度波动，尤其是真空状态与进气量值波动，容易降低真空系统热效率，改变汽轮机机组工作状态；（3）300 MW汽轮机机组的管道、阀门故障，导致热量、水、气体等迅速流失，直接降低汽轮机机组的能量转换功率，降低机组运行经济性。 1.3 300MW汽轮机机组运行参数改变300 MW汽轮机机组运行参数控制错误，譬如：蒸汽含熵量下降会严重影响发电机的使用功能，加之该问题发生在汽轮机机组进气量维持不变的情况下，故障发生的隐蔽性较强，较难及时发现。 2 300MW汽轮机机组运行经济性提升策略2.1 300MW汽轮机机组高压缸运行效率的提升促进300MW汽轮机机组高压缸运行效率提升的措施主要表现在如下几方面：1、改变汽轮机机组运行方式 以西屋引进型300MW汽轮机机组为例，其高调门共6个，在运行条件下，5VWO工况基本符合300MW汽轮机机组对运行额定负荷的需求。可以尝试以5VWO工况为基础，对气压、进气量进行调节，从而调整机组运行负荷。但部分电厂可能使用6阀同阀位节流运行方式，在负荷不变且相同的状态下，5VWO工况效率要比高压缸效率高4%~5%。据此可知，对亚临界参数的300MW汽轮机机组而言，高压进汽节流压每损失2%，机组高压缸运行效率即会下降1%。由此可见，机组运行方式选择是否合理能够对机组运行经济性及高压缸温度等产生直接影响，负荷越高差别越小，如滑压运行方式适用于部分负荷状态。通常情况下300MW汽轮机机组选择定—滑—定的运行方式，也就是负荷超80%时采用非单阀节流的顺序阀定压运行，中间负荷选用3或4阀滑压运行方式；负荷低于30%时，则选用定压运行方式。对汽轮机机组的汽水品质要进行严格的控制，目前部分电厂水质中的氧、二氧化硅含量严重超出规定标准值，造成机组通流隔板叶片结垢，腐蚀高压缸。经调查资料显示，若高压缸叶片结构厚度超出1mm时，会严重降低机组运行效率。 2、高压缸检修 高压缸修复保养作业的开展，要以产品制造厂的要求为考虑点对汽封间隙和叶片进行调整、清洗，检查内外缸中分面的密合性及分面螺栓的预紧力。 3、高压缸技术改造 大规模高压缸改造需全部更换高压通流部分的配件，包括：减少高压排汽缸损失、调换转子隔板汽封型式及叶片型线、对高压各级焓降进行分配处理等，全部改造完成后的高压缸地运行效率可被提高3%~4%。短期、小规模高压缸技术改造内容主要包括如下几方面：（1）调换转子与隔板汽封型式，选择镶嵌式或弹簧式汽封；（2）可尝试使用布莱登汽封型式；（3）缩减调节级等位置的汽封间隙比例。 2.2 改良机组运行背压 调查资料显示，除严寒的冬季之外，300MW机组运行背压不低于8KPa，与机组设计背压值4.9或5.4 KPa相比，明显超值。经微增出力试验证实，真空下降值与热耗恶化存在直接相关性，前者每下降1 KPa，后者恶化约达1%。据此可知，300MW汽轮机机组存在极大地降耗余地。 汽轮机机组产生真空差的原因为：环境温度持续增高，会增大排汽热负荷，加之其它流入热源影响，会降低凝汽器的表面换热效果，导致冷却介质恶化，使得汽轮机机组产生真空差。下面将对各关键因素进行详细讨论：（1）环境温度，机组运行背压存在季节性差异，背压波动值在3KPa左右，能够对汽轮机机组运行经济性产生3%的影响；（2）热负荷，在额定功率下，若全厂热耗增加，必然增大进气量，排气量也随之同比增加，凝汽器内所接收的热量也会上升；（3）换热系数恶化，热换系数恶化多由管子表面物理特性退化、管子生锈、胶球清洗装置无法正常投入所致；（4）冷却介质恶化，多由冷却介质夹带泥沙、循环水变脏所致。 2.3改良汽轮机机组的的疏水系统
5. 凝汽器组合方案 1.工程概况 2.先决条件 3.操作顺序 4.详细指南 5.附录
凝汽器组合方案 1.工程概况 1.1常规岛300MW汽轮机配有两台凝汽器，其壳体采用低碳钢全焊结构。凝汽器主 要由波形伸缩节、接颈、壳体、钛材冷却管、管板、隔板、支撑管及前后水室、低加等部件组成。 1.2主要参数及几何尺寸： 型号：N-14000型 型式：单壳对分双流表面式 冷却面积：14028㎡ 凝汽器总重量：425t（包括低加） 壳体重量：118t（不含冷却管） 接颈重量：56t 1#、2#低加总重：51.2t 凝汽器外形尺寸：15345×8540×14130㎜ 凝汽器壳体尺寸：10350×7460×8000㎜ 接颈组装尺寸：（9400×7460/6350×7460）×5270 冷却管规格：φ25×1㎜φ25×0.7㎜长度10.35m 冷却管安装数量：每台17266，重约60t 壳体整体拖运重量：158t 2.先决条件 2.1人员资格 2.1.1所有人员经过适当考核并熟悉程序。 2.1.2钳工具有正确拼装凝汽器的基本知识和能力。 2.1.3起重工具有大件拖运、吊装的操作和指挥能力。 2.1.4焊工必须经过培训并具有相应项目的合格证。 2.2人力、主要工机具、消耗品 2.2.1所有人力、主要工机具和消耗品见附录A。 2.2.2所有测量及检查仪器都应有有效的检验合格证。 2.3技术先决条件
2.3.1图纸及技术文件 ①凝汽器设备制造图。 ②汽轮发电机基础施工图。 ③电力建设施工及验收技术规范。 ④火电施工质量检验及评定标准。 2.3.2设备的初始状况 ①设备已按供货清单进行了清点、整理，检查产品的数量、质量、规格，有问题 的应作好记录。 ②按照施工的先后顺序，合理堆放设备的材料。 2.3.3施工区域的初始状况 ①已达到适当的清洁度要求。 ②施工场地平整，主、辅平台已搭设。 ③工机具配备到位。 2.3.4注意事项 ①施工前应进行详尽的技术交底工作，使每一个施工人员均了解凝汽器结构及组 装顺序和方法。 ②组织施工人员学习有关安全规程。 ③平台要有可靠的接地，防止触电事故的发生。 ④施工中应统一指挥，管、侧、隔板组合时，应有防止设备倾倒的加固措施。施 工人员要相互配合，防止倾倒。 ⑤接颈起吊时悬挂应绑扎牢固，悬挂后应设必要的警戒线，无关人员不得进入警 戒线内。 ⑥使用千斤顶时，不能产生歪斜现象，以防倾倒。 ⑦进入壳体内部的工作人员，外面必须有专人监护，壳体内部的照明设备，电压 不得大于36V。 ⑧胀接工作棚必须保持良好的通风。 ⑨穿管时应听从统一指挥，防止撞伤内部人员。 ⑩现场应有周密的防火措施，易燃物品应有妥善的保管措施。 3.操作顺序
中国华能集团公司300MW汽轮机节能降耗实施导则 （2007年4月30日发布） 1范围 本导则适用于上海汽轮机厂、哈尔滨汽轮机厂、东方汽轮机厂生产的300MW汽轮机及热力系统、辅机系统的节能降耗工作，俄制300MW等级机组及其热力系统、辅机系统的节能降耗工作可参考本导则。 2汽轮机及热力系统存在的主要问题 由于汽轮机结构设计、系统设计、安装、运行维护等因素，现役300MW汽轮机组在安全性、可靠性及经济性等方面均不同程度的存在一些问题，经济性较差，供电煤耗、厂用电率均比同类型进口机组高出较多，在低负荷运行下尤为突出。 2.1汽轮机本体存在不足 运行中出现的问题集中在以下方面： 1)各监视段超压，如果限制压力，机组出力偏紧； 2)缸效率偏低，以高压缸最为突出，普遍比设计值低4～8个百分点； 3)各段抽汽温度偏离设计值，以2、3、5、6段抽汽温度最为突出，比设计值高出 15～30℃； 4)缸效率下降速度快； 5)高、中压缸各平衡盘及两端部汽封漏汽量较大，以中压缸进汽平衡盘汽封漏汽 量尤为突出； 6)调节级效率比设计值低15个百分点左右。 2.2热力系统及辅机设备不完善 目前，机组实际运行中存在问题最多且最为普遍的是疏水系统，制造厂设计的300MW 汽轮机组疏水系统的疏水阀门为60～80个。由于疏水阀门前、后差压大，阀门出现不同程度的内漏。机组启、停次数愈多，这些阀门内漏的机率愈大，出现门芯吹损、弯头破裂、疏水扩容器焊缝开裂等故障。既危及机组安全运行，又严重影响经济性。主要存在以下问题： 1)热力系统设计方面，工质有效能的利用不尽合理； 2)设备及热力管道疏水系统设计庞大，冗余系统多，易出现内漏； 3)冷端系统及设备不完善，凝汽器真空度偏低； 4)辅机选型、配套和系统设计不合理，导致运行单耗大，厂用电率增大。
300MW汽轮机课程设计 （报告书） 学院： 班级： 姓名： 学号： 二O一六年一月十五日
300MW汽轮机热力计算 一、热力参数选择 1.类型: N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两排气。 额定功率:Pel=300MW; 高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa; 中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa; 凝汽器压力Pc=0.004698Mpa; 汽轮机转速n=3000r/min; 2.其他参数: 给水泵出口压力Pfp=19.82MPa; 凝结水泵出口压力Pcp=5.39MPa; 机械效率?ni=0.99; 发电机效率?g=0.99; 加热器效率?h=0.98; 3.相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率： 高压缸，?riH=0.875 ; 中压缸，?riM=0.93; 低压缸?riL=0.86; 4.损失的估算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=0.8335MPa; 再热器压损ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa; 中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=0.07244MPa; 中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=0.0162MPa; 低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=0.1879KPa;
二、热力过程线的拟定 1. 在焓熵图,根据新蒸汽压力p 0=16.67 和新蒸汽温度t = 537,可确定汽轮机进气状态点 0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h 0=3396.13,比熵s =6.4128,比体积v =0.019896。 2. 在焓熵图上,根据初压p 0= 16.67和主汽阀和调节气阀节533.62流压力损失Δp = 0.8335 以确定调节级级前压力p‘ 0= p -Δp =15.8365，然后根据p‘ 和h 的交点可以确 定调节级级前状态点1,并查的该点的温度t‘ 0=533.62,比熵s’ =6.4338，比体积v ‘ =0.0209498。 3. 在焓熵图上,根据高压缸排气压力p rh =3.8896和s =6.546437可以确定高压缸理想出口 状态点为2t，并查的该点比焓值h Ht = 3056.864,温度t Ht = 335.743,比体积v Ht =0.066192, 由此可以得到高压缸理想比焓降ΔHt H=h 0-h Ht =339.266 ,进而可以确定高压缸实际比焓降 ΔH i H=ΔH t H×?riH=296.8578,再根据h’rh、ΔH i M和p s可以确定高压缸实际出口状态2，并查 得该点比焓值h H =3099.2722,温度t H =351.3652,比体积v H = 0.0687,s H =6.6058。 4. 在焓熵图上，根据高压缸排气压力p rh = 3.8896和再热器压损Δp rh = 0.3622可以确定 热再热压力p’ rh =p rh -Δp rh = 3.5274,然后根据p’ rh 和再热蒸汽温度t th =537 确定中压缸进气 状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’ rh = 3535.213，比熵s‘ rh = 7.2612, 比体积v’ rh =0.1036。 5. 在焓熵图上，根据热再热压力p’ rh = 3.5274和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’ rh = 0.07244 ，可以确定中压缸气阀后压力p’’ rh =p’ rh -Δp’ rh = 3.45496 ，然后根据p’’ rh 与h’ rh 的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’ h = 536.7268,比熵s’’ rh = 7.2707，比体积v’’ rh =0.1058。若将中、低压缸的过程线画为一条圆滑曲线，则在前面⑤步之后进行如下步骤： 在焓熵图上，根据凝汽器压力pc=0.004698 和低压缸排汽阻力损失Δpc= 0.0001879 可以确定低压缸排汽压力pc’=pc+Δpc= 0.004886 在焓熵图上，根据凝汽器压力pc= 0.004698 和srh’= 7.2612 可以确定低压缸理想出口状态为5t，并查得该点比焓值hct=
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR 南京工程学院本科生毕业设计开题报告 2010 年月日
节能是我国能源战略和政策的核心。火电厂既是能源供应的中心也是资源消耗及环境污染和温室气体排放的大户，提高电厂设备运行的经济性和可靠性，减少污染物的排放，已经成为世人关注的重大课题。 热经济性代表了火电厂的能量利用、热功能转换技术的先进性和运行的经济性，是火电厂经济性评价的基础。合理的计算和分析火电厂的热经济性是在保证机组安全运行的基础上，提高运行操作及科学管理水平的有效手段。火电厂的设计、技术改造、运行优化以及目前国内外对大型火电厂性能监测的研究、运行偏差的分析等均需对火电厂的热力系统作详细的热平衡计算，求出热经济指标作为决策的依据。因此电厂的热力系统计算是实现上述任务的重要技术基础，直接反映出全厂的经济效益，对电厂的节能具有重要意义。 本文主要设计的是300MW凝汽式汽轮机。先了解了汽轮机及其各部件的工作原理。再设计了该汽轮机的各热力系统，并用手绘了各系统图。最后对所设计的热力系统进行经济性指标计算，分析温度压力等参数如何影响效率。本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。 关键词：节能、热经济性分析、热力系统
Energy is our county’s energy strategy and policies. Thermal Power Plant is the center of energy supply and is large of resource consumption and environmental pollution and greenhouse gas emissions. Improving power plant equipment operation and reliability of economic and reducing emissions has become a major issue of world attention. Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance，then，calculate heat economic indicators as the basis for decision-making. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based onand it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant This article is designed to 300MW Condensing Steam Turbine. I first understand the components of the turbine and its working principle. I re-design of the turbine of the thermal system and hand-drawn map of each system. Finally, I designed thermal system on the economic index calculation, and analyze how
300MW机组 危急遮断系统( ETS ) 使用说明书 上海汽轮机有限公司 2011年11月
1.系统概述： 上海汽轮机有限公司（STC）生产的危急遮断系统（ETS），根据汽轮机安全运行的要求，接受就地一次仪表或TSI二次仪表的停机信号，控制停机电磁阀，使汽轮机组紧急停机，保护汽轮机的安全。危急遮断系统（ETS）对下列参数进行监视，一旦参数超越正常范围，通过停机电磁阀，使所有阀门油动机关闭。 ETS装置通过各传感器监测着汽轮机的运行情况(见图1、ETS 系统图)。具体监测的参数为： ·汽机超速110% · EH油压低 ·润滑油压低 ·冷凝器真空度低 ·推力轴承磨损（轴向位移大） ·由用户决定的遥控遮断信号 ETS系统应用了双通道概念，允许重要信号进行在线试验，在线试验时仍具有保护功能。 2.系统组成： ETS系统由下列各部分组成：一个安装遮断电磁阀和状态压力开关的危急遮断控制块、三个安装压力开关和试验电磁阀的试验遮断块、三个转速传感器、一个装设电气和电子硬件的控制柜以及一个摇控试验操作面板。 汽轮机上各传感器传递电信号给遮断控制柜，在控制柜中，控制器逻辑决定何时遮断自动停机危急遮断总管的油路。
2.1 危急遮断控制块 危急遮断控制块当自动停机遮断电磁阀（20/AST）励磁关闭时，自动停机危急遮断总管中的油压就建立。为了进行试验，这些电磁阀被布置成双通道。一个通道中的电磁阀失磁打开将使该通道遮断。若要使自动停机遮断总管压力骤跌以关闭汽机的蒸汽进口阀门，二个通道必须都要遮断。 20/AST电磁阀是外导二级阀。EH抗燃油压力作用于导阀活塞以关闭主阀。每个通道的导阀压力由63/ASP压力开关监测，这个压力开关用来确定每个通道的遮断或复通状态，以及作为一个联锁，以防止当一个通道正在试验时同时再试另一个通道。 2.2 危急遮断试验块 每个试验块组装件由一个钢制试验块、二个压力表、二个截止阀、二个电磁阀和三个针阀组成。每个组装件被布置成双通道。安装在前轴承座上的试验块组装件（该组装件一侧是从系统供油经节流孔流入，而另一侧与泄油或通风阀相连）与安装在附近的端子箱上的压力开关相连接。在每个通道中均有一个节流孔，以使试验时被检测参数不受影响。在供油端有一个隔离阀，它允许试验块组件检修时不影响系统的其他部分。 为了更换试验块上除压力表外任一元件，首先必须关闭隔离阀，然后打开手动试验阀泄放试验块中的介质。在更换时，须确保遵守相应的清洁、清洗抗燃油的维护及管理程序等。压力开关和压力表可以关闭相应的截止阀而从系统中隔离出来。在试验块中的介质被泄放后，这些截止阀就应打开，以保证在复置自动停机前，全部截
300MW汽轮机组热力性能计算 摘要：节能的核心是中国能源战略和政策。火力发电厂是能源供应的中心和资源消耗和环境污染和温室汽体排放、的主要部门，提高经济效益的电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已成为全球关注的重大问题。 热效率代表了火力发电厂热能源利用、功能转换技术的进步和运作的经济性,是电厂的基础经济评价。合理的计算和分析燃煤电厂的热效率是基于保证机组安全运行的基础上,是提高作业水平和科学管理有效手段。火力发电厂的设计在国内和国外技术改造、运行优化和研究大型火力发电厂性能监视、运行偏差分析等都需要热力系统热平衡的计算,计算出热经济指标作为决策的依据。所以发电厂热力系统计算是关键技术来实现上述任务,直接反映了经济效率的协调,针对发电厂节能是有重要意义的。 本文设计的300MW凝汽式汽轮机。了解其工作原理及其它组件的工作原理。设计这个汽轮机每个热力系统,并使用计算机绘制图纸。最后,热力系统设计为经济指标的计算,分析温度、压力等参数如何影响效率。本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。 关键词：节能、热经济性分析、热力系统
300MW Steam Turbine Thermal Performance Calculation Abstract：Energy conservation is the core of China's energy strategy and policy. Coal-fired power plant is the center of the energy supply, improve the economic benefit of power plant equipment operation and reliability, reduce pollutant emissions, has become the world focus on the major issue. Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based on and it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant. This article aims to design a 300MW Condensing Steam Turbine. Firstly, I understand the components of the turbine and its working principle. Secondly, design the turbine of the thermal system and hand-drawn maps of each system. Finally, I design thermal system on the economic index calculation,and analyze how parameters such as temperature and pressure affect the efficiency. This design uses three methods conventional method, simple calculation, the equivalent enthalpy drop method. Keywords: energy saving；economic analysis of thermal thermal system
国产N300MW机组发电厂原则性热力系统毕 业设计 目录 毕业设计任务 第一章原则性热力系统的计算 第二章汽轮机汽热量及各项汽水流量计算 第三章热经济指标计算 第四章全面热力系统的分板建议 小结 附图一、二、三
毕业设计任务 题目：国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定，计算与分析（额定工况） 内容及要求： 一、根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统。 二、用热平衡法理行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的汽水流量，发电功率及主要经济指标。 三、根据计算结果分析拟定系统的可靠性、经济性。 主要原始资料 （一）、锅炉型式及有关数据 1、型号：DG1000/170—Ⅰ型 2、额定蒸发量：1000t/h 3、一次汽压力：16.76Mpa，温度555℃ 4、二次汽压力（进/出）3.51/3.3 Mpa 5、温度（进/出）335℃/555℃ 6、汽包压力：18.62 Mpa
7、锅炉热效率：90.08% 8、排污量：D pw=5t/h （二）汽轮机型式及额定工况下的有关数据： 1、汽轮机型式：N300—16.18/550/550型中间再热凝汽式汽轮机、四缸四排汽、汽缸及轴封系统情况见附图。 2、额定功率：300MW 3、主汽门前蒸汽压力：16.181Mpa，温度550℃ 4、中压联合汽门前蒸汽压力：3.225 Mpa，温度550℃ 5、额定工况给水温度：262.5℃ 6、额定工况汽机总进汽量：970T/H。 7、背压：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。 8、各级抽汽参数如下表 9、加热器散热损失： 高加1%，除氧器4%，低加0.5%，轴加4%。
第一篇汽轮机本体结构及运行 第一章汽轮机本体结构 第一节本体结构概述 我公司300MW机组汽轮机是上海汽轮机有限公司生产的引进型、亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、高、中压合缸、抽汽凝汽式汽轮机。 该汽轮机本体由转动和静止两大部分构成。转动部分包括动叶栅、叶轮、主轴、联轴器及紧固件，静止部分包括汽缸、喷嘴室、隔板套（静叶持环）、汽封、轴承、轴承座、滑销系统机座及有关紧固件。 本机通流部分由高、中、低三部分组成，高压汽缸内有一个部分进汽调节的冲动级和11个反动式压力级，中压汽缸内有9个反动式压力级，低压部分分为两分流式，每一分流由7个反动式压力级组成，全机共35级。高压蒸汽经主汽阀、调节汽阀，然后由高压上缸三个和下缸三个进汽套管连接到高压缸的喷嘴室，蒸汽在高压缸内做完功，通过高压外下缸的一个排汽口流到锅炉再热器，从再热器通过两个再热主汽阀、调节汽阀从中压缸下部进入中压缸的进汽室，蒸汽流经中压叶片，通过连通管到低压缸，再由低压叶片通道的中央，分别流向两端的排汽口。 本机高、中、低压缸均设有抽汽口，共有8级，抽汽口的分布见下表。对本机的各动、静部件，将在本章中分别介绍。 抽汽号级后抽汽抽汽口数抽汽口尺寸（mm）1（高压缸）71φ219×197 2（高压缸）111φ219×207 3（中压缸）161φ327×306 4（中压缸）201φ511×489 5（低压缸）221φ510×490 6（低压缸）241φ510×490 7（低压缸）252φ510×490 8（低压缸）264φ510×490
第二节技术规范及主要性能 一、技术规范 型号：C300-16.67/0.8/538/538 型式：亚临界，一次中间再热，单轴，双缸双排汽，高、中压合缸，抽汽凝汽式 额定功率：300MW 额定转速：3000r/min 额定蒸汽流量：907t/h 主蒸汽额定压力：16.67Mpa 主蒸汽额定温度：538℃ 再热蒸汽额定压力： 3.137Mpa 再热蒸汽额定温度：538℃ 额定排汽压力：0.00539Mpa 额定给水温度：273℃ 额定冷却水温度：20℃ 回热级数：3级高压加热+1级除氧加热+4级低压加热 给水泵驱动方式：小汽轮机驱动 低压末级叶片长：905mm 净热耗率：7892kj/kw.h（额定工况下） 临界转速：高中压转子一阶：1732r/min；二阶：＞4000r/min 低压转子一阶：1583r/min；二阶：＞4000r/min 振动值：工作转速下轴颈振动值≤0.075mm； 过临界时轴颈振动最大允许值0.2mm。 轴振：正常：0.076mm，报警：0.125mm，脱扣：0.25mm。 二、主要性能 1、厂用抽汽量四段为82t/h，五段为35t/h。 2、额定功率工况：汽轮机主汽门前压力、温度、再热汽门前温度和汽机背压均为额定值，回热系统正常投运，补给水率为零，发电机效率为98.7%时，发电机出线端发出额定功率的工况，为本机组的额定功率工况，也是本机组的保证工况。 3、夏季工况：汽轮机背压为0.0118MPa、主汽门、再热汽门前蒸汽参数为额定值，回
350MW超临界汽轮机 技术介绍 北京北重汽轮电机有限责任公司 2009年12月
目录 1、前言 (1) 2、机型系列 (2) 3、机组介绍 (3) 3.1、总体方案 (3) 3.2、本体结构 (4) 3.2.1、汽缸 (7) 3.2.2、转子及动叶片 (7) 3.2.3、喷嘴组、静叶及隔板 (9) 3.2.4、高中压阀门 (10) 3.2.5、轴承及轴承箱 (11) 3.2.6、滑销系统 (12) 3.3、主要部件材质 (13) 3.4、汽轮机附属系统 (14) 3.4.1、汽封、本体疏水系统 (14) 3.4.2、润滑、顶轴及盘车系统 (14) 3.4.3、控制及保护系统 (14) 3.5、汽轮机辅助设备 (15) 3.5.1、凝汽器 (15) 3.5.2、低压加热器 (15) 4、关于超临界机组的主要问题 (15) 4.1、高温材料的使用 (15) 4.2、防颗粒侵蚀措施 (15) 4.3、中压第一级冷却措施 (15) 5、机组特点 (16) 5.1、机型定型合理 (16) 5.2、采用成熟可靠的设计 (16) 5.3、功率高 (17) 5.4、良好的结构设计 (17) 5.5、材料等级高 (17) 5.6、灵活快捷的中压缸启动 (17) 6、300MW-360MW汽轮机业绩表 (18)
350MW超临界汽轮机技术介绍 1、前言 超临界350MW汽轮机是我公司在引进ALSTOM公司亚临界330MW凝汽式汽轮机的基础上，通过近几年与ALSTOM在600MW超临界机组方面的合作以及与其他国外公司的技术交流，结合目前国内对超临界汽轮机要求的基础上设计开发的机型。机组设计采用先进的通流技术，保证具有较高的经济性；在结构设计上充分采用成熟可靠的技术，确保机组的安全可靠性，以及快速启、停及变负荷的能力。 我公司从1986年开始引进ALSTOM亚临界330MW湿冷机组，在引进纯凝湿冷机组的基础上，完成了亚临界330MW汽轮机的系列化工作，机组系列在功率方面涵盖了300MW~360MW（其中空冷300MW~330MW、湿冷330MW~360MW），在冷却方式方面涵盖了湿冷、直接空冷、间接空冷，在功能方面涵盖了纯凝、单级抽汽（0.3~0.6Mpa.a、0.98~1.27Mpa.a、3.92~5.88Mpa.a）、两级抽汽（三种单抽的组合）、三级抽汽（三种单抽的组合），目前各种机型的机组已经生产80多台。机组系列如下： ——纯凝系列： 类型功率冷却方式回热系统给水泵 纯凝330~360 湿冷8级（3G+1Y+4D）汽泵 7级（2G+1Y+4D）电泵300~330 直接空冷7级（3G+1Y+3D）电泵 7级（3G+1Y+3D）汽泵 7级（2G+1Y+4D）电泵 7级（2G+1Y+4D）汽泵300~330 间接空冷7级（3G+1Y+3D）电泵 7级（3G+1Y+3D）汽泵 7级（2G+1Y+4D）电泵 7级（2G+1Y+4D）汽泵
目录 1 绪论 (1) 1.1 汽轮机简介 (1) 1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外发展现状 (1) 1.3 本课题设计意义 (2) 1.4 论文研究内容 (2) 2 热力系统设计 (4) 2.1 机组的主要技术规范 (4) 2.2 给水回热加热系统及设备 (5) 2.2.1 给水回热级数和给水温度的选取 (6) 2.2.2 回热加热器形式确定 (7) 2.2.3 热力系统的热力计算 (8) 3 通流部分设计 (16) 3.1 透平的直径及级数确定（调节级除外） (16) 3.1.1 选定汽缸和排汽口数 (16) 3.1.2 确定第一压力级平均直径和末级直径 (16) 3.1.3 确定高压缸压力级的平均直径，速比和焓降的变化规律 (17) 3.2 高压缸焓降分配 (19) 3.3 中低压缸的级数确定和各级焓降的分配 (20) 3.4 详细计算高压缸第一压力级 (21) 3.4.1 高压缸第一压力级计算过程 (21) 3.4.2 高压缸第一压力级速度三角形 (24) 3.5 各压力级详细计算表格 (24) 3.5.1 调节级详细热力计算表格 (24) 3.5.2 高压缸末级详细计算表格 (28) 3.5.3 中压缸第一压力级详细计算表格 (31) 3.5.4 中压缸末级详细计算表格 (34) 3.5.5 低压缸第一压力级详细计算表格 (37) 3.5.6 低压缸末级详细计算表格 (40)
3.6 调节级、高压缸第一压力级、末级速度三角形图 (43) 4 汽轮机结构设计 (44) 4.1 热力系统设计 (44) 4.1.1 主蒸汽及再热蒸汽系统 (44) 4.1.2 给水回热系统 (45) 4.2 汽轮机本体结构设计 (46) 4.2.1 蒸汽流程 (46) 4.2.2 高中压阀门 (47) 4.2.3 汽缸结构 (47) 4.2.4 转子结构 (49) 4.2.5 联轴器 (50) 4.2.6 叶片结构 (50) 4.2.7 静叶环和静叶持环 (51) 4.2.8 轴承和轴承座： (52) 4.2.9 汽封及汽封套 (52) 4.3 调节保护系统（DEH） (53) 4.4 供油系统 (54) 结论 (55) 参考文献 (56) 致谢 (57)
毕业设计 （说明书） 题目: 300MW汽轮机原则性热力系统设计计算姓名: 彭丽娜 编号: 专业：电厂热能动力装置 指导老师：武月枝
2012年05月22日 目录 毕业设计 (1) 内容摘要 (4) 1.本设计得内容有以下几方面： (4) 2.关键词 (4) 一．热力系统 (5) 二．实际机组回热原则性热力系统 (5) 三．汽轮机原则性热力系统 (6) 1.计算目的及基本公式 (6) 1.1计算目的 (6) 1.2计算的基本方式 (7) 2.计算方法和步骤 (8) 3.设计内容 (8) 3.1整理原始资料 (10) 3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (11) 回热循环 (11) 3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (11) 3.2.2表面式加热器的特点： (12) 3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (13)
3.2.4抽气管道压降Δp j及热经济性 (13) 3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (13) 3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (14) 3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (15) 3.2.8除氧器 (19) 3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (20) 3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (20) 3.3新汽量D0计算及功率校核 (24) 3.4热经济性的指标计算 (27) 3.5各汽水流量绝对值计算 (28) 致谢 (33) 参考文献 (34)
300MW汽轮机原则性热力系统设计计算 内容摘要 1.本设计得内容有以下几方面： 1）简述热力系统的相关概念； 2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性） 3）原则性热力系统的一般计算方法 2.关键词 除氧器、高压加热器、低压加热器