筏板基础的设计计算
筏板基础具有减小地基压力，提高地基承载力的调整地基不均匀沉降的能力。筏板的厚度h>200mm ，同时要满足斜截面及抗冲切强度的要求，片筏基础混凝土采用C20以上，垫层C10以上。钢筋保护层as=40mm ，混凝土抗渗等级不低于S6。综合考虑各方面因素，本工程采用平板式筏板基础，素混凝土垫层设为100mm 厚。
§ 1 基础设计
（1）基础埋深：
筏板基础的埋深当采用天然地基时不宜小于建筑物地面上的高度的1/12，由于工程设置有地下室，所以取基础埋深为5.0m ，满足要求。 （2）筏板厚度的确定：
本工程采用平板式筏板基础，筏板厚度一般按照每层楼50mm 考虑，本工程地上共有8层，但是考虑到基础的抗冲切作用，筏板厚度取为1000mm 。 （3）筏板尺寸确定：
本设计只进行了一个方向的一品框架进行计算，在筏板基础设计时，近似取其他基顶荷载与计算的该榀框架基顶荷载相同进行计算。
x x x x x x 6.56m 4.691424.433.39m 2.42320.823.06m 2.571899.921.68m 1.2527.393.06m 2.571899.921.6y y y y y M KN V KN N KN M KN V KN
N KN
M KN V KN N KN M KN V KN
N KN
M KN V KN N KN M =======-===-======C 柱：
恒载： 活载：D 柱：
恒载： 活载：E 柱：
恒载： 活载：x x 8m 1.2527.396.56m 4.691424.433.39m
2.42320.82y y y KN V KN
N KN
M KN V KN N KN M KN V KN
N KN
===-===-==F 柱：
恒载： 活载：
各个内力设计值：（1.35恒荷载+1.4活荷载）
x x x x 13.6m 9.122372.136.48m 5.153303.246.48m 5.153303.2413.6m
9.122372.13y y y y M KN V KN N KN M KN V KN N KN M KN V KN N KN M KN V KN
N KN
============C 柱：D 柱：E 柱：F 柱：
其为对称模型，则：
(2372.133303.24)29102174.66k
P
KN =+??=∑
筏板左边和右边分别突出1.0m,上下各突出1.0m 。 则，
266.417.91188.56A bl m ==?=
（4）地基承载力的验算：
由地基设计资料，该筏板基础的持力层为粘土，200ak f kpa = 地基承载力修正：320/m KN m γ= 查表，0, 1.0b d ηη==
33(0.5)200/ 1.0(50.5)20330/a ak d m f f d KN m KN m ηγ=+-=+?-?= 筏板重 1188.56 1.02529714G KN =??= 由于结构对称偏心距为0
3
102174.662971.14
88.46 1.2396/1188.56
k
a p
G
p f KN m A
++=
=
=<=∑
地基承载力满足要求。 （5）确定板带计算简图：
根据计算框架模型，选择下图所示板带进行计算，配筋计算的内力均采用设计值。当上部柱分布规则，相邻柱距或相邻柱荷载相差不超过20%,以及柱距小于1.75/λ时，可以采用刚性板条法计算：
图 1 筏板基础计算单元
查《地基基础》，取
37315000/40 3.2510KN/s C k KN m C E m ==?，
混凝土
计算单元的截面惯性矩：
341
7.2 1.00.612
I m =
??=
0.193
1.75
1.75
9.07 6.60.193
m λλ
=
===
=>
故本工程中的筏板基础可以采用板条法计算。
§ 2计算基底净反力
由于基地剪力弯矩相对于x 轴对称，产生的附加反力很小，可以忽略不计。基底平均净反力及计算模型：
2102174.66
85.97/1188.56
p
p kN m A
=
=
=∑
基底总反力：
85.977.217.911079.18pbl KN =??= 柱荷载总和：
((2372.133303.24))211350.74p KN =+?=∑
基底平均净反力：
'211350.74
88.07/7.217.9
j p
p KN m bl
=
=
=?∑
每单位长度基底平均净反力：
'88.077.2634.12/j b p KN m =?=
得到计算简图如下图所示：
图 2 筏板受荷简图
根据静力平衡，计算各个截面的弯矩和剪力： 其弯矩图和剪力图见下图：
图 3 筏板受荷剪力图
图 4 筏板受荷弯矩图
§ 3配筋计算
最大正弯矩M+=2064.01KNm, 最大负弯矩M-=2659.04KNm 混凝土强度等级：C40： fc=19.1N/mm2,ft=1.71 N/mm2
采用HRB400级钢筋，'2
360/mm y y f f N ==
上层：取060, 1.00.060.94s a mm h m m ==-=
6
22
102064.01100.01719.17200940s c M f bh αα?===??
'
0210.017s a h ξ==< 210 1.019.172009400.017
6104.36360
c s y
f bh A mm f αξ
????=
=
=
下层：取060, 1.00.060.94s a mm h m m ==-=
6
22
102659.04100.0219.17200940
s c M f bh αα?===??
'
210.02s a h ξ=-=<
210 1.019.172009400.02
7181.6360
c s y
f bh A mm f αξ
????=
=
=
2min min 0.214%7200100015408s A bh mm ρ==??=
上层选用：220@200(11309.73)s A mm φ= 下层选用：220@200(11309.73)s A mm φ=
§ 4 筏板基础结构承载力验算
根据《筏板基础技术规范》，需要对柱底进行抗冲切验算。 边柱：
局部加厚筏板，采用1500mm 。
0120 1.440.6 1.3222
0.4 1.44 1.84c c h c h m
c b h m =+
=+==+=+= 22
112 1.320.38922 1.32 1.84
c x m c c ===+?+
3
3221010110203322
4
2()6621.32 1.44 1.32 1.44 1.322 1.32 1.44(0.389) 1.84 1.440.3896621.89s c h c h c
I c h x c h x
m =++-+??=++???-+??
=110.36s α===
1212 4.481.320.3890.931
m AB u c c m
c c x =+==-=-=
作用在冲切临界面中心上的不平衡弯矩设计值
2
120
10
=85.97/85.97 1.32 1.84208.802372.13208.82163.330.30.360.6624
0.660.360.3
24
2
2372.130.66208.80.313.69.120.721523.13l c N P unb N P c p KN m p pc c KN F N P KN
h h e h c e h
M Ne Pe M V kN m
==??==-=-==
+=+==-=-==-++=?-?++?=
max 0=
2163.330.361523.130.931
4.48 1.44 1.8933
5.34270.1 1.2
605.440.7(0.4)1197/m
l s unb AB
m s
hp t s
F M C
u h I f KN ατββ+??=
+
?=+=<+
=
满足条件。 中柱：
局部加厚筏板，采用1700mm 。
0120 1.640.6 1.4222
0.4 1.64 2.04c c h c h m
c b h m =+
=+==+=+= 332
10102013324
662
1.42 1.64 1.42 1.64
2.04 1.64 1.426625.20s c h c h c h c I m =++
????=++=
110.357s α===
121
2 4.881.4220.712
m AB u c c m c c =+==
=÷= 作用在冲切临界面中心上的不平衡弯矩设计值：
2
120
010
max 85.97/85.97 1.42 2.04249.043303.24249.043054.20.30.410.71240.710.410.3
24
2
3303.240.71249.040.3 6.48 5.510.822268.63=
l c N P unb N P c l m p KN m p pc c KN F N P KN
h h e h
c e h
M Ne Pe M V KN F u τ===??==-=-==
+=+==-=-==-++=?-?-+?=03054.20.3572268.630.71
4.86 1.64
5.2383.19110.58 1.2
493.770.7(0.4)1197/m
s unb AB
s
hp t s
M C
h I f KN αββ+??=
+
?=+=<+
= 满足条件。故筏板基础承载力满足要求。
梁板式筏形基础设计 1、工程概况与工程地质条件 衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构,下部为粉质黏土,地下水位埋深1.5００m。基础面积为１6m×６１m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5、2ｍ,基础混凝土强度为C30,底板厚80０mm,钢筋采用HRB235级钢。基础梁受力筋为ＨPＢ335,箍筋采用HPB23５级钢筋。上部结构竖向荷载见表７、1;基础平面布置图见图7、1;地质情况见第1部分第一节。 1、1、柱荷载 图1、1竖向标准荷载分布图 柱荷载基本组合 kN 柱号荷载(kＮ) 柱号荷载(kＮ) 柱号荷载（kN) 柱号荷载(ｋN) 合力(kＮ) Ａ1 211２B１2６31 Ｃ1 2877 J1 ２２82 9902 A2 377５B2 ４4９１C2 4648 J2 3７8５1６69９ A3 383９B3 4321 C3 43７1 J3 3５9３１６12４Ａ4 3１05 B４３5２0 C4 3634 Ｊ４2９74 132３3 A5 3105 Ｂ5 3520 C5 3634 J5 297４13２3３
图2基础平面布置简图
2设计尺寸与地基承载力验算 2、1基础底面地下水压力得计算确定混凝土得防渗等级 地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水得渗流对水压力得影响。 查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为Ｓ6。 2、2基础底面尺寸得确定 由柱网荷载图可得柱得标准组合总荷载为： =90398kN 其合力作用点:,基础左右两边均外伸0、5m 3.6)22934235302375922340[(90398 1 ??+?+?+??= = ∑∑i i i c N y N y ＝7、5m 基础下边外伸长度0、５m ，为使合力作用点与基础形心重合,基础总宽度为: 则:基础上边外伸长度为： 由以上计算,可得基础底面面积为: 基础底面积为,上部基本组合总荷载为１１１916kN,基低净反力 2、3地基承载力得验算 按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定: 地基受力层不存在软弱粘性土得建筑物且不超过8层高度在25m 以下得一般民用框架房屋可不进行地基及基础得抗震承载力验算。仅演算一般情况下得地基承载力。 先对持力层承载力特征值进行计算：
二）筏板基础施工 1.机械土方开挖 基础内的第一层杂填土和第二层粉土应全部清除，根据地质报告土方挖掘深度大概为5.0米深（基础正式开挖前，在建筑物一角选点测试需实际挖土深度）。计划采用30型挖掘机一次挖到基底标高，或者两层挖到基底，为了便于挖掘运输，第一层挖土深度为1～1.5米，第二层挖到中砂层深约为3.5～4.0米，自卸车外运，人工配合。土方挖到基础外300～500mm宽作为工作面。挖土时严格控制按1：8放坡，防止塌方，随时观察土质及测量坡度。基础土方挖完后，灰粉撒出边线，经设计和有关部门验收后进行下步工序施工。 2.粗砾垫层施工 基础杂填土及粉土挖除后，-5.8米以下，大约到-7.5米之间，设计要求用粗砾砂回填并夯实至-5.8米标高，分层厚度为200～300mm ，垫层顶面每边超出基础底边300mm，按宽：高＝1：2向下向外延伸加宽。铺筑粗砂砾时应设置水平木桩或在基础周边侧壁测出控制点。如果基底深度不平，基土面应挖成踏步或斜坡形，搭槎处应注意夯实，应按先深后浅的顺序施工。 工艺流程：检验砂砾质量→分层铺筑砂砾→洒水→夯实或碾压→找平验收（1）分层铺筑粗砂砾 铺筑砂砾的每层厚度，一般为15～20cm，不宜超过30cm，分层厚度可用木桩控制。视不同条件，可选用夯实或压实的方法。大面积的粗砂砾垫层，铺筑厚度可达35cm，宜采用6～10t的压路机碾压。 粗沙砾地基底面宜铺设在同一标高上，如深度不同时，基土面应挖成踏步和斜坡形，搭槎处应注意压（夯）实。施工应按先深后浅的顺序进行。 分段施工时，接槎处应做成斜坡，每层接岔处的水平距离应错开0.5～1.0m，并应充分压（夯）实。 洒水：铺筑粗沙砾在夯实碾压前，应根据其干湿程度和气候条件，适当地洒水以保持砂石的最佳含水量，一般为8%～l2%。 夯实或碾压：夯实或碾压的遍数，由现场试验确定。用水夯或蛙式打夯机时，应保持落距为400～500mm，要一夯压半夯，行行相接，全面夯实，一般不少于3遍。采用压路机往复碾压，一般碾压不少于4遍，其轮距搭接不小于50cm。边缘和转角处应用人工或蛙式打夯机补夯密实。
有梁式筏板基础问题： ①筏板部分一般为上下两层钢筋网，下层钢筋网片放在最下面，基础梁的整个钢筋（箍筋及纵筋）放在下层钢筋网片的上面。是这样的吗？ ②但是，一般图纸在标注基础梁的高度时，梁底标高和筏板板底标高是在同一个高度，这样就出现了“基础梁的有效高度”缩减的问题。因为，首先是梁的下部纵筋的保护层变厚了。（最下面是筏板的保护层，然后是筏板下层钢筋网片的纵横钢筋，然后是基础梁的纵筋，最后才是基础梁的下部纵筋）当我们进行基础梁的强度计算时，应该采用这个“缩减后的有效高度”进行计算。您说对吗？然而，有的设计院并不是这样，甚至连基础梁的箍筋高度还是采用梁高减两倍的保护层来计算的，这显然会造成箍筋“高度太大”。 ③至于筏板钢筋网片，纵横两个方向的钢筋哪个在下面、哪个在上面？是否应为： ⅰ“下层钢筋网片”是短方向的钢筋在下面、长方向的钢筋在上面； ⅱ“上层钢筋网片”是长方向的钢筋在下面、短方向的钢筋在上面； ⅲ因为，从“有梁式筏板”的受力结构模型来看，正好是“楼板和梁”的受力结构模型翻转过来。这样的看法对吗？
■综合问题： 1、筏形基础的钢筋配置包括梁（或暗梁）和板两部分，布筋考虑一般“以梁为先”； 2、比较两个方向上的基础梁，从中判断强者（等高时选跨度较小者，不等高时选高度较大者），与“强梁”相垂直布置第一层（最底层）板筋； 3、在第一层板筋之上并与其垂直布置“强梁”的底层纵筋和第二层板筋（“强梁”的箍筋与第一层板筋在同一层面上插空走过）； 4、再在其上布置另一方向上梁的底层纵筋； 5、板上部面筋的布置依据板区两个方向的跨度。跨度相差较大时，短跨面筋在上，长跨面筋在下；跨度相差不大时，与板底筋的上下保持一致（两个方向的ho相等）； 6、设计时应当充分考虑两个方向梁相交对ho的影响，也应当考虑双向板的ho与单向板不同； 7、“筏形基础”相当于“倒楼盖”的说法不完全正确。当承受地震横向作用是，柱是第一道防线，楼盖梁是耗能构件，所以要做到“强柱弱梁”“强剪弱弯”，梁要考虑箍筋加密区、塑性铰等问题；但筏形基础的基础梁通常不考虑参与抵抗地震作用计算。
一、施工工艺流程 测量定位放线→垫层施工→测量定位放线→筏板基础钢筋绑扎→筏板基础侧模安装→柱插筋→验收→筏板基础混凝土浇注→混凝土养护 防雷接地应随着筏板基础施工随着进行。 二.主要分项工程施工方案 1、测量定位放线 1.1定位点依据：根据业主提供的控制点坐标、标高及总平面布置图、施工图纸进行定位。 1.2场区内控制网布置：在各单体工程测量定位放线之前，在场区内布置好测量控制点控制网（包括坐标控制点和高程控制点）。 1.3测量工具： 1.3.1场区内坐标控制点和高程控制点设置采用全站仪进行； 1.3.2建筑物坐标点定位采用全站仪进行； 1.3.3建筑物高程控制点设置采用水准仪进行； 1.3.4建筑物轴线定位采用经纬仪进行； 1.3.5其他辅助工具：50m钢尺、木桩、钢筋桩、墨斗、油漆等等。 1.4.建筑物轴线定位：根据已知轴线坐标控制点采用经纬仪进行建筑物轴线的定位，其他相应线采用钢尺进行排尺。 1.5.建筑物标高测量：根据已知高程控制点采用水准仪进行测量建筑物各工序的标高。 2、模板工程 2.1材料选择 模板采用δ=18mm厚九夹板制作加工，采用60×90mm木方模板背楞，木方间距不得超过200mm。 对拉螺栓杆采用φ14圆钢制作，两端丝扣长度不得小于150mm。 模板钢管支撑系统中钢管为φ48×3.5。 2.2模板安装 2.2.1筏板基础侧壁模板
筏板基础侧模支设示意图 2.3模板拆除 筏板基础侧模应待浇筑完毕3d后方可松动对拉螺栓和拆除钢管三角支撑体系，7d后方可拆除基础侧模。 待模板拆除完后应及时将对拉螺杆抽出或切割。 三、钢筋工程 3.1钢筋加工制作 3.1.1.进场钢筋应按级别、种类和直径分类架空堆放，不得直接放置在地上，以免锈蚀和油污，进场钢筋应有出厂质量合格证明，并及时抽样进行复检，复检合格后方可进行加工。 3.1.2.钢筋加工应先按图纸设计要求及《09G101-2》图集、《09G101-3》图集、《06G101-1》图集、《04G101-3》图集和《03G101-1》图集进行翻样，然后经相关部门核认后开始加工。 3.1.3.加工的半成品钢筋应按型号、品种及规格尺寸等挂牌堆放。 3.1. 4.Ⅰ级钢筋末端需做180o弯钩，其圆弧曲线直径不小于钢筋直径的2.5倍，平直部分长度不小于钢筋直径的3倍；Ⅱ级钢筋末端须作90o或135o弯折
梁板式筏形基础设计 1.工程概况和工程地质条件 衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深1.500m。基础面积为16m×61m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m，基础混凝土强度为C30，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。基础梁受力筋为HPB335，箍筋采用HPB235级钢筋。上部结构竖向荷载见表7.1；基础平面布置图见图7.1；地质情况见第1部分第一节。 1.1.柱荷载 图1.1竖向标准荷载分布图 柱荷载基本组合kN
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2设计尺寸与地基承载力验算 2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级 地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。 查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为S6。 2.2基础底面尺寸的确定 由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为： i N ∑()22417291930811865?+++= ()22934353037592340?++++ ()22839348836292135?++++ ()22525312530711722?++++ =90398kN 其合力作用点：0=c x ，基础左右两边均外伸0.5m 3.6)22934235302375922340[(90398 1 ??+?+?+??= = ∑∑i i i c N y N y 7.8)22839234882362922135(??+?+?+?+ ]15)22525231252307121722(??+?+?+?+ =7.5m 基础下边外伸长度0.5m ，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为： ()()m y b c 1625.75.025.0=?+=?+= 则：基础上边外伸长度为：m 5.05.01516=-- 由以上计算，可得基础底面面积为： 219760.6116m A =?= 基础底面积为2 976m ，上部基本组合总荷载为111916kN,基低净反力 Pa A N p j k 7.114976111916 == = ∑ 2.3地基承载力的验算 按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定：
梁板式筏形基础设计 2.1工程概况和设计依据 本工程为长沙市信德商场的梁式筏板基础。筏板基础的工程地质条件详见中表1.1。本筏板设计主要依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》JGJ 6-99进行设计。 2.2 基础形式的选择 本工程中上部柱荷载平均在4599kN，较大，且粘土层的承载力较低，故使用独立基础，条形基础和桩基础无法满足地基承载力的要求。 经综合考虑，选择筏板基础，既充分发挥了地基承载力，又能很好地调整地基的不均匀沉降。本工程上部荷载平均在4599kN，较大且不均匀，柱距为9m，较大，将产生较大的弯曲应力，肋梁式筏基具有刚度更大的特点，可以很好的抵抗弯曲变形，能够减小筏板厚度，更适合本工程。 2.3基础底面积的确定 地基承载力验算采用标准组合，地下室柱下荷载标注组合由PKPM导出的， 即 表2.2 竖向导荷 柱号 荷载 （KN) 柱 号 荷载 （KN） 柱 号 荷载 （KN） 柱 号 荷载 （KN) 柱 号 荷载 （KN） 合力 A1 2219 B1 3261 C1 3056 D1 3578 E1 2654 14768 A2 3357 B2 4512 C2 4113 D2 4813 E2 3549 20344 A3 3133 B3 4216 C3 4357 D3 4526 E3 3179 24176 A4 3142 B4 4230 C4 4354 D4 4496 E3 3203 19431
A5 3193 B5 4255 C5 4096 D5 5419 E5 4545 21508 A6 2553 B6 3513 C6 3045 D6 3672 E6 2716 15499 合 力 17597 23987 23021 26504 19846 110955 基底面积： ㎡144032450=?=A 110955 255331933142313333572219271645453203317935492654=++++++??++++++=∑i N kpa A N P i 1.771440 110955 == = ∑ 修正后的地基承载力特征值（持力层）： 查表得：)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηηb=0.3 ηd=1.5 γ=20.3KN/ m 3 m3/55.9104 .104 .23.205.13.205.61.19KN m =-?+?+?= γ kpa P kpa f a 8.956.1039)5.000.2(55.95.1)36(3.203.01000=≥=-??+-??+= 符合条件，满足要求。 基础内力计算采用基本组合，地下室的柱荷载基本组合是由PKPM 导出的，即 11KQ Q G K G S S s γγ+= （2.1） 其中：G K G S ,4.1.2,1Q 1==γγ—恒载，K Q S 1—活载。 地下室（柱与基础相交处）基本组合下竖向荷载见表2.1。 表2.2 竖向导荷 柱号 荷载（KN) 柱 号 荷载 （KN ） 柱 号 荷载 （KN ） 柱 号 荷载 （KN) 柱号 荷载 （KN ） 合力 A1 2703 B1 4014 C1 3779 D1 4408 E1 3237 18141 A2 4125 B2 5633 C2 5158 D2 6009 E2 4366 25291
筏板基础钢筋施工技术交底 一、工艺流程 首先根据图纸要求的间距用墨斗弹出纵横方向的钢筋位置线→根据墨线布底部钢筋→底部纵横向钢筋绑扎→钢筋马凳设置→上部钢筋位置、间距标注→上部钢筋布置→上部钢筋绑扎。 二、作业条件 1、钢筋进场后检查是否有出厂材质证明、产品合格证书，完成复试，并按指定位置、规格、使用部位、编号等进行分类堆放。 2、钢筋绑扎前，应检查有无锈蚀，除锈之后再运至绑扎部位。 3、检查已加工好的钢筋规格、形状、数量是否正确。 4、做好抄平放线工作，弹好水平标高线、筏板基础外边线及控制线。 5、做好筏板垫层表面的清理工作。 三、施工工具 钢筋钩子、撬棍、扳子、绑扎架、钢丝刷子、粉笔、尺子等。 四、操作要点 1、绑扎前应用粉笔画好底板钢筋的分档标点线和钢筋位置线，并摆放下层钢筋。 2、钢筋的摆放顺序：底板底层钢筋：长向筋在下，短向筋在上； 底板面层钢筋：短向筋在下，长向筋在上，所有交点均应绑扎。 3、筏板底部与顶部纵筋弯钩交错12d，侧面构造封边钢筋为12@200，绑扎在筏板主筋内侧，至少有一根侧面构造纵筋与两交错弯钩绑扎。 4、受力钢筋焊接或搭接接头位置应正确，在连接区内，纵筋可以搭接或焊接，但同一连接区段内接头面积百分率不得大于50％。 5、基础钢筋保护层厚度：筏板底面和侧面：50mm；筏板顶面25mm；柱35mm，外墙外侧：50mm；外墙内侧及内墙：25㎜，保护层垫块间隔0.6－0.8m，应与钢筋绑牢，不应漏放。 五、钢筋连接施工方法 1、本工程中筏板钢筋接头形式拟采用采用闪光对焊和机械连接（直螺纹连接）以及搭接焊相结合的方式。 2、闪光对焊 ）钢筋闪光对焊的原理是利用对焊机使两端钢筋接触，通过以低电压的强电流1（． 将电能转化为热能，再将钢筋加热至一定程度后，即施加轴向压力顶锻，使两根钢筋焊接在一起。 （2）采用预热闪光焊，包括一次闪光预热，二次闪光及顶锻等工艺过程，一次闪光是将钢筋端面闪平，预热的方法为断续闪光预热及将两钢筋端面交替的轻微接触和分开，发出断面闪光来实现预热。 （3）钢筋端头弯曲，必须加以矫直或切除，并将钢筋端部约150mm范围内的铁锈、污泥等清除干净，直至露出金属光泽，否则在夹具和钢筋之间会造成接触不良，影响正常操作，接触对焊完毕，应等接头处由白红色变为黑红色时才能松开夹具，将钢筋平稳地从夹具中抽出，以避免接头弯折现象。
筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹
一、概况及主要工程量： 本工程基础设计为钢筋砼有梁式筏板基础。筏板平面呈“L”形，筏板厚550mm，宽度22.16m，东西向长度44.36m，南北向长度82.78m。基础梁截面尺寸为400×600mm。砼标号为C25，总方量为1310m3，所用钢筋量150T。在16-18轴间靠近18轴处留有1m宽的贯通后浇带，后浇带砼待主体完工后再浇筑。 二、施工部署及主要施工方案： 模板工程工作量小，施工简便，所以不考虑划分施工段，整体为一个施工段；钢筋及砼浇筑工程，以后浇带为界分为两个施工段，组织简单流水施工。钢筋工程先施工1-16轴（I段），自检、隐检验收合格后浇筑砼。在浇筑I段砼同时继续绑扎18-58轴（II段）钢筋，自检、隐检验收合格后连续浇筑II段砼。（I段砼量约为660m3，II段砼约为650m3）。主要施工方法如下： 1.模板工程 （1）模板采用定型组合钢模板，U型环连接。垫层面清理干净后，先分段拼装，模板拼装前先刷好隔离剂。（隔离剂主要用机油）。外围侧模板的主要规格为1500×300mm、1200×300mm、900×300mm、600×300mm.模板支撑在下部的砼垫层上，水平支撑用钢管及圆木短柱、木楔等支在四周基坑侧壁上。基础梁上部比筏板面高出的50mm 侧模用100mm宽组合钢模板拼装，用铁丝拧紧，中间用垫块或钢筋头支撑，以保证梁的截面尺寸。模板边的顺直拉线较正，轴线、截面尺
寸根据垫层上的弹线检查较正。模板加固检验完成后，用水准仪定标高，在模板面上弹出砼上表面平线。作为控制砼标高的依据。 （2）模的顺序为先拆模板的支撑管、木楔等，松连接件，再拆模板，清理，分类归堆。拆模前砼要达到一定强度，保证拆模时不损坏棱角。 2.钢筋工程 （1）钢筋按型号、规格分类加垫木堆放，覆盖塑料布防雨雪。 （2）盘条I级钢筋采用冷拉的方法调直，冷拉率控制在4%以内。 （3）对于受力钢筋，I级钢筋末端（包括用作分布钢筋的I 级钢筋）做180度弯钩，弯弧内直径不小于2.5d，弯后的平直段长度不小于3d。II级钢筋当设计要求做90度或135度弯钩时，弯弧内直径不小于5d.对于非焊接封闭筋末端作135度弯钩，弯弧内直径除不小于2.5d外还不应小于箍径内受力纵筋直径，弯后的平直段长度不小于10d。 （4）钢筋绑扎施工前，在基坑内搭设高约4m的简易暖棚，以遮挡雨雪及保持基坑气温，避免垫层砼在钢筋绑扎期间遭受冻害。立柱用ф50钢管，间距为3.0m，顶部纵横向平杆均为？ 50钢管，组成的管网孔尺寸为1.5×1.5m，其上铺木板，方钢管等，在木板上覆彩条布，然后满铺草帘。棚内照明用普通白炽灯泡，设两排、间距5m。
PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例 一、地质资料输入 1、PKPM软件的JCCAD部分进行基础设计时，不一定要输入地质资料。 对于无桩的基础，如果不进行沉降计算，则可以不输入地质资料；如果要进行沉降计算，则需要输入地质资料。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度。 对于有桩基础，如果不进行单桩刚度及沉降计算的话，可以不输入地质资料；否则就要输入。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角和粘聚力。 2、在PKPM软件主界面“结构”页中选择“JCCAD”软件的第一项“地质资料输入”，程序进入地质资料输入环境，如下图所示： 3、土层布置
给地质资料命名之后，开始进行土层布置，点击右侧菜单“土层布置”，如下图所示： 弹出土层参数对话框，显示用于生成各勘测孔柱状图的地基土分层数据，如下图所示：4、输入孔点
单击“孔点输入”→“输入孔位”，以相对坐标和米为单位，逐一输入所有勘测孔点的相对 位置。孔点输入结束后，程序自动用互不重叠的三角形网格将各个孔点连接起来，并用插值法将孔点之间和孔点外部的场地土情况计算出来。如下图所示： 程序要求孔点形成的三角形网格互不交叉，互不重叠。如孔点位置十分复杂，程序自动形成的网格不能满足上述要求，可以通过“网格修改”命令由人工修改完成。 点击“修改参数”，点取已输入的孔点，弹出孔点土层参数对话框，如下图所示。对话框中显示的是标准孔点的土参数，应按各勘测孔的情况修改表中的数据，如土层低标高、土层参数、空口标高、探孔水头标高等。空口位置一般不采用绝对坐标，不必修改孔口坐标。如某一列各勘测孔的土参数相同，可以选择“用于所有点”，以减少修改土层参数的工作量。
第二节梁板式筏形基础 【要点】 本节根据梁板式筏形基础的受力特点，说明梁板式筏形基础的设计要求、技术要点、使用条件及相关经济性指标，应特别注意框架结构的无地下室或一层地下室筏基的抗震设计要求，还应重视框架-核心筒结构（或荷重分布类似的结构）在核心筒四角下梁板式筏形基础的应力集中问题。 一、梁板式筏基的组成 梁板式筏基由地基梁和基础筏板组成，地基梁的布置与上部结构的柱网设置有关，地基梁一般仅沿柱网布置，底板为连续双向板，也可在柱网间增设次梁，把底板划分为较小的矩形板块（图6.2.1）。 图6.2.1 梁板式筏基的肋梁布置 （a）双向主肋（b）纵向主肋、横向次肋（c）横向主肋、纵向次肋（a）双向主次肋 梁板式筏基具有：结构刚度大，混凝土用量少，当建筑的使用对地下室的防水要求很高时，可充分利用地基梁之间的“格子”空间采取必要的排水措施等优点（图6.2.2a）。但同时存在筏基高度大、受地基梁板布置的影响，基础刚度变化不均匀，受力呈现明显的“跳跃”式（图6.2.2b），在中筒或荷载较大的柱底易形成受力及配筋的突变，梁板钢筋布置复杂、降水及基坑支护费用高、施工难度大等不足。
图6.2.2 梁板式筏基的特点 （a ）梁格的利用 （b ）地基反力的突变 由于梁板式筏基在技术经济上的明显不足，因此，近年来该基础的使用正逐步减少，一般仅用于柱网布置规则、荷载均匀的某些特定结构中。 二、梁板式筏基的计算要求 1．（“地基规范”第8.4.5条、“箱筏规范”第5.3.2、5.3.3条）梁板式筏基底板除计算正截面受弯承载力外，其厚度尚应满足受冲切承载力、受剪切承载力的要求。 2．（“地基规范”第8.4.5条）梁板式筏基的底板受冲切承载力按式（6.2.1）计算： l F ≤0m t hp 7.0h u f β （6.2.1） 式中 l F ——底板冲切力设计值，即：作用在图6.2.3中阴影部分面积（l A ）上的地基土平均净反力设计值（j p ），l F 按公式（6.2.2）计算： j l l p A F = （6.2.2） 0h ——基础底板冲切破坏锥体的有效高度； t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值； m u ——距基础梁边0h /2处冲切临界截面的周长。
筏板基础基础施工工艺 Document number：WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT
一、施工工艺流程 测量定位放线→垫层施工→测量定位放线→筏板基础钢筋绑扎→筏板基础侧模安装→柱插筋→验收→筏板基础混凝土浇注→混凝土养护 防雷接地应随着筏板基础施工随着进行。 二.主要分项工程施工方案 1、测量定位放线 定位点依据：根据业主提供的控制点坐标、标高及总平面布置图、施工图纸进行定位。 场区内控制网布置：在各单体工程测量定位放线之前，在场区内布置好测量控制点控制网（包括坐标控制点和高程控制点）。 测量工具： 1.3.1场区内坐标控制点和高程控制点设置采用全站仪进行； 1.3.2建筑物坐标点定位采用全站仪进行； 1.3.3建筑物高程控制点设置采用水准仪进行； 1.3.4建筑物轴线定位采用经纬仪进行； 1.3.5其他辅助工具：50m钢尺、木桩、钢筋桩、墨斗、油漆等等。 .建筑物轴线定位：根据已知轴线坐标控制点采用经纬仪进行建筑物轴线的定位，其他相应线采用钢尺进行排尺。 .建筑物标高测量：根据已知高程控制点采用水准仪进行测量建筑物各工序的标高。 2、模板工程 材料选择
模板采用δ=18mm厚九夹板制作加工，采用60×90mm木方模板背楞，木方间距不得超过200mm。 对拉螺栓杆采用φ14圆钢制作，两端丝扣长度不得小于150mm。 模板钢管支撑系统中钢管为φ48×。 模板安装 2.2.1筏板基础侧壁模板 筏板基础侧模支设示意图 模板拆除 筏板基础侧模应待浇筑完毕3d后方可松动对拉螺栓和拆除钢管三角支撑体系，7d后方可拆除基础侧模。 待模板拆除完后应及时将对拉螺杆抽出或切割。 三、钢筋工程
筏板基础施工 本工程的筏板厚度为1300mm,为大体积混凝土。 1、钢筋工程 本工程钢筋需要量大,规格多,形式复杂,对钢筋工作作如下安排布置: (1)钢筋采购:钢筋采购应严格对供方考核与提出供货要求,特别就是在用于纵向受力钢筋的部位,其钢筋在满足有关国家标准的基础上,还应满足GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》关于抗震结构的力学性要求。 (2)钢筋材质检验:钢筋进场时材质证明必须齐全,并按试验规定取样进行力学性能,复试合格方可加工使用。 (3)钢筋加工:钢筋加工以在场外集中加工为主,少量可在现场加工棚内集中加工,严格按钢筋翻样图纸执行。钢筋加工包括闪光对焊连接、盘条调直与除锈,断料与成型。 (4)钢筋的加工制作 1)箍筋:箍筋一般都用细钢筋,加工时一般都用人工的方法折弯。这些钢筋切断时可用切断机、钢筋大剪或砂轮锯,切断后应将不同的样式、型号、规格分别放置。成型时,每个样式的箍筋先做一个样板,然后校核各部位尺寸及角度,无误后批量生产。 2)主箍:主筋的加工制作应按图示规格尺寸与规范的规定,端部的锚固应符合要求。光圆钢筋应有弯钩。 3)钢筋的代换:在施工过程中常常遇到钢筋的品种、规格、型号与设计不相符合,可以通过技术部门经过计算,征得设计同意后进行代换。 (5)底板钢筋绑扎 1)底板钢筋开始绑扎之前,基础底线必须验收完毕,特别在柱插筋位置、梁或墙边线等位置线,应用油漆在墨线边及交角位置画出不小于50mm宽,150mm长标记。厚度大于1m的底板,在上层钢筋绑完后,应由放线组用油漆二次确认插筋位置线。 2)底板钢筋施工时,先铺作业面内的底筋,然后再铺上层筋。 3)为保证底板钢筋保护层厚度准确,墙、柱、梁等部位采用特制的砼垫块。因底板钢筋自重大,与保护层等厚度钢筋头作为垫块将底铁垫起,垫块间距为1
pkpm平板筏基建模方法 目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列： 1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。非常重要。 2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。 3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。 4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。其它参数不难理解，不赘述。梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。
4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想（其实这个功能就是给懒人和初学者开发的）。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根据具体情况选择完全刚性，或等代刚度法。 筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致;
梁板式筏形基础课程设计计算书 一、 荷载计算 1. 假定不考虑风载与地震作用。不考虑地下水对基底的上浮力。 2. 基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。 （1）建筑每平米重量=10.8 kN/㎡ （2）建筑面积计算： 地上主体结构：(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 97.8.20.7.84㎡×11=107.87.8.27.8.2.04㎡ 局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m ， 建筑面积为a×b=7.8.2.0×7.8.0=42.00㎡ 总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=107.8.219.04㎡ （3）基础承受荷载=10.8×107.8.219.04=1137.8.288.80kN 二、 基础尺寸初步估算 1. 基础底板面积确定： 用荷载标准值，全反力（包括筏基底板自重），根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m ，基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85 m ，基础板(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 2. 基础梁尺寸确定： 计算梁高: mm l h 100066 6==≥ 计算梁宽: ? ?????∈h h b 21,31，h 为梁高。 梁宽取7.800mm ，梁高取1200mm 。 如图1所示：
图1 梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm ） 3.地基承载力特征值的修正 对于0.80.850.750.85L e =<=<，I 的粘性土，查承载力修正系数表得： 0.3, 1.6b d ηη==，则： 2 /48.341)5.085.4(186.1)36(183.0200) 5.0()3(m kN d b f f m d b ak a =-??+-??+=-+-+=γηγη 4.验算地基承载力 上部荷载总和为： ∑=kN F k 80.113788 筏基底板自重为：kN G k 00.14310256.000.954=??= 基底反力平均值： = k p = +∑A G F k k 970.64 14310.0013788.801+=134.282/kN m 2 /48.341m kN f a =< 所以地基承载力满足要求。 5.基础内力计算： 用荷载设计值（kN 88.15361435.180.113788=?），净反力（不包括筏基底板自重） 2 /02.16100 .95488.153614m kN A F P j ===∑ 三、 底板厚度确定
JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础
基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则
梁板式筏形基础布筋解析 ●经验交流□褚浩存（南通二建集团九分公司 ） 梁板式筏形基础在施工前，正确理解和掌握梁、板的布筋顺序和施工方法是施工前的重要准备工作之一。依据现行的《混凝土结构工程施工质量验收规范》（gb50204—2002）和《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（筏形基础）》（04g101—3）的要求，结合建筑工程设计文件的具体要求及以往施工中的实践经验，编制切实可行的钢筋工程施工方案和技术交底文件是十分必要的。 梁板式筏形基础由梁和板两个部分组成，一般分为高板位（梁顶与板顶一平）、中板位（板在梁的中部）、低板位（梁底与板底一平）及暗梁型（梁在上下层板筋中间）等形式。筏板的布筋原则：下层筏板筋短跨向钢筋在下，长跨向钢筋在上；上层筏板筋反之。基础梁的布筋原则：当双向等高基础主梁交叉时，基础主梁a的梁顶部纵筋与
底部纵筋均在基础主梁b的纵筋上交叉，基础主梁b的上下纵筋均在基础主梁a的纵筋下交叉；当两向不等高基础主梁交叉时，截面较高者为基础主梁a，截面较低者为基础主梁b；次梁的纵筋均在基础主梁a、b纵筋下交叉。现对低板位和暗梁型筏形基础钢筋布筋具体解析如下。 一、低板位的梁板式筏形基础钢筋层面布筋解析 低板位的梁板式筏形基础钢筋层面布筋见图1。（1）板底下筋位于b向梁纵筋的保护层内。（2）基础筏板底部最下层钢筋（短跨向钢筋），基础主梁b向箍筋的下平直段，二者相互插空，平行布置。（3）基础主梁b向底部纵筋，基础筏板底部第二层钢筋以及与b向垂直的基础主梁a向箍筋下平直段，三者相互插空，平行布置。（4）与基础主梁b向垂直的基础主梁a向的底部纵筋。（5）与基础底部筏板钢筋相反布置的上部双向筏板钢筋。（6）基础主梁b向的顶部纵筋。（7）与基础主梁b向垂直的基础主梁a向的上部纵筋，基础主梁b向箍筋上平直段，二者相互插空，平行布置。（8）基础主梁a向纵筋以及
筏板基础计算 pkpm平板筏基建模方法 目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法:“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 具体到用“弹性地基梁法”(即jccad中第三个菜单)计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列: 1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。非常重要。 2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽(注:加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中)。 3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。 4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。程序用模型参数kij(默认为0.2)来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。其它参数不难理解，不赘述。梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。
4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的 地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想(其实这个功能就是给懒人和初学者开发的)。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根据具体情况选择完全刚性，或等代刚度法。 筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力 设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础 分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当 于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相 当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ? 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则 有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算