3000kg无机房货梯
设计计算书
编制：
审核：
批准：
安川双菱电梯有限公司
1设计的目的
(3000/1.0-JXW-VVVF)型货梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的无机房货梯，额定载重3000Kg，额定运行速度1.0m/s。本货梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为4:1，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的驱动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输货物的目的。
本货梯的轿厢内净尺寸为宽2000mm*深2800mm，内净面积为 5.6M2，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。
本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。
本计算书验算的电梯为本公司标准的3000Kg货梯，主要参数如下：
额定速度1.0m/s额定载重量3000kg
最大提升高度60m 最大层站数16层16站
轿厢内净尺寸2000mm*2800mm 开门尺寸2000mm*2200mm
开门方式为双折中分式
本电梯对以下主要部件进行计算：
（一）曳引机、承重部分和运载部分
曳引机永磁同步无齿轮曳引机，WTY1-1600-200型，22 Kw，曳引轮节径400 mm
搁机大梁主梁32# 槽钢
轿厢2000mm*2800mm，2导轨
钢丝绳7-φ10，4∶1曳引方式
导轨轿厢主导轨T114/B
（二）安全部件计算及声明
安全钳渐进式QJB2500型，最大容许质量1227~6265 kg，额定速度0.25~2.5m/s 限速器OX187型，额定速度1.0m/s
上行超速保护装置ZTW型，适用于系统质量为1628~5400 kg、额定速度为0.5~2.5 m/s 缓冲器ZDQ-A-5型聚氨酯缓冲器，额定速度≤1.0m/s，总容许质量为500~4000 kg，行程为168 mm，总高为240 mm
2主要技术参数
3电机功率的计算
对于交流电梯，功率按下列公式计算：N=（1- K ）QV1 / 102ηi （Kw）式中：K—平衡系数，K＝0.45；
Q—额定载荷，Q=3000Kg
V1—曳引机节径线速度，V1=4.0m/s
η—电梯传动的总效率，η=0.95
i —曳引比，i= 4
将各参数代入上式：
N=（1-0.45）*3000*4.0/（102*0.95*4）=17.03 Kw
考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用苏州德奥电梯有限公司生产的WTY1-1600-200型永磁同步曳引机，电机功率N=22Kw ，可以满足设计要求。
曳引轮
导向轮
对重反绳轮
图1 曳引系统示意图
4 电梯运行速度的计算
电梯的运行速度V=π*D* n 1 / 60*i 式中：D —曳引轮节园直径，D=0.4m n 1—电机的额定转速，n 1=191rpm i —曳引比，i =4
将各参数代入：V=3.142*0.4*191 / (60*4)=1.0 m/s
对于VVVF 控制的电梯，只要V 大于等于额定速度1.0m/s ，就可以通过改变电机的输入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在(0.92~1.05)* 额定速度的范围内，从而满足
GB/T10058—1997的要求。
5电梯曳引能力的计算
根据GB7588—2003的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行。
5.1 基本参数
5.1.1 选用的WTY1-1600-200型永磁同步曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽，槽形的几何参数为：
槽的角度γ=30o=0.524 rad
下部切口角度β=105o=1.833 rad
5.1.2 当量摩擦系数的计算
根据GB7588—2003的要求，当量摩擦系数按下式计算：
f =μ*4* ( cos (γ/ 2 )- sin (β/ 2 ) ) /（π-β-γ-sinβ+ sin γ）
式中：μ—摩擦系数，对应3种工况分别为：
装载工况μ=0.1
紧急制停工况μ=0.1 / (1 + V1 / 10 )＝0.1 / (1 +4 / 10 )＝0.071
轿厢滞留工况μ=0.2
将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：
1) 装载工况
f =0.1*4* ( cos (30o / 2 )- sin (105o / 2 ) ) /（π-1.833-0.524-sin105o + sin 30o）=0.216
2) 紧急制停工况
f =0.071*4*( cos (30o / 2 )- sin (105o / 2 ) ) /（π-1.676-0.524-sin105o + sin 30o）=0.154
3) 轿厢滞留工况
f =0.2*4*( cos (30o / 2 )- sin (105o / 2 ) ) /（π-1.676-0.524-sin105o + sin 30o）= 0.432
5.2 轿厢装载工况
根据GB7588—2003的要求，按照载有125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：
T1/ T2≤e fα
式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值
e —自然对数的底，e＝2.718
α—曳引绳在曳引轮上的包角，α=180o =3.142 rad
将相关参数代入可得：
T1=(P+1.25*Q+W1)g/i=(3000+1.25*3000+142.8) *9.8/4=16887.36 N
T2=(G+W3)g/i=(4350+180)*9.8 /4=11098.5 N
T1/ T2= 16887.36/ 11098.5=1.522
e fα= e 0.216 *3.142=1.971
因为T1/T2 =1.522≤e fα=1.971
所以满足曳引条件。
5.3 紧急制停工况
根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时应满足：
T1/ T2≤e fα
将相关参数代入可得：
T1=G*(g+a max) /i+ W1*(g+ i*a max)=4350*(9.8+0.2)/4+142.8*(9.8+4*0.2)=12388.68 N
T2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(3000+51+180)*(9.8-0.2)/4=7754.4 N
T1/ T2=12388.68/7754.4=1.598
e fα= e 0.154 *3.142=1.622
因为T1/T2 =1.598≤e fα=1.622
所以满足曳引条件。
5.4 轿厢滞留工况
根据GB7588—2003的要求，按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算，此时应满足：
T1/ T2≥e fα
将相关参数代入可得：
T1=(P+W2+W3)*g /i =(3000+51+180)*9.8/4=7915.95 N
T2= W1*g=142.8*9.8=1399.44 N
T1/ T2=7915.95/1399.44=5.66
e fα= e 0.432 *3.142=3.886
因为T1/T2 =5.66≥e fα=3.886
所以满足曳引条件。
6曳引绳的安全计算
6.1曳引绳的直径要求
根据GB7588—2003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40。在本系统中，D＝400mm，d＝10mm，则D/d= 400/10= 40≥40，满足标准要求。
6.2曳引绳的安全系数计算
根据GB7588—2003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值S f ，即S≥S f ，并不小于12。
6.2.1 实际安全系数S的计算
S＝nF /（（P+Q）/i+ W1）g
式中：F－单根曳引绳的最小破断载荷，F＝55.9 KN
将相关参数代入可得：
S＝7*55.9*1000/（（（3000+3000）/4+142.8）*9.8）＝24.31
6.2.2 标准规定的安全系数S f的计算
根据GB7588—2003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：
Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)
式中：Nequiv(t) －曳引轮的等效数量，Nequiv(t)=15.2
Nequiv(p) －导向轮的等效数量
Nequiv(p)= K P* (Nps +4 * Npr )
根据标准的规定和曳引系统示意图(图1)可得：
K P=( D/D1)4=(400/485)4=0.463
Nps=8
Npr=0
则Nequiv(p)= 0.463* (8 +4 *0 )=3.704
Nequiv =15.2+3.704=18.904
因为S f =10X
X=2.6834-X1/X2
X1= log ( (695.85 * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) 8.567 )= log ( (695.85 * 10 6 *18.904 ) / 40 8.567 )
= - 8.303
X2= log ( (77.09 * (D / d ) –2.894)= log ( 77.09 * 40 –2.894)= - 6.331
X=2.6834-X1/X2=2.6834- 8.303/6.331=1.372
所以S f =10X =101.372=23.55
从以上计算可得：S=24.31≥S f =23.55，即实际安全系数S大于标准规定的安全系数S f并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求。
7绳头组合的验算
采用专业厂生产的Φ10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为62kN，大于每根钢丝绳最小破断载荷的80%，即55.9*80%＝44.72，满足GB7588-2003的规定，绳头组合的强度足够。
8轿厢导轨的计算
选用标准JG/T5072.1-1996《电梯T型导轨》规定的T114/B型导轨作为轿厢主导轨。根据标准，相应的主要技术参数如下：
主导轨数量n=2 翼缘厚度C=10mm 截面积A=2080mm
惯性半径ix=29.3mm iy=22.8mm
惯性距Jx=1790000mm4Jy=1080000mm4
抗弯模量Wx=29700mm3Wy=19100mm3
抗拉强度Rm =370 N/mm2弹性模量E=2.1*105 N/mm2
许用应力：正常使用时[σ1]=165 N/mm2，安全钳动作时[σ2]=205 N/mm2
许用变形[δ]=5mm
导轨支架间距l=2500 mm 细长比λ=l / ix =2500 / 29.3=85.32
弯曲系数(查GB7588-2003 附录G表G3) ：ω=1.62
轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm，深Dy=2800mm，高Dz=2200mm
轿厢上下导靴之间距离h=4150mm
导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况，2、装卸载工况，3、运行工况。其中最不利的工况为安全钳动作时的工况，其次为装卸载工况，所以只需计算这2种工况下导轨的受力和变形是否满足要求。
8.1 安全钳动作时的工况
本系统选用渐进式安全钳，其冲击系数为k1=2。
本系统为中心导向和悬挂的轿厢，其坐标见轿厢布置图2 (轿厢中心Cd和轿厢重心Pd与悬挂中心Sd重合，额定载荷Q分别按相对于X轴和Y轴、均匀分布在最不利的3/4的轿厢面积里计算)。
第一种载荷分布图第二种载荷分布图
图2 轿厢布置图
额定载荷中心坐标Xq=350 mm Yq=250 mm
8.1.1 由导向力引起的Y轴上的弯曲应力
Fx=k1*Q*g*Xq / (2h) =2*3000*9.8*350/(2*4150) = 2479.52 N
My=3*Fx*l/16 =3*2479.52*2500/16 =1162275 Nmm
σy= My/ Wy=1162275/19100=60.85 N/mm2
8.1.2 由导向力引起的X轴上的弯曲应力
Fy=k1*Q*g*Yq /h=2*3000*9.8*250/ 4150= 3542.17 N
Mx=3*Fy*l/16=3*3542.17*2500/16=1660392.19 Nmm
σx= Mx/ Wx=1660392.18/29700=55.91 N/mm2
8.1.3 压弯应力
Fk=k1*(P+Q)g/n =2*(3000+3000)*9.8/2=58800 N
σk=Fk*ω/ A=58800*1.62/2080=45.8 N/mm2
8.1.4 复合应力和翼缘弯曲应力
σm=σx+σy=55.91+60.85=116.76 N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
σ=σm+Fk / A=116.76+58800/2080=145.03 N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
σc=σk+0.9*σm=45.8+0.9*116.76=150.88 N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2
σf=1.85*Fx /C2 =1.85*2479.52/102=45.87 N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2满足强度要求。
8.1.5 挠度
δx=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*2479.52*25003 /(48*2.1*105 *1080000)=2.49 mm≤[δ]=5mm δy=0.7*Fy* l3/(48EJx) =0.7*3542.17*25003/(48*2.1*105*1790000)= 2.15 mm≤[δ]=5mm 满足许用变形要求。
8.2 装卸载工况
装卸载时：F S=0.6gQ=0.6*9.8*3000=17640 N，X1=1396 mm
8.2.1 由导向力引起的Y轴上的弯曲应力
Fx= F S* X1/ (2h) =17640*1396/(2*4150) =2966.92 N
My=3*Fx*l/16 =3*2966.92*2500/16 =1390743.75 Nmm
σy= My/ Wy=1390743.75 /19100=72.81 N/mm2
8.2.2 由导向力引起的X轴上的弯曲应力
本系统中不存在由导向力引起的X轴上的弯曲应力，所以：
Fy=0
Mx=0
σx= 0
8.2.3 压弯应力
在装卸载时不发生压弯情况，所以：
Fk=0
σk=0
8.2.4 复合应力和翼缘弯曲应力
σm=σx+σy=0+72.81=72.81 N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2
σ=σm+Fk / A=72.81+0=72.81 N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2
σf=1.85*Fx /C2 =1.85*2966.92/102=54.89 N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2满足强度要求。
8.2.5 挠度
δx=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*2966.92*25003 /(48*2.1*105 *1080000)=2.98 mm≤[δ]=5mm δy=0≤[δ]=5mm
满足许用变形要求。
9轿厢架强度和刚度的计算
轿厢架是电梯的主要受力部件，它由上梁、下梁、立梁及连接它们的若干紧固件组成。由于采用4：1下反绳轮的结构，所以上梁、立梁只起到连接作用，不承受大的力，只有下梁作为轿厢架的结构受力件，只需计算下梁、立梁的强度和刚度。
计算时，视下梁为简支梁，假定额定载重量和轿厢上各个部件的总重量之和的5/8均布于下梁上，其余3/8的总重量再加上随行电缆和补偿链的重量集中作用于下梁中央。对于立梁，由于载荷在轿厢内分布不均匀，及立梁与上、下梁视为刚性连接等特点，立梁受到弯曲的作用。
图3 轿厢架结构示意图
1—拉杆2—上梁3—直梁4—轿厢5—轿底6—轿底反绳轮7—下梁
9.1 基本参数
（1）T1——电梯满载起动时，下梁所受的均布载荷：
T1=（P+Q）(g+a)*5/8=(3000+3000)*(9.8+0.2) *5/8=37500 N
式中：P—整个轿厢的重量
Q—额定载荷
（2）T2——电梯满载起动时，下梁所受的集中载荷：
T2=（P+Q）(g+a)*3/8+(W2+W3) *(g+a)
= (3000+3000)*(9.8+0.2) *3/8+(51+142.8)*(9.8+0.2)
=24438 N
式中：W2—随行电缆的重量
W3—补偿链的重量
（3）在本系统中，下梁采用18a#—GB/T707-1988槽钢制作；立梁采用14a#—GB/T707-1988槽钢制作。它们的几何特性参数分别为：
18a#槽钢：Wx=141cm 3；Ix=1270cm 4 14a#槽钢：Wx=80.5cm 3；Ix=564cm 4
[σ]——Q235材料的许用应力，对于下梁、立梁：[σ]＝[σ]b /n=375/2.5=150 Mpa E ——材料的弹性模量，对于本系统：E=210Gpa L 0——上、下梁的跨度，对于本系统： L 0 =2186 mm
[Y]——下梁的许用挠度，对于本系统：[Y]=L 0/1000=2186/1000=2.19 mm H ——上、下导靴之间的垂直中心距，对于本系统：H=4150 mm L ——立梁的长度，对于本系统：L ＝3540 mm 9.2下梁强度和刚度的计算
下梁的受力情况见下梁受力示 意图4，下梁采用2根18a #—GB/ T707-1988槽钢制作，本系统中： 均布载荷q =T 1/ L 0=37500/2.186 =17154.62 N/m ；
根据材料力学的基本理论可知， 下梁所受的最大弯矩、最大应力及 最大挠度分别为： （a ）在均布载荷情况下
M 1max= q*L 02/8
σ1max ＝M 1max/(2* Wx)
Y 1max=（5*q*L 04）/（2*384*E*Ix ） 将有关参数代入：
M 1max=17154.62*2.1862
/8=10246.87 Nm σ1max ＝10246.87*1000/(2*141*1000)=36.34 Mpa
Y
（b M 2σ2Y 2M 2σ2Y 2σ
Ymax= Y1max+ Y2max=0.96+1.0=1.96 mm
＜[Y]= 2.19 mm
所以下梁的强度和刚度足够。
9.3立梁的强度计算
由于采用4：1下反绳轮的结构，立梁只受偏载引起的弯曲应力，其受力情况见立梁受力
示意图5。立梁采用2根14a #—GB/T707-1988槽钢制作，在本系统中，轿厢的内净宽度B=2.0
m。根据材料力学的基本理论可知，立梁所受的最大弯曲应力为：
σmax= Q*g*B*L/（32*Wy*H）
将有关参数代入：
σmax=3000*9.8*2.0*3.54 / (32*13*4.15) =120.57 Mpa ＜[σ]= 150 Mpa
10搁机梁强度和刚度的计算
安放曳引机的机架体一端放在搁机梁上，另一端放在与主导轨连接成一体的安装座上，搁
机梁为1根32a#——GB707/T-1988槽钢。搁机梁的受力按简支梁计算，并按最不利的工况计
算，即所有受力点都在梁的跨度中央。搁机梁受纯弯矩的作用，根据材料力学的理论可知，其
弯矩、许用应力和挠度分别为：
M=(P +Q+G + 4* Gm)*g*L/16
σ=M/Wx
y= (P+Q+G +4* Gm)*g *L3/（4*48*E* Ix）
式中：Gm——曳引机自重，Gm=500 kg
L——搁机梁的长度，L=3.76 m
搁机梁32a #槽钢的几何特性参数为：
Ix=7600 cm4 Wx=475 cm3
许用应力[σ]＝150 Mpa
许用挠度[Y]=3.76 mm
将相关参数代入可得：
M=（3000+3000+4350+4*500）*9.8*3.76/16=28442.05 Nm
σ=28442.05/475=59.88 Mpa
y =（3000+3000+4350+4*500）*9.8*3.763*102/（4*48*210*7600）=2.1 mm 因为σ=59.88 Mpa＜[σ]= 150 Mpa y =2.1 mm＜[y] =3.76 mm
所以搁机梁的强度和挠度符合设计需要。
11安全钳的选用
选用杭州沪宁电梯配件有限公司生产的QJB2500型渐进式安全钳，最大容许质量为6265
kg，速度≤2.5m/s。本货梯的（P+Q）=6000 kg，额定速度为1.0m/s，在QJB2500型渐进式安全钳的适用范围内，符合使用要求。
12上行超速保护装置的选用
由于采用永磁同步无齿轮曳引机，抱闸直接作用在曳引轮轴上，抱闸可同时作为上行超速保护装置使用。现选用苏州德奥电梯有限公司生产的WTY1-1600-200型永磁同步曳引机，其配用抱闸型号为ZTW，适用于系统质量为1628~5400 kg、额定速度为0.5~2.5 m/s的上行超速系统。本电梯的系统质量为5175 kg，额定速度为1.0m/s，在ZTW抱闸的适用范围内，符合使用要求。
13限速器绳的计算
13.1 根据GB7588-2003中9.9.6.4条的要求，限速器的节圆直径与绳的公称直径之比不小于30。
现在选用宁波奥德普电梯部件有限公司生产的OX187型限速器，其φ节=200，φ绳=6；φ节/φ绳=33.33，满足标准要求。
13.2 根据GB7588-2003中9.9.6.2条的要求，限速器绳的破断负荷与限速器动作时所产生的限速器绳的张力有关，其安全系数至少为8。
限速器绳的最大张力由GB7588-2003中9.9.4条的要求确定，应至少为以下两个值中的较大者：
a：300N ; b：安全钳起作用所需力的两倍
巳知安全钳楔块动作力为4 kg，使安全钳提拉机构复位的力为10 kg，取提拉系统的机械效率η=0.6，那么安全钳起作用时所需提拉力为：(4+10)*9.8/0.6=228.67 N，其两倍值应为：228.67*2=457.34 N
按要求，取限速器绳的张力为：457.34 N
按GB8903-88中的要求，φ6的钢丝绳破断拉力最小值为17800N，则安全系数K=17800/457.34=38.92＞8，所以满足要求。
14缓冲器的选用计算
本电梯选用4个(轿厢、对重各2个)沈阳祺盛机械有限公司生产的ZDQ-A-5型聚氨酯缓冲器，额定速度≤1.0m/s，总容许质量为500~4000 kg，行程为168 mm，总高为240 mm。本货梯的（P+Q）=6000 kg，额定速度为1.0 m/s，在缓冲器的适用范围内，符合使用要求。
15轿厢通风面积的计算
按照标准要求，其上、下部的通风面积应分别大于内净面积的1％，并且，计入通风面积的门缝隙的通风面积不超过一半。本电梯的内净面积为5.6 m2，则其通风面积A≥0.056 m2。
本电梯的开门尺寸为2.0 m*2.2 m，门板与门框及地坎的间隙为0.006 m，门缝隙的通风面积A1=(2*2.2+2*2.0)*0.006=0.0504m2，上、下部通风孔的面积均为A2=30*28*(0.0072+3.142*0.00352)=0.0735m2，所以，上、下部的通风面积均为：A=A1/2+A2=0.0504/2+0.0735=0.0987 m2＞0.056 m2，并且A/2=0.049 m2＞A1/2 =0.0252 m2 轿厢通风面积符合标准的要求。
16井道顶层高度和底坑深度的计算
16.2 对重侧顶层高度的计算
16.3 底坑深度的计算
通过以上计算可知，井道顶部和底部的空间尺寸符合标准的要求。
主要参考资料：
1、GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》
2、电梯与自动扶梯原理结构安装测试朱昌明洪致育张惠俐编著上海交通大学
出版社出版
3、机械设计手册成大先主编化学工业出版社出版
利用现代化生产技术将机房内设备尽量在保持原有性能的前提下小型化，省去了机房，以便满足客户对高度和屋顶的特殊要求，这就是无机房电梯。就是基于这样的理念，也导致了其与有机房电梯相比，有了很大的不同。 一、优点 1、无机房的优点是节省空间，可以只在主机的下方做一个检修平台。 2、由于不需要机房，对建筑结构及造价上有更大的益处，这就使得建筑师在设计上拥有更大的灵活性和便利性，给设计师以更大的自由，同时由于取消了机房，对业主来说，无机房电梯比有机房电梯的建筑成本要低。 3、由于一些仿古建筑大楼整体设计的特殊性及对屋顶的要求，要在有效的高度内解决电梯问题，所以无机房电梯非常满足此类建筑需要，另外在有风景名胜的地方，由于机房在楼层高处，从而破坏其当地的民族异域性，如果使用无机房电梯，因为不必单独设置电梯的主机房，可以有效降低建筑物的高度。 二、缺陷 1、噪音及使用局限性 无机房的主机放置方式无论采用哪种方式，其噪音的影响都非常大，因为
由于采用钢性连接，并且噪音都消化在井道里，再加上抱闸的声音，风扇的声音都会放大。所以，噪音方面无机房明显比有机房大。由于受此影响，无机房电梯不适用于1.75/s以上的高速梯形。此外，由于井道壁承受的支撑力有限，所以无机房电梯的载重量一般不宜大于1150千克。 2、温度影响 电梯的发热量是比较大，同时它的多种电子元件承受高温能力均比较差，而且现在采用的有机房电梯和无机房电梯均采用永磁同步无齿轮曳引机，其永磁同步电机的温度也不宜过高，否则易引起失磁现象。所以，现在国标里对机房的温度、排风量都有明确规定。无机房的主机等主要发热部件都在井道里，由于没有相应的降温和排风设施，从而导致无机房电梯的温度对主机及控制柜影响比较大。所以，选择此类电梯一定要注意。 3、故障维修及人员救援 无机房电梯维修和管理不如有机房电梯方便。无机房电梯维修和调试比较麻烦，因为再好的电梯也难免发生故障，而无机房电梯由于主机是装在梁上的，主机在井道内，要是主机出现问题是很麻烦的，所以，国家标准明文规定有机房的电梯安全窗可以不用增设，而无机房要求增设，以便营救和检修、维修主机的方便性及安全性，所以在维修方面有机房电梯占据优势，如果有空间还是建议用有
关于XXX旧货梯事宜 使用单位：xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 维保单位：xxxxxxx电梯工程有限公司日期：2018年01月26日
鉴于xxxx两台旧货梯因使用年限长，各部分配件已达到使用寿命，相关配件更换起来比较困难，依照使用方想法，想对两台旧货梯进行改造，就电梯改造事宜，详细说明如下： 一、什么是改造 是指改变原特种设备受力结构、机构（传动系统）或控制系统，致使特种设备的性能参数与技术指标发生变更的业务。---《特种设备注册登记与使用管理规则》 采用更换、调整、加装等作业方法，改变原电梯主要受力结构、机构（传动系统）或控制系统，致使特种设备的性能参数与技术指标发生改变的活动。---251号文件《机电类特种设备安装改造维修许可规则》 二、电梯改造的项目范围 以下部件更换型号、规格，致使电梯参数发生变更时，应为改造作业：加装IC卡系统（电梯本身不自带的）、限速器、安全钳、缓冲器、门锁、绳头组合、导轨、曳引机、控制柜、防火层门、玻璃门及玻璃轿壁、上行超速保护装置、含有电子元件的安全电路、液压泵站、限速器切断阀、电动单向阀、手动下降阀、机械防沉降（防爬）装置、梯级或踏板、梯级链、驱动主机、滚轮（主轮、副轮）、金属结构、扶手带、自动扶梯或自动人行道的控制屏等。 三、电梯改造需提供的资料 （1）特种设备安装改造维修告知单（一式3份，施工单位盖章；同一项目同一产品类型两台或两台以上可附附件，加盖公章）。
（2）特种设备制造许可证（复印件一份，加盖公章）。 （3）如不是同一家公司需制造单位授权书加盖公章（验原件）。（4）特种设备安装改造维修许可证（复印件一份，加盖公章）。（5）承接设备安装改造维修单位的组织机构代码证（复印件一份，加盖公章）。 （6）产品合格证复印件，加盖公章（验原件）。 （7）最后一次有效的年检报告，注册使用登记证（复印件加盖公章）。（8）检验机构出具的改造施工方案审查报告原件。 （8）改造所涉及的配件、材料的合格证明文件或型式试验合格证。（10）改造现场作业人员操作证（“聘用情况”栏目应填写完整并签注盖章；复印件一份，验原件）。 （11）与甲方签订的改造合同（复印件一份加盖公章，验原件） 注： 1.电梯的安装、改造、维修，必须由电梯制造单位或者其通过合同委托、授权的依照《特种设备安全监察条例》取得许可的单位进行。 2.告知单采取机打形式，不允许涂改，如有修改须加盖公章修正。 3.所有复印件必须原件复印，彩印件一律无效，并加盖公章。 4.复印件所加盖公章必须与告知单位组织机构代码证所示名称相符。 5.将现场作业人员姓名及证件附至告知单下部空白处。 四、电梯改造工作流程 电梯的安装、改造、修理必须由电梯制造单位或者其委托的依照本法取得相应许可的单位进行。电梯制造单位委托其他单位进行电梯安装、
1 板式楼梯： TB1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 楼梯类型： 板式 A 型 （ ╱ ），支座条件： 两端弹性 1.1.3 踏步段水平净长 L sn ＝ 2520mm ，梯板净跨度 L n ＝ L sn ＝ 2520mm ， 梯板净宽度 B ＝ 2350mm 1.1.4 低端支座宽度 d l ＝ 200mm ，高端支座宽度 d h ＝ 200mm 计算跨度 L 0 ＝ Min{L n + (d l + d h ) / 2, 1.05L n } ＝ Min{2720, 2646} ＝ 2646mm 1.1.5 梯板厚度 h 1 ＝ 120mm 1.1.6 踏步段总高度 H s ＝ 1500mm ，楼梯踏步级数 n ＝ 10 1.1.7 线性恒荷标准值 P k ＝ 1kN/m ； 均布活荷标准值 q k ＝ 3.5kN/m ψc ＝ 0.7， ψq ＝ 0.4 1.1.8 面层厚度 c 1 ＝ 25mm ，面层容重 γc2 ＝ 20kN/m 顶棚厚度 c 2 ＝ 20mm ， 顶棚容重 γc2 ＝ 18kN/m 楼梯自重容重 γb ＝ 25kN/m 1.1.9 混凝土强度等级为 C30， f c ＝ 14.331N/mm f t ＝ 1.433N/mm f tk ＝ 2.006N/mm E c ＝ 29791N/mm 1.1.10 钢筋抗拉强度设计值 f y ＝ 360N/mm E s ＝ 200000N/mm 纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm 1.2 楼梯几何参数 1.2.1 踏步高度 h s ＝ H s / n ＝ 1500/10 ＝ 150mm 踏步宽度 b s ＝ L sn / (n - 1) ＝ 2520/(10-1) ＝ 280mm 踏步段斜板的倾角 α ＝ ArcTan(h s / b s ) ＝ ArcTan(150/280) ＝ 28.2° 踏步段斜板的长度 L x ＝ L sn / Cos α ＝ 2520/Cos28.2° ＝ 2859mm 1.2.2 踏步段梯板厚的垂直高度 h 1' ＝ h 1 / Cos α ＝ 120/Cos28.2° ＝ 136mm 踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h 1') / 2 ＝ (150+2*136)/2 ＝ 211mm 1.2.3 梯板有效高度 h 10 ＝ h 1 - a s ＝ 120-20 ＝ 100mm 1.3 均布永久荷载标准值 1.3.1 梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1 ＝ P k / B ＝ 1/ 2.35 ＝ 0.43kN/m 1. 3.2 梯板自重 g k2 ＝ γb ·T ＝ 25*0.211 ＝ 5.28kN/m 1.3.3 踏步段梯板面层自重 g k3 ＝ γc1·c 1·(n - 1)(h s + b s ) / L n ＝ 20*0.025*(10-1)*(0.15+0.28)/2.52 ＝ 0.77kN/m 1.3.4 梯板顶棚自重 g k4' ＝ γc2·c 2 ＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/m g k4 ＝ g k4'·L x / L n ＝ 0.36*2.859/2.52 ＝ 0.41kN/m 1.3.5 均布荷载标准值汇总 g k ＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4 ＝ 6.88kN/m 1.4 均布荷载的基本组合值 由可变荷载控制的 Q(L) ＝ γG ·g k + γQ ·q k ＝ 1.2*6.88+1.4*3.5 ＝ 13.16kN/m 由永久荷载控制的 Q(D) ＝ γG1·g k + γQ ·ψc · q k ＝ 1.35*6.88+1.4*0.7*3.5 ＝ 12.72kN/m 最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{13.16, 12.72} ＝ 13.16kN/m 1.5 梯板的支座反力 永久荷载作用下均布反力标准值 R k (D) ＝ 8.67kN/m 可变荷载作用下均布反力标准值 R k (L) ＝ 4.41kN/m 最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 16.58kN/m 1.6 梯板斜截面受剪承载力计算 V ≤ 0.7·βh ·f t ·b ·h 0 V ＝ 0.5·Q ·L n ·Cos α ＝ 0.5*13.16*2.52*Cos28.2° ＝ 14.6kN R ＝ 0.7·βh ·f t ·b ·h 0 ＝ 0.7*1*1433*1*0.1 ＝ 100.3kN ≥ V ＝ 14.6kN ，满足要求。 1.7 正截面受弯承载力计算 1.7.1 跨中 M max ＝ Q ·L 02 / 10 ＝ 13.16* 2.6462 /10 ＝ 9.21kN ·m A s ＝ 262mm a s ＝ 19mm ，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%； 实配纵筋： 10@200 （A s ＝ 393）； 最大裂缝宽度 ωmax ＝ 0.209mm 1.7.2 支座 M min ＝ -Q ·L 02 / 20 ＝ -13.16* 2.6462 /20 ＝ -4.61kN ·m A s ＝ 129mm a s ＝ 19mm ，ξ ＝ 0.032，ρ ＝ 0.13%； ρmin ＝ 0.20%， A s,min ＝ 240mm 实配纵筋： 10@200 （A s ＝ 393）； 最大裂缝宽度 ωmax ＝ 0.054mm 1.8 跨中挠度验算 1.8.1 挠度验算参数 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k ＝ 7.27kN ·m 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q ＝ 5.80kN ·m 1.8.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s 1.8.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ σsk ＝ M k / (0.87h 0·A s ) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 7267478/(0.87*101*279) ＝ 296N/mm 矩形截面，A te ＝ 0.5·b ·h ＝ 0.5*1000*120 ＝ 60000mm ρte ＝ A s / A tk （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279/60000 ＝ 0.00465 ＜0.01，取 ρte ＝ 0.01 ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte ·σsk ) （混凝土规范式 8.1.2－2） ψ ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*296) ＝ 0.66 1.8. 2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： αE ＝ E s / E c ＝ 200000/29791 ＝ 6.71 1.8.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf ' 矩形截面，γf ' ＝ 0 1.8. 2.4 纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ A s / (b ·h 0) ＝ 279/(1000*101) ＝ 0.00276 1.8.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s 按混凝土规范式 8.2.3－1 计算： B s ＝ E s ·A s ·h 02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE ·ρ / (1 + 3.5γf ')] ＝ 200000*279*1012 /[1.15*0.66+0.2+6*6.71*0.00276/(1+3.5*0)] ＝ 532.42kN · m 1.8.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ
目录 一、编制依据 二、工程概况 三、施工电梯基础及相关参数 四、施工电梯安装及拆除要点 五、施工电梯安装及拆除技术措施 六、施工电梯安装及拆除安全措施 七、5#/6#施工电梯基础验算（基础为地下室顶板） 八、1#/2#施工电梯基础验算（基础落在原土上）附图： 图一：人货梯平面布置图 图二：A-A剖面图 图三：2#楼人货梯基础平面图 图四：B-B剖面图 图五：5#楼人货梯基础平面图
一、编制依据 1、《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33—2012) 2、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—2011) 3﹑机械设备制造厂《施工升降机使用说明书》 4﹑本工程《施工组织设计》 5、《结构荷载规范》(GB50009—2012) 6、《钢结构设计规范》(GB50019—2011) 7、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011) 7、东郊第十一街区一标段1#、2#、5#、6#楼施工图纸 8、《东郊第十一街区岩土工程勘查报告》（报告编号2012755-2） 二、工程概况 本工程为东郊小镇第十一街区一标段项目，位于南京市江宁区麒麟镇，和尚山东北侧，沪蓉高速立交西南侧，东面为本工程办公区和生活区。包括2-1、2-2、2-5、2-6#及B地下车库，其中：高层约49763平米，地下室B约12181平米，变电站约180平米。B库地下室地下一层，无人防地下室，1#楼为地下两层，层高均为 2.9m，地上为两个单元，左单元25层，屋面檐口高度72.45m，右单元18层，屋面檐口高度52.15m； 2#两层地下室，层高均为 2.9m，地上28层剪力墙结构，屋面檐口高度81.15m；5# 6#为两层地下室，层高为 2.9m，地上18层剪力墙结构，屋面檐口高度52.15m。±0.00相当于绝对标高34.45m，自然地坪标高暂取29.4m。本工程为剪力墙结构，筏板基础，建筑结构安全等级为二级， 建筑防火等级为一级，使用50年，桩基为钻孔灌注桩。 主体及装修施工阶段垂直运输机械采用SC200/200A型施工升降机5台，根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定2#、5#、6#楼每栋各1台施工升降机，1#楼布置2台施工升降机（两个单元），其中5#、6#楼施工电梯落在地下室顶板上，安装高度为63m，1#、2#楼施工电梯落在回填土上，2#楼施工电梯安装高度为92m，1#楼左单元安装高度72m，右单元安装高度63m，各栋施工电梯安装位置详见附图。取最不利验算，本工程选取2#楼（28层）施工电梯、5#楼施工电梯作为验算依据，其他栋参考本方案。
无机房电梯检验标准． 报告编号： 电梯施工自行检查报告(适用：曳引驱动电梯)
位使用单 门理部管使用单位地址 电话人联系联系 施工类别□重大维修?安装□改造 工单位施 话系电联联系人 维护保养单位 话保电维系联人 填写说明 1、本报告适用于无机房曳引驱动电梯的施工自行检查。由检查人员按照《电梯监督检验和定期检验规则—曳引与强制驱动电梯》要求，正确、真实填写各个项目的检查情况及检查结果。各栏应当填写齐全，不得出现空栏。对于电梯改造、重大维修施工自行检查，应对改造和重大维修涉及的相关项目及其内容进行检查，
其他项目按照定期检查要求进行，未涉及项目按“无此项”处理。 2、本报告可由计算机打印输出，也可用黑色或蓝色钢笔、签字笔填写，还可用印章填写。单页内各种填写方式不得混用。字迹应清晰、工整，语言应规范通顺，术语要标准，按法定的计量单位填写有关数据。 3、当报告中出现错误时允许扛改：将正确内容填写在其旁边，并在改动处由改动人签名和日期。不可涂改、刮改，不可使原字迹模糊或者消失。 “□”可选项，可根据具体情况划√选取，也可根据实际情况、依据有关安全技报告中带、4术规范填写，或通过扛改在旁进行修正。计算机打印输出时，应删除未选取项。 5、检查信息、设备参数应严格依照实际情况完整、详细选取、填写。 6、检查项目“检查结果”栏的填写： a、栏内注明计量单位的项目为要求测试数据项目，应在栏内记录实际测量数据，或在附表记录实际测量数据，并在栏内记录统计数据；数据填写值最少修约至标准要求的最小位数； b、未要求测试数据但有需要说明的项目，应当以简明扼要的文字说明；未要求测试数据且无需说明的项目，根据检查情况分别填写“符合”、“不符合”、“/”（表示无此项）； c、既有测试数据要求又有定性要求的项目，除按a款要求填写数据外，还要按b款要求填写定性部分检查结果； d、遇特殊情况，可填写“因……（原因）未检”、“待检”、“见附表”等；有需要说明的项目，用简单文字说明现场检查状况；内容过多时，可填写“见附页XX”，并增加附页填写，附页至少应有一名检查人员签字确认。 7、检查项目“检查结论”栏根据“检查结果”分别填写“合格”、“不合格”、“/”（表示无此项）。 8、“其他”栏根据设备具体情况、按照设计制造单位的要求填写需增加检查的内容要求与检查结果。 9、“备注”栏填写检查人员认为应记载的事项和制造单位特殊要求的需说明的事项。改造、重大维修监督检查应填写改造、重大维修主要内容，并说明按照监督检查性质和定期检查性质进行检查的项目编号。 10、本报告无检查、审核、批准、确认人员的签字和施工、使用单位签章无效。“检查日期”填写检查工作完成日期。 11、本报告的填写还应同时符合我单位质量保证体系相关作业指导书有关填写规定。 12、本报告一式三份，由检验机构、使用单位、施工单位分别保存 曳引驱动电梯施工自行检查报告结论页 设备型式设备类型载货电梯□?乘客电梯
5 楼梯的计算 取一部楼梯进行计算，本建筑采用现浇整体板式楼梯，如下图所示。楼梯踏步尺寸为150270mm mm ?，楼梯采用25C 混凝土，板采用235HPB 级钢筋，梁采用 335HRB 级钢筋，楼梯上均布活荷载标准值为22.5/k q KN m =。 5.1 梯段板的设计： 板式楼梯由梯段板，平台板和平台梁三种构件组成，设计时按以下次序进行。 5.1.1 梯段板数据 板倾斜角 270 cos 0.87308.8 α= = ＝，取1m 宽板带进行计算。 5.1.2 确定板厚 板厚要求36003600 14412025 3025 30 n n l l h mm = ==，取板厚 120h mm =。 5.1.3 荷载计算 恒荷载： 水磨石面层： (0.3 0.15)0.00817.8 0.214/0.3 K N m +??= 水泥砂浆找平层： (0.270.15)0.0220 0.62/0.27 K N m +??= 踏步自重： 0.270.1525 1.88/20.27KN m ??=? 混凝土斜板： 0.1225 3.43/0.874K N m ?= 板底抹灰： 0.0217 0.39/0.874 K N m ?= 栏杆自重： 0.4/K N m 合计： 6.93/K N m 活荷载 活荷载标准值：2.5/KN m 荷载总计 基本组合的总荷载设计值：p+q 6.93 1.2+2.5 1.411.82/KN m =??=
5.1.4 内力计算 跨中弯矩： 2211 ()11.82 2.9710.431010 n M g q l KN m = +=??=? 5.1.5 配筋计算 板保护层厚度20h mm =，有效高度012020100h mm =-=。 6 221010.43100.1081.09.61000100s c M f bh αα?===??? 11080.11 ξ=== 210 1.09.610001000.108 493.71210 c S y f bh A mm f αξ ????= = = 选配8@100φ，2503S A mm =。 分布钢筋8φ，每级踏步下配一根。 5.2 平台板设计 5.2.1确定板厚 板厚取100h mm =，板跨度01500150200501200l mm =--+=，取1m 宽板带进行计算。 5.2.2 荷载计算 恒荷载： 水磨石面层： 0.00817.80.142K N m ?= 20mm 水泥砂浆找平层 0.02200.40K N m ?= 平台板 0.125 2.5/K N m ?= 板底抹灰 0.02170.34K N m ?= 合计： 3.38/K N m 活荷载： 活荷载标准值： 2.5/K N m 荷载总计：
目录 一、工程概况： (1) 二、参数信息 (1) 三、基础设计： (1) 四、人货梯基础承载力计算( 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2) (2) 五、地基基础承载力验算 (3) 六、受冲功承载力验算 (4) 七、扣件钢管楼板模板支架计算书 (5) 八、模板面板计算 (6) 九、模板支撑木方的计算 (7) 十、托梁的计算 (8) 十一、扣件抗滑移的计算 (10) 十二、模板支架荷载标准值( 立杆轴力) (10) 十三、立杆的稳定性计算 (11) 十四、楼板强度的计算 (11)
施工升降机基础方案 一、工程概况： 工程名称： 建设地点： 建设单位： 勘察单位： 设计单位： 总包单位： 监理单位： 工期目标： 总用地面积： 建设方拟在。。。。。。。，该工程东侧为。。。，南侧东段为施工中的。。，北侧为。。。。。和。。。交汇处。规划用地面积为64034.7m2，总建筑面积为149507.38m2，其中地上建筑面积为117068.88m2，地下一层建筑面积为32438.5m2。在整个规划用地的地下室上分别兴建11 幢11~15 层高层建筑，工程分两期建设。1#~11#楼的具体工程信息如下表 1 所示。原地 面高程约为 3.70m，工程±0.00平面标高为85 高程3.85m。 本工程为钢筋混凝土框架－剪力墙结构，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为 7 度；建筑结构的安全等级为二级。 现为了满足工程需要，根据现场实际情况安装11 台型号为GJJ-SC 型、产品型号 SC200/200TD人货梯提升机分别每栋楼各装一台(1#、2#、3# 、4#、5#、6#、7#、8#、9#、 10#、11#)。为了安全使用，本方案编制的基础设计统一按GJJ-SC型的要求进行设计计算， 按统一安装要求进行。 二、参数信息 升降机型号：SC200/200TD，额定载重量=2*2000.0kg ，吊笼重量=2*2000.0kg ，标准 节重量=150.000kg，外笼重量=1480.000kg，底层及护栏自重=1209kg，附墙架自重=146kg， 混凝土强度等级:C35 。 三、基础设计： 1、1#、2#人货梯基础设在天然土，3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#人货梯 1
大型设备安装拆卸施工方案 施工单位：工程名称：设备型号：通州建总集团有限公司苏州分公司东湖大郡五期B 标2#楼、1#楼 SS100/100 施工升降机、SX100、SS100 编制人：易杰伟日期：2005、12、20
一、工程概况：框剪18层 施工升降机位置确定： 施工升降机采用上海小虎机械有限公司生产的SS100/100 施工升降机。 施工升降机设置位置位于：见图。 施工升降机设置于脚手架外。 施工升降机位置布置图
二、准备工作： A、场地准备工作： （一）施工升降机基础的设计施工 1、将施工升降机下地基挖至老土，宽4m，长6m。上铺灰土夯实。 2、制作长5.4m，宽3.67m的C30钢筋砼基础。标高高于自然标高0.05m。 3、砼基础上预留锚固螺栓洞，位置需精确，安装时用C30砼浇筑。 浇筑时螺栓外露部分应涂以黄油并用油纸包住，以免沾上水泥浆。 （二）施工现场道路畅通，场地可施工。 确保装拆过程的正常进行，大型吊装机的进出，作业。 （三）工程竣工后可拆卸退场。 工具、吊具及仪器：
三、人员分工职责 负责人：姓名张优忠 职责： 证号32000300011166 1、是安装作业的技术人员，质量、安全、人员分工、工程进度、经济核算的负责者和全权 指挥者。 2、召开安装作业人员会议，认真进行安装前的技术交底，做到安全安装，文明施工。 3、牢固树立“质量第一，用户至上”的思想，按操作规程和说明书的要求精心组织和指挥 施工，加强检验，提高安装质量。 4、对现场作业人员进行统一指挥和统一调度。 5、主持施工电梯安装后的初验工作，严格把关，按标准执行。 安全员：姓名易杰伟证号200867 职责： 1、协助现场负责人，着重做好安全工作。 2、检查督促安全技术措施交底的落实情况，监督施工现场的安全作业。 3、检查安装过程中有可能也现的不安全因素和事故隐患，发现问题及时提出整改意见和防 范措施。 4、督促全体人员按各自工种和操作规程和方案的要求作业，严禁违章作业。 电工：姓名易林春证号32000106300897 职1、2、3、4、5、 责： 具体做好本工种的一切准备工作，并把电源送至电梯的临时配电箱。 按照说明书的要求和安装进度接通线路，保证安装工作的顺利进行。 总体完成后，及时接通电源线路。各种限位装置及各种电气仪表线路，做好避雷接地。协助技术测试人员做好电气方面的测试工作。 协助技术负责人做好设备试运转，调整好各种限位装置。 电梯司机：姓名冯长现证号32000306300834 职责： 1、安装前清点好电梯的另配件，每天工作结束后整理好现场的工具，用具，防止丢失。 2、密切注意电梯的运行及载运情况。 3、升级过程中服从指挥，不得自行作业。 四、施工升降机装拆施工方案 1、安装程序： （1）施工升降机的安装过程大致为：将部件运至安装地点→装底笼和二层标准节→装梯笼→接高标准节并随设附墙支撑→安配重→升节 （2）先将笼吊至基础上的4个地脚螺栓上，加平垫铁或斜垫铁，将首层的固定标准节(巳焊在底盘上)的上端面的水平度调节到不大于0.5/1000(亦可以先吊装上二
楼梯计算书 Prepared on 22 November 2020
一、示意图 ： 二、基本资料： 1．依据规范： 《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 2．几何参数： 楼梯净跨: 16000L mm = 楼梯高度: mm H 1600= 梯板厚: 250t mm = 踏步数: 15n =(阶) 上平台楼梯梁宽度: 1 300 b mm = 下平台楼梯梁宽度: 2 300 b mm = 3．荷载标准值： 可变荷载：2 3.50/q kN m = 面层荷载：2 1.70/m q kN m = 栏杆荷载： 1.00/f q kN m = 4．材料信息： 混凝土强度等级: C35 2 16.7c f N mm = 钢筋强度等级: 400HRB 2 360.00 /y f N mm = 抹灰厚度：20.0 c mm = 320 /s R kN m = 梯段板纵筋合力点至近边距离： 25s a mm = 支座负筋系数： 0.25α= 三、计算过程： 1．楼梯几何参数： 踏步高度：h = 踏步宽度：b = 计算跨度：L 0 = L 1＋(b 1＋b 2)/2 = 6＋＋/2 =
梯段板与水平方向夹角余弦值：cos 0.97α= 2．荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)： (1) 梯段板： 面层： 3.453 /km g kN m = 自重： 7.19 /kt g kN m = 抹灰： /2010.02/0.970.412/ks S g R Bc cos kN m α==??= 恒荷标准值： 3.4537.190.412112.055/k km kt ks f g g g q k g N m ==+++=＋＋＋ 恒荷控制： ()() 1.35 1.40.7 1.3512.055 1.40.71 3.50 19.7 /n n k P G P G g Bq kN m =??=????==＋ ＋活荷控制： ()() 1.2 1.4 1.212.055 1.41 3.50 19.366/n n k P G P L g Bq kN m ===???=＋ ＋ 荷载设计值： 准永久组合：12.0550.3 3.513.105/q kN m =+?= 3．斜截面受剪承载力计算： 满足要求 4．正截面受弯承载力计算： 1 1.0α=, 0 250 25225h mm =-=,则有
一、工程概况 本工程为天河软件孵化中心广州信息港工程，位于广州市天 河区。整个工程由地下室、A B C、D E、F共六栋组成，总 建筑面积为132896 〃，其中A栋层数为21层(高78.6m),建筑面积为30481 m2；B栋层数为15层(高58.1m),建筑面积为24586 m?。由于C、D、E、F栋为十层以下，考虑经济因素，采用钢井架垂直运输。A、B栋为高楼，建筑面积每栋均为30000 m,为了能达到高效、安全运行的目的，采用人货两用梯比较合理。 二、编制依据 1、现行的国家、行业、广东省及广州市安全生产、文明施工 的规范； 2、公司ISO9002企业职业安全卫生管理体系手册、质量体系手册；《工程测量规范》(GB50026-93) 《建筑地基处理规范》(GBJ79-2002) 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2001） 《脚手架计算书（垂直运输）》文本 三、施工部署 （一）设备概况 使用单位：浙江省东阳市建筑总公司 设备名称：广州市京龙工程机械有限公司的SC200/200TD 设备性能：主要技术参数见表 安装位置：参附图 使用高度：90米使用时间：2005年4月10日?2005年11月20日（二）设备工作 1、作业场地的准备
a、构件堆放场地：堆放在D E栋北侧C栋南侧，临时机修房边 b、拼装场地：满足施工的需要 2、工具及材料的准备 a、辅助钢丝绳、麻绳及塔吊 b、工具；锤子、撬棍、扳手、老虎钳 c、安全帽及安全带，凡参与人员每人一套 所有的工具及材料必须经过安全检查，发现有不合格的料具 坚决更换，禁止使用不合格的产品。 （三）人员的组成 1、现场负责人：韦旭杭、楼振良 负责提供人员、场地及料具，提供安全保证及措施，控制工 程进度。 2、安装作业技术指导：杜国有 提供安装作业指导书，处理安装过程中出现的技术问题，监 督安全作业，禁止违章行为。 3、现场安装作业负责人：徐君、蔡晓永 负责人员安排，料具准备，安装作业前进行安全与技术交底，具体为工作安 排和安全监督。 4、安装作业指挥人员：蔡晓永 熟悉施工电梯结构，对安装的程序要做到心中有数，不违章指挥，对安装工作中出现问题要及时提出并会同处理。 5、作业班组人员：专业人货梯安装技术人员（后附证书）
液压货梯是以液压系统驱动的货物升降机;用于楼层两点间或多点间货物的直线运送。功能大致等同于电梯，区别于乘客电梯，液压货梯仅作为货物输送之用。严禁人员乘座! 液压货梯注意事项 在选购液压货梯时，价格、配置等因素比较重要，但是客户首先更应该了解液压货梯的服务对象、运送能力、工作性能及对井道、机房等土建设计要求，这样才能更有助于选择合适自己的电梯，具体的从以下几个方面可作参考: 1.井道实际情况:液压货梯必须安装在封闭的井道环境内，井道的实际情况决定了最终液压货梯的规格及尺寸。具体包括井道宽度、深度，底坑及机房情况等。 2.额定载重量。制造或设计规定的电梯载重量(Kg)是液压货梯的主要参数，一般有1000kg、1500kg、2000kg、3000kg、5000kg等规格可供选择，或客户可提出非标要求。 3.额定速度。制造或设计规定的电梯速度，单位为m/s，是电梯主要参数。液压货梯一般速度为0.25m/s及0.2m/s，对于特别的情况下可设计到最大不超过0.5m/s。 4.轿厢尺寸。一般液压货梯的轿厢尺寸可理解成外净尺寸和内净尺寸，以宽*深*高表示但是前者更多是客户自己使用，后者更多是液压货梯厂家使用。原因是客户更多考虑自己的使用效果，而液压货梯厂家凭此计算井道尺寸更方便，所以客户千万要确认自己需要被报价的是哪个轿厢尺寸。 5.提升高度。液压货梯由底层地面运行至顶层地面的高度。必须精确测量，因为提升高度决定液压油缸长度，而液压油缸的价格又是比较昂贵的。 7.顶层高度。汽车电梯由底层端站运行至顶层端站的高度，这项也相当重要，因为顶层高度必须要符合国家验收标准。 8.停站数及厅门、轿门数。对价格有相当的影响。 液压货梯性能介绍 一、土建方面 1、液压货梯不需要在井道上方设立要求和造价都高的机房，顶房可与屋顶平齐。而传统有机房货梯顶层需要达到净高度4.2，无机房货梯顶层必需要达到净高度4.5，除此之外，顶层之上机房一般要求占地20平方米以上，高度也需要2.8米左右。 2、机房设置灵活。液压货梯的传动系统是依靠油管来传递动力的，因此机房位置可设置在离井道20米内的范围内，且机房占有面积也仅3-4平方米。 3、井道利用率高。通常液压货梯不设置对重装置，故可提高井道面积利用率。
第五部分：承台配筋 5.1单桩及二桩以上承台配筋说明 本工程涉及到的单桩及二桩以上（四桩）承台厚度以及配筋均以构造要求为准，混凝土强度等级为C30，保护层厚度取到30mm，其他具体信息详见结施-04 5.2二桩承台——深受弯构件配筋 本工程涉及到的二桩承台的混凝土强度等级为C30，保护层厚度取到30mm，配筋信息参照《2004浙G24_图集_钢筋混凝土圆桩承台》→CTn2G-XX选用表（C30混凝土，φ600圆桩）→CTn2G-19和CTn2G-20两者之间的信息进行折中选取。 有关于二桩承台的具体配筋信息详见结施-04。
第六部分：楼梯设计 6.1楼梯梯段斜板设计 斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m 宽作为其计算单元。 6.1.1确定斜板厚度t 斜板的水平投影净长12700n l mm = 斜板的斜板向净长： 1227002700 3020()300cos 0.894n n l l mm a = == = 斜板的厚度： 21111 ( ~)(~)3020100~120()25302530 n t l x mm ===取t=100mm 6.1.2荷载计算（楼梯梯段斜板） 6.1.3荷载效应组合 由可变荷载效应控制的组合 1 1.27.0 1.4 2.011.20(/)p x x kN m =+= 由永久荷载效应控制的组合 2 1.357.0 1.40.7 2.011.41(/)p x x x kN m =+=>1p 所以选由永久荷载效应控制的组合进行计算，取 11.41(/)p kN m =
斜板的内力一般只需计算跨中最大的弯距即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板的约束作用，取跨中最大的弯距 2 11.412.78.32(.)10 x M kN m = = 6.1.5 配筋计算 06 22 106 201002080() 8.32100.1091.011.9100080 0.5(10.5(10.9428.3210368() 3000.94280 s c s S y s h mm M x a a f bh x x x r M x A mm f r h x x =-=====+=+==== 选用受力钢筋 10@180（2435S A mm =） 分布钢筋8@200φ 其它楼梯的算法同上，具体配筋结构详见结施-13。 6.2 平台板设计 6.2.1平台板的计算简图 平台板为四边支承板，长宽比 为 3000 2.21380 =>1，宜按双向板计算。取1m 宽作为计算单元。TL -1截面尺寸是250x500。 平台板计算简图： 由于平台板两端均与梁整浇，所以，计算跨度取净跨为L3N=1480MM. 平台板厚度1100t mm =
单跑钢楼梯设计计算书 一.设计资料 1设计规范 《建筑结构荷载规范GB 50009-2012》 《钢结构设计规范GB 50017-2003》 2计算参数 2.2上平台梁 上平台跨(mm) 1200
3荷载组合 基本组合 1.2D+1.4L 1.35D+0.98L 标准组合 1.0D+1.0L 1.0L 二.验算结果 1楼梯内力简图 1.1轴力图
1.2剪力图 9.地3 1.3弯矩图
&756*7562S 2 2.1受弯强度 控制工况：1.2D+1.4L 弯矩计算结果：Mmax = 11.538 kN*m（有限元计算结果） b = Mmax / （丫x * W） =1.1538e+007 / （1.05 * 2.338e+005） =47 N/mm2 < 215 N/mm 2 结果判断：满足 2.2受剪强度 控制工况：1.2D+1.4L 剪力计算结果：Vmax = 3.709 kN（有限元计算结果） T = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 3709 / 3624 = 1.535 N/mm 2 < 125 N/mm 结果判断：满足 2.3挠度 控制工况：D+L 3 = 4.715 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm有限元计算结果） 结果判断：满足 控制工况:L 3 = 4.249 mm < 4243 / 300 = 14.1 4 mm（有限元计算结果） 结果判断：满足 3
控制工况：1.2D+1.4L 弯矩计算结果：Mmax = 8.756 kN*m（有限元计算结果） b = Mmax / （丫x * W） =8.756e+006 / （1.05 * 2.338e+005） =35.67 N/mm2 < 215 N/mm 2 结果判断：满足 3.2受剪强度 控制工况：1.2D+1.4L 剪力计算结果：Vmax = 9.348 kN（有限元计算结果） T = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 9348 / 3624 = 3.869 N/mm 2 < 125 N/mm 结果判断：满足 3.3挠度 控制工况：D+L 3 = 0.1229 mm < 4243 / 250 = 16.97 mm 结果判断：满足 控制工况:L 3 = 0.1113 mm < 4243 / 300 = 14.1 4 mm（有限元计算结果）结果判断：满足 4 4.1受弯强度 控制工况：1.2D+1.4L 弯矩计算结果：Mmax = 8.756 kN*m（有限元计算结果） b = Mmax / （丫x * W） =8.756e+006 / （1.05 * 2.338e+005） =35.67 N/mm2 < 215 N/mm 2 结果判断：满足 4.2受剪强度 控制工况：1.2D+1.4L 剪力计算结果：Vmax = 9.348 kN（有限元计算结果） T = 1.5 * Vmax / A = 1.5 * 9348 / 3624 = 3.869 N/mm 2 < 125 N/mm 2 结果判断：满足4.3挠度 控制工况：D+L 3 = 0.1229mm < 4243 / 250 = 16.97 mm（有限元计算结果） 结果判断：满足 控制工况:L 3 = 0.1113 mm < 4243 / 300 = 14.1 4 mm（有限元计算结果） 结果判断：满足 5
升降货梯使用说明书 简要：为保障本单位升降货梯的安全使用，特制定本规程。升降货梯安全管理人员、操作人员在管理、操作升降货梯时应严格遵守本规程。 一、升降货梯操作人员必备常识 （1）普通升降货梯不允许装运易燃易爆危险品，如有需要，须定制防爆装置升降货梯。（2）在等候装载货物时，人员不得站在吊笼门与层门之间，应站在层门外等候。 （3）严禁任何人搭乘升降机。 （4）班制运行时，安全管理或操作人员在上下班前后应办理交接班手续。 （5）.工作期间要集中精力，不准边操作边做其他无关的事情，不得随便离开工作岗位。（6）爱护设备，保持设备和设备周围区域清洁、整齐。轿厢顶部不得放置杂物。 （7）禁止一切对升降货梯安全开关的短接或拆除行为。严禁在层门或轿厢门开启状态下运行设备。 二、升降货梯安全操作常识 （1）升降货梯安全管理、操作人员必须经过专业培训和考核。操作人员应熟悉升降货梯的基本构造、性能参数；掌握操作方法和安全装置的使用。 （2）每天投入使用前，应由安全管理或操作人员开启操作箱钥匙，并进行空载试运行，认真检查各主要部位及安全装置设施是否完好，在确认设备运行无异常情况后，方可正式运行。（3）轿厢内的货物应放置稳妥，防止运行时发生偏移，运送重型货物时，应将货物放置在轿厢的中间位置，防止轿厢倾斜。 （4）应确认轿厢门可靠关闭后方可启动升降货梯，不得以轿厢门的启闭作为升降货梯运行和停止的开关。 （5）货物装卸应轻举轻放，尽可能减少对轿厢的冲击，有车辆进入轿厢时，应采取有效措施防止车辆撞击轿厢壁和门。 （6）装卸货物时，必须先按下相应层站的停止开关，并确认停层保护装置是否处于保护位置后，方可装卸货物，并尽可能减少进入轿厢内的时间。 （7）应严格控制装载货物的重量，严禁超载运行。不得通过开启轿厢门搬运长件货物
目录 一、施工工艺 (2) 二、施工电梯加固设计验算 (2) 三、电梯基础回顶立管平面图 (9) 施工电梯基础回顶方案
一、施工工艺 因人货电梯基础设置在2#、4#楼地下室顶板上（具体位置详见《电梯基础回顶平面图》），且地下室为两层地下室，两层各自满支撑负责荷载，层高分别为3.95米、3.75米。顶板活荷载标准值查2#、4#楼地下室设计图纸JG-01为5KN/M2，施工电梯总重量为56t，基础面积为6m×4m=25 KN/M2，为了地下室顶板结构安全，必须进行施工电梯安装部位的地下室顶板回顶。人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。 （1）无梁部位支顶施工工艺 在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为7×5M（基础面积6M×4M）立杆间距为0.7从底板上20cm 设置纵横向扫地杆，其间距为0.5m，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.5m，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。 （2）有梁的部位支顶工艺 有梁部位直接顶撑梁底，立杆间距沿梁跨度方向为0.5m。 二、施工电梯加固设计验算 1、计算荷载（SCD200/200型） （1）、导轨架+附墙架重：78200N （2）、吊笼重:2×2000kg=40000N （3）、外笼重:1060kg=10600N （4）、载重重:2×2000kg=40000N （5）、对重重：0N （6）、基础重：12000kg=120000N 合计总自重:G=78200+40000+10600+40000+0+120000=288800N 2、基础受力计算（取系数n=2） 基础承载P=G×2=288800×2=577.6KN