目录
摘要 (1)
前言 (2)
1.设计原始资料 (2)
2.工艺比较及选择 (2)
2.1 污水特征 (2)
2.2 工艺比较 (3)
2.2.1 普通活性污泥工艺 (3)
2.2.2 氧化沟工艺 (5)
2.2.3 SBR工艺 (4)
2.2.4 AB法工艺 (4)
2.3 工艺选择 (5)
3.设计计算 (6)
3.1 污水处理程度的确定 (6)
3.2 污水处理工艺流程的选择 (6)
3.3 各处理单元设计计算 (7)
3.3.1 格栅 (7)
3.3.2 曝气沉砂池 (8)
3.3.3 AB工艺参数 (9)
3.3.4 A段曝气池 (11)
3.3.5 B段曝气池 (14)
3.3.6 A段中沉池 (18)
3.3.7 B段终沉池 (19)
3.3.8 污泥浓缩池 (20)
3.3.9 贮泥池 (20)
3.3.10污泥脱水机 (21)
3.4 附属建筑物 (21)
3.5 处理厂规划 (24)
3.5.1 平面布置 (24)
3.5.2 高程布置 (25)
3.6 污水提升泵选择 (26)
4.结论 (26)
参考文献 (26)
致谢 (27)
AB法污水处理工艺设计计算
摘要：通过分析污水特征和工艺比较，污水处理厂采用AB法污水处理工艺。AB属超高负荷活性污泥法，其设计特点一般为不设初沉池，A段和B段的回流系统分开。A段和B段负荷在极为悬殊的情况下运行。A段污泥负荷高、污泥龄短、产泥量多，B段污泥负荷低、污泥龄长、产泥量较少。两段的沉淀池表面负荷差异也较大。AB法产泥量较大，需设污泥消化工艺，解决污泥处理和出路问题。此外，AB法污水处理厂中的分期建设可缓解资金不足问题，同时使污水得到较大程度处理。本设计中选用的各参数数据参考现运行AB法污水厂的经验数据。
关键词 : AB法，负荷，设计，参数
The design and calculation
of AB wastewater treatment technology
Abstract：By means of analyzing the sewage characteristic and comparing treatment technologies, this wastewater treatment plant adopts the AB process. AB process belongs to the ultrahigh load activated sludge process. The design feature of AB process is that the primary sedimentation tank is generally unnecessary, and the refluence systems of section A and section B are separated. The load of Section A and section B are extremely different. Section A has high sludge load, short sludge age and more sludge production, while section B has low sludge load, long sludge age and less sludge production. Difference in the surface load of precipitating tanks in the two sections is noticeable. AB process’s sludge yield rate is relatively high, so it is necessary to set up sludge digest tanks to deal with excess sludge problem. In addition, Phased construction in AB process wastewater treatment plant can alleviate the fund deficiency problem, and make it possible for the sewage to be treated by a high degree. All parameter and data used in this design is selected from AB process wastewater treatment plants that having been operated successfully.
Keyword: AB process, load, design, parameter
前言
在当今世界，城市的建设正在高速发展，随着城市规模的不断扩大和人口的增加，水环境污染成了一个重要问题。“环境保护”是我国的基本国策，是维持发展的必要组成部分。对次，各级政府给予了高度重视，加大了对城市污水处理厂工程的投资力度，引进了许多国内外先进的系统设计技术和设备；国内科技人员也研究出了许多城市污水处理厂的新工艺、新技术，新建造了300多座城市污水处理厂工程，并正以每年几十座的速度增加，为我国城市污水处理事业迅速发展起到了推动作用。
污水处理厂多以二级生物处理为主，其中城市污水处理厂大部分采用好氧生物处理方法，其中活性污泥法的应用较广，其作用机理是利用污水中所含的有机物作底物，通过污泥中的微生物对有机物的吸附降解达到处理污染的效果。活性污泥法经过几十年来的运用和改良，现在已取得较好的处理效果。从传统活性污泥法到现今的氧化沟工艺、AB法等都属于该范围内。
AB法即吸附生物氧化处理法，它是德国亚琛大学B.B?hnke教授于70年代中期开创，80年代初开始应用的工程实践。AB工艺是根据微生物生长繁殖及其基质代谢的关系而确定的，并充分考虑了污水收集、输送系统中高活性微生物的作用，通常维持A 段在极高负荷下，使微生物处于快速增长期以发挥其对有机物的快速吸附作用；维持B 段在极高负荷下运行，利用长世代期微生物的作用，保证出水水质。AB法与传统生物处理方法比较，在处理效率、运行稳定性、工程的投资和运行费用等方面均有明显优势。
1 、设计原始资料
某城镇生活污水资料：平均水量Q=1×104m3/d，时变化系数为 1.3。水质如下：pH=6.5—8.5，COD=450 mg/L，BOD5=220 mg/L，SS=280 mg/L，N–NH3=50 mg/L，TN=60 mg/L。
2、工艺比较及选择
2.1 污水特征
本项目污水处理的特点：污水以有机污染为主，BOD5/COD=0.49，可生化性较好。
污水中主要污染物指标BOD5、COD和SS相对国内一般城市污水较高，同时有脱氮要求。污水处理厂投产时，多数重点污染源治理工程已投入运行。
针对以上特点以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。
2.2 工艺比较
根据国内外已运行污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用的方法有：“普通活性污泥法”、“氧化沟法”、“SBR活性污泥法”和“AB法”。
2.2.1 普通活性污泥法工艺
普通活性污泥法，应用年限长，具有成熟的设计及运行经验，处理效果可靠。自20世纪70年代以来，随着污水处理技术的发展，本方法在工艺及设备等方面又有了很大改进。在工艺方面，通过增加工艺构筑物可以成为“A/O”或“A2/O”工艺，从而实现脱N和P。在设备方面，开发了各种微孔曝气器，使氧转移效率提高到20%以上，从而节省了运行费。国内外以运行的中大型污水处理厂，如西安邓家村（12m3/d）、天津纪庄子（26万m3/d）、北京高碑店（50万m3/d）、成都三瓦窑（20万m3/d）等污水处理厂都采用此方法。目前世界最大的污水处理厂—美国芝加哥市西南西污水处理厂也采用此工艺，该厂于1964年建成，设计流量为455万m3/d。
普通活性污泥法如设计合理、运行管理得当，出水BOD5可达到10—20mg/L。它的缺点是工艺路线长，工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理困难，基建投资及运行费均较高。国内已建的此类污水处理厂，基建投资一般为1000—1300元/m3，运行费为0.2—0.4元/（m3/d）或更高。
2.2.2 氧化沟工艺
氧化沟污水处理技术，是20世纪50年代由荷兰人首创。60年以来，这项技术在欧洲、北美、南非、澳大利亚等国家以被广泛采用，工艺及构筑有了很大的发展和进步。据报道，1963—1974年英国共兴建了300多座氧化沟，美国已有500多座，丹麦已建成300多座。目前世界最大的氧化沟污水厂是德国路维希港的BASF污水处理厂，设计最大流量为76.9万m3/d，1974年建成。
由于该工艺在水流流态和曝气装置上的特殊性，其处理流程简单、构筑物少，一般情况下可不建初沉池和污泥消化系统，某些情况下还可不建二沉池和污泥回流系统，对于中小型污水处理厂，为节省投资或降低维护管理难度时，会得到首选。其处理效
果好且运行稳定可靠，不仅可满足BOD5和SS的排放标准，在运行方式合适时还能实现脱氮和除磷的效果，而不像传统活性污泥法（要脱氮除磷时）要做大量改造工作。同时该工艺还具有较强冲击负荷承受能力、剩余污泥少污泥稳定程度好、机械设备少等优点。
当有脱氮的处理要求时，氧化沟工艺在基建投资方面比传统活性污泥法节省很多；但是当仅要求去除BOD5而在脱氮方面不作要求时，对于污水厂采用氧化沟工艺运行费用比传统活性污泥法略低或相当，不占优势。但是该工艺因存在污泥中的有机物质最终是在氧化沟中部分好氧代谢去除的，所以氧化沟工艺在节约能耗、降低运行费用方面不具有优势。
2.2.3 SBR活性污泥法工艺
SBR全称为间歇式活性污泥法，间歇式活性污泥法作为一项新技术，不论在工业企业还是城市污水处理工程中得到了更广泛的应用。目前国内一些运行此工艺的城市有云南昆明市第三污水处理厂，处理流量为15万m3/d；浙江金华市污水处理厂，处理流量为8万m3/d；贵州遵义市污水处理厂，处理流量为8万m3/d。这主要是该工艺具有特殊的运行和净化机制，比传统活性污泥法具有更高的污染物净化效果，尤其对高浓度难生物降解污水，SBR工艺可省去二沉池、污泥回流设施，某些情况下还可省去调节池和初沉池，因而使整个工程占地减少、投资降低。另外，该工艺还具有较强的冲击负荷调节能力，污泥不易膨胀、易于沉淀、脱水性能好，可实现脱氮除磷功能等优点。
但该工艺要求配备专用排水装置和自动控制系统，在目前环保资金还比较紧张的条件下，限制了SBR工艺的高效稳定运行。由于是间歇运行，该工艺空气扩散器堵塞的可能性大于传统活性污泥法，若采用大气泡空气扩散器（为降低投资），则其节能效果不如传统活性污泥法。
2.2.4 AB法工艺
AB法即吸附生物氧化处理法，德国亚琛大学B.B?hnke教授于70年代中期开创，80年代初开始应用于工程实践。该工艺对进水负荷变化适应性强、运行稳定、污泥不易膨胀、较好的脱氮除磷效果等优点。由于其具有抗冲击负荷能力强、对pH值变化和有毒物质具有明显缓冲作用的特点，故主要应用于污水浓度高、水质水量变化较大，特别是工业污水所占比例较高的城市污水处理厂。目前全世界已有60多座AB法污水处理厂在运行和设计、规划之中。德国有34座污水处理厂采用AB法工艺。国内一些运行此工艺的城市有山东青岛市海泊河污水处理厂，工程规模为8万m3/d；山东淄博
市污水处理厂，工程规模为14万m3/d；广东深圳市罗芳污水处理厂，工程规模为10万m3/d；广东广州猎德污水处理厂工程规模为22万m3/d。
实践证明AB工艺可以比传统活性污泥法节省工程投资15%—25%，节省占地10%—15%，降低运转费15%—25%，已成为近10年来发展最快的城市污水处理工艺。根据系统工程的理论，AB法工艺省去了初沉池；从生物反应动力学的角度出发，采用了经济合理的二段处理工艺流程；根据微生物的生长、繁殖规律及其对有机质的代谢关系，使二段的污泥回流系统分开而保证处理过程中生物相的稳定性。这些使得AB法工艺比传统活性污泥法具有更高和更稳定的处理效果，大大的节省了基建和运转费用。
在AB法污水处理厂的分期建设中，可以先建AB工艺的A段，既能缓解建设资金的不足，又能使大量的污水得到较大程度的处理。待资金充足时，再建B段，这样既容易实施，也可带来巨大的环境经济效应，比较符合我国的国情。另外，我国已建的2级污水处理厂普遍存在着超负荷的问题。如果把它们改造成用AB法，则可较大幅度的提高其处理能力。其做法是将原污水厂的沉砂池改为A段曝气池，将原初沉池改为中沉池，再另建一套污泥回流系统即可。该办法经国外有关污水处理厂实践证明是行之有效的，而且具有投资小、经济效益高的优点。
AB法需增加一些构筑物和设施如曝气池、回流设施等，在这方面的工程投资要增加。此外，AB法污泥产量较高，如用于污泥消化可产更高的沼气量，否则给污泥处理和出路增加了难度。
2.3工艺选择
通过以上对设计任务书中原始数据进行的工艺分析和对四种处理工艺的比较，决定采用AB法工艺处理。分析如下：
工艺选择应该结合技术指标和经济指标两方面综合评估选出最优方案。在上述各处理过程工艺中从处理效率、运行能耗和管理等方面比较，普通活性污泥法比其它三种新工艺明显不具优势。本设计任务中有机物浓度较大，对于氧化沟在运行时的能耗、运行费用较高，不选用此工艺。而SBR工艺对于排水装置和自动控制系统要求较高，设备投资和运行费用较高，考虑到城镇污水厂经济负担问题，不选此工艺方法。因此，结合实际情况和技术经济等因素，本次设计决定采用AB法工艺处理。AB工艺除了能保证污水处理要求的同时也能缓解污水厂可能出现的资金不足问题。此外，污泥消化过程产生的沼气也能带来一部分经济效益。
3、设计计算
3.1 污水处理程度的确定
本设计采用AB法处理上述废水，处理出水水质要求达到《污水综合排放标准》一级标准（GB8978—1996）。
查《污水综合排放标准》一级标准中排放水质指标规定值为
pH=6—8，COD=60 ≤mg/L，BOD5≤20 mg/L，SS≤20 mg/L，N–NH3≤5 mg/L，TN ≤10 mg/L。
该城镇生活污水每天平均流量为
Q=60×104÷1.5m3/d=40×104 m/d=4.63*103l/s
= 60×104m3/d=6.94×103l/s
Q
最大
污水中SS的处理程度
根据一级标准可求出SS的处理程度为
ESS=（200–20）/200=90.0%
污水中BOD5的处理程度
根据一级标准，BOD的处理程度为
EBOD=（200–20）/200=90.0%
3.2 污水处理工艺流程的选择
该污水处理工程主要以去除有机污染为主，去除目标为SS和BOD5 及部分含氮污染物。本设计采用AB法处理，在两段曝气池降解有机物的同时，B段曝气池也能发挥出去除含氮污染物的作用。AB法污水及污泥的处理工艺流程如图1所示：
生活格提升曝气出
污水栅泵站沉砂池水井
段
污泥泵房污泥泵房
污泥污泥贮污泥
外运脱水机泥池浓缩池
图1 AB 法污水及污泥处理工艺流程
3.3 各处理单元设计计算
3.3.1 格栅
格栅设在处理构筑物之前，用于拦截水中较大悬浮物和漂浮物，保证后续设施的
正常运行。本设计中，污水通过格栅去除部分悬浮物和漂浮物后经提升泵房提升直接
进入曝气沉砂池。
进
水
工作平台
栅条
① 栅槽宽度
设明渠数N1=1，明渠有效水深h1=3m ，水流速度v1=0.9 m/s ，则明渠宽度B1为
B1=Q 设/（N1·v1·h1）=6.94/（1*09*4）=3.3m
中格栅
取栅前水深h=3.0 m ，过栅流速v=0.9m/s ，栅条间隙宽度b=0.02 m ，格栅倾角
a=75°，格栅数N=1，则栅条间隙数n 为
n=Q 设（Sin a ）1/2/N ·b ·h ·v
n=6.94*1/（0.97*0.9*0.02*3）=266
设栅条宽度S=0.01 m ，则栅槽宽度B 为
B=S （n –1）+b ·n=0.01*（266-1）+0.02*266=3.98m
粗格栅
栅条间隙宽度b=0.05 m ，格栅倾角a=75°，格栅数N=1，则栅条间隔数n 为
n=Q 设（Sin a ）1/2/N ·b ·h ·v
n=6.94*1/（097*0.9*0.05*3）=530
B=S（n–1）+b·n=0.01*（530-1）+0.02*530=5.31m
②水流通过格栅的水头损失
水头损失为∑h=kβ（S/b）4/3 Sin a v2/2g
其中：k—格栅受污堵塞后水头损失增大倍数，取 k=3；
β—形状系数，本设计中，栅条采用迎水面为半圆的矩形断面，β=1.83； S—栅条宽度，S=0.01 m；
b—栅条间隙宽度，b=0.02 m；
a—格栅倾角，a=75°；
v—过栅流速，v=0.8 m/s；
则∑h=3×1.83×（0.01/0.02）4/3×1×0.92/（2×9.8）=0.1 m
③栅槽总高度
栅槽总高度H=h+h2+∑h
h—栅前水深，h=0.5 m；
h2—栅前渠道超高，取h2=0.3 m；
则栅槽总高度 H=3.0+0.3+0.1=3.4 m
④栅槽总长度
栅槽总长度L=l1+l2+1.0+0.5+H1/tg a
其中：l1—进水渠道渐宽部分长度，l1=（B–B1）/2tg a1；
l2—栅槽与出水渠道渐缩部分长度，l2=l1/2；
H1—栅前槽高，H1=h+h2=3.0+0.3=3.3 m；
a1—进水渠展开角，取a1=20°；
将各参数代入上式，则
L
=（0.64–0.5）/2tg20°+（3.98–3.0）/4tg20°+1.5=3.8m
中
=（0.64–0.5）/2tg20°+（5.31–3.0）/4tg20°+1.5=6.6m L
粗
⑤每日栅渣量
每日栅渣量W=Q·W1/103
W1—栅渣量，本设计取为0.1 m3栅渣/103 m3污水；
则 W=60×104×0.1×/103=60 m3/d，采用机械除污设备。
⑥清渣设备
江苏环保新世纪有限公司BLQ-3500型格栅清污机两台一用一备,电机功率3.0KW
设计流量Qmax=6.94*103l/s，考虑到经济实用性，拟用sh（s）型泵作为污水的提装置为了避免设备的24小时运转，决定共配备5台sh（s）四用一备，平时5台水泵替换使用。
每台泵的设计流量为:Q=6.94*103/4=1.732*103l/s
集水池容积采用相当于一台泵的15min流量，
即：V=1.732*103*15/60=433m3
⑧集水井
集水井是的容积是按10min的流量来设计。
Q=6.94*103l/s *10*60=4164m3
水深8m 集水井厂为23m 宽为23m 输水管径1000mm。
3.3.2 曝气沉砂池
本设计中选用曝气沉砂池，它主要是使颗粒碰撞摩擦，将无机颗粒与有机物分开，排除的沉砂有机物含量较低，方便后续工艺处理。
①总有效容积
设污水在沉砂池中的水力停留时间t为2 min；则沉砂池的总有效容积V为V=60·Q 设·t=60*6.94*2=833 m3
②水流截面积
设污水在池中的水平速度v 为0.1 m/s，则水流截面积A为
A=Q设/v=6.94/0.1=69.4 m2，
③池总宽度
设有效水深h=3 m，则沉砂池总宽度B 为
B=A/h=69.4/3=23m
设沉砂池共1座，则每座沉砂池的池宽b 为
b=B=6，宽深比 b ：h=2 ：1，符合要求。
④沉砂池池长
沉砂池的池长L为
L=V/A=833/69.4=12 m
⑤沉砂池总高
设超高为0.3 m，则总高H=3.0+0.3=3.3m
曝气沉砂池所需曝气量q=3600·D·Q设
D—1 m3污水所需曝气量，取0.2 m3/m3；
则 q=3600*6.94*0.2=4996.8 m3/h
曝气沉砂池底部的沉砂通过吸砂泵送至砂水分离器，脱水后的清洁砂粒外运，分离出来的水回流至提升泵房吸水井。
曝气沉砂池的出水通过管道直接送往A段曝气池，输水管道的管径为1000 mm，管内最大流速为1.77m/s。
3.3.3 AB工艺参数
①设计参数的确定
A段污泥负荷：NSA=5.0 kg BOD5/（kg·MLSS·d）；
混合液污泥浓度：XA=2500 mg/L；污泥回流比 RA=0.6。
B段污泥负荷：NSB=0.2 kg BOD5/（kg·MLSS·d）；
混合液污泥浓度：XB=3500 mg/L；污泥回流比 RA=1.0。
②计算处理效率
BOD5总去除率 EBOD=（200–20）/200=90.0%
A段BOD5去除率EA取60%，则A段出水BOD5浓度LtA为
LtA=200×（1–60%）=80 mg/L
已知B段出水BOD5浓度LtB=20 mg/L，B段BOD5去除率EB为
EB=（LtA–LtB）/LtA=（80–20）/80=75.0%
③曝气池容积计算
进水BOD5浓度La=200 mg/L，A段BOD5去除量 LrA为
LrA=La–LtA=200–80=120mg/L=0.12 kg/m3
A段混合液挥发性污泥浓度XVA为
XVA=f·XA=0.8×2.5=2.0kg/m3
则A段曝气池容积VA=24·Q设·LrA/（NSA· XVA）为
VA=24×1.3×104×0.132/（24*5.0*2.01）=7200 m3
B段BOD5去除量 LrB为
LrB=（LtA–LtB）=80–20=60 mg/L=0.060 kg/m3
B段混合液挥发性污泥浓度XVB为
XVB=f·XB=0.8×3.5=2.8 kg/m3
则B段曝气池容积VB=24·Q设·LrB/（NSB·XVB）为
VB=24×1.3×104×0.068/（24*0.2*2.8）=64286 m3
④水力停留时间计算
水力停留时间T=V/Q A段沉砂池4座，B段1座
则A段水力停留时间TA=VA/Q设=7200*24/（1.5*10*104）=1.16 h
B段水力停留时间TB=VB/Q设=64286*24/（1.5*40*104）=2.57 h
⑤最大需氧量
A段最大需氧量 OA=a/·Q设·LrA
其中：a/—需氧量系数，0.4—0.6 kg O2/kg BOD5 则 OA=0.5*60*104*012/24=1500kg O2/h
B段最大需氧量 OB=a/·Q设·LrB +b/·Q设·Nr
其中：a/—需氧量系数，1.23 kg O2/kg BOD5
b/—NH3–N 硝化需氧量系数，4.57 kg O2/kg NH3–N
OB=1.23*60*104*0.06/24+4.57*60*104*（30–5）
*103/24=4701.25 kg O2/h
二段总需氧量O2=OA+OB=1500+4701.25=6201.25 kg O2/h
⑥剩余污泥量
A段剩余污泥量
设A段SS去除率为75%，SS去除量Sr=200×75%=150 mg/L=0.15kg/m3，干污泥量
为 WA=Q·Sr+a·Q·LrA
其中： a—污泥增殖系数，0.3—0.5 kg/kg BOD5，取0.4 kg/kg BOD5
Q—污水平均流量，40*104 m3/d
WA=40*104*0.15+0.4*40*104*0.12=7.92*104kg/d
湿污泥量（设污泥含水率PA为98.5%）为 QSA=WA/[（1–PA）×1000]
QSA=7.92*104/[（1–98.5%）*1000]=5.28*103 m3/d
B段剩余污泥量
干污泥量为 WB=a·Q·LrB
其中：a—污泥增殖系数，0.5—0.65 kg/kg BOD5，取0.6 kg/kg BOD5
Q—污水平均流量，40*104 m3/d
WB=0.6*40104*0.06=1.44*104kg/d
湿污泥量（设污泥含水率PB为99.5%）QSB=WB/[（1–PB）×1000]
QSB=1.44*104/[（1–99.5%）×1000]=2.88*103 m3/d
总泥量 QS=QSA+QSB=（5.28+2.88）*103=8.16*10 m3/d
⑦污泥龄计算θC
A段污泥龄θCA=1/（aA×NSA）
其中：aA—A段污泥增殖系数，取0.4 kg/kg BOD5
NSA—A段污泥负荷[kg BOD5/（kg·MLSS·d）]，取4.5
kg BOD5/（kg·MLSS·d）
则θCA=1/（0.4*5.0）=0.5 d
B段污泥龄θCB=1/（aB×NSB）
其中：aB—B段污泥增殖系数，取0.6 kg/kg BOD5
NSB—B段污泥负荷[kg BOD5/（kg·MLSS·d）]，取0.125 kg BOD5/（kg·MLSS·d）则θCB=1/（0.6×0.125）=13.33 d
⑧回流污泥浓度浓度 Xr=X·（1+R）/R
其中：X—混合液污泥浓度
R—污泥回流比
A段回流污泥浓度 XrA=2500×（1+0.6）/0.6=6667 mg/L
B段回流污泥浓度 XrB=3500×（1+1.0）/1.0=7000 mg/L
3.3.4 A段曝气池
①曝气池的计算和各部位尺寸的确定
1）确定曝气池容积
A段曝气池共设2个，每个曝气池容积为7200/2=3600m3。
2）确定曝气池各部位尺寸
设池深h为8 m，则每组曝气池的面积F为F=3600/8=450m2，池宽B取15 m，宽深比B/h=15/8=1.875介于1—2 之间，符合规定。
池长L=F/B=450/15=30 m,
每个曝气池设计为单廊道曝气池，廊道长取30 m。
曝气池超高取0.5 m，则曝气池池高为 H=8+0.5=8.5 m
3）设计排泥池
排泥池的尺寸 500mm*500mm*1000
采用管径200mm进行排泥。
②Ａ段曝气池曝气系统设计与计算
1）最大需氧量为OA=1500kg/h
2）平均时需氧量为O2=a/·Q·LrA=0.6*40*104*0.12/24=1200kg/h
3）每日去除的BOD5值为BODrA=40*104*0.12/24=2000 kg/h
③ A段供气量计算
采用网状模型微孔空气扩散器，铺设距池底0.5m 处，淹没水深7.5m，计算温度30℃。
查表得 20℃和30℃时水中饱和溶解氧值分别为
CS（20℃）=9.17 mg/L，CS（30℃）=7.63 mg/L
1）空气扩散出口处的绝对压力Pb=1.013*105+9800 H为
Pb=1.013*105+9800*7.5=1.748105 Pa
空气离开曝气池池面时，氧的百分比为
O t=21×（1–EA）*100/[79+21*（1–EA）]
其中：EA—空气扩散器的氧转移率，此处取值12%，则
O t=21×（1–0.12）*100/[79+21*（1–0.12）]=18.96%
2）曝气池混合液中平均氧饱和浓度（按最不利的温度条件考虑）为
CSb（T）=CS（T）·[Pb/（2.206*10 5）+O t/42 ]
最不利的温度条件按30℃计算，则
CSb（30℃）=7.63*[（1.748*10 5）/（2.206*10 5）+18.96/42 ]
=10.16 mg/L
换算为在20℃条件下，脱氧清水的充氧量
R0=R·CS（20℃）/{α[β·ρ·CSb（T）–c ] ·1.024T–20}
其中：R0—单位时间由于曝气向清水传递的氧量
R—单位时间向混合液传递的氧量，相当于平均需氧量
α—因混合液含污泥颗粒而降低传递系数的修正值（< 1），取α=0.82
β—废水饱和溶解氧的修正值（< 1），取β=0.95
ρ—气压修正系数，ρ=当地实际大气压/1.01325*105，取ρ=1.0
c—废水实际溶解氧的浓度，取c=2.0 mg/L
T—混合液设计温度，T=30℃
R0=1200*9.17/{0.82*[0.95*1.0*10.16–2.0]*1.02430–20}=1513.6 mg/h 相应的最大时需氧量为
R0max=1500*9.17/{0.82*[0.95*1.0*10.16–2.0]*1.02430–20}=1892 mg/h
3）曝气池的平均时供氧量GS=R0*100/（0.3·EA）则
GS=1513.6*100/（0.3*12）=42044.4 m3/h
曝气池最大供气量GSmax= R0max×100/（0.3·EA）则
GSmax=1892*100/（0.3*12）=52555.6 m3/h
去除1kg BOD5的供气量（m3空气/kg BOD）为
△空气=42044.4/2000=21.02 m3空气/kg BOD
1 m3 污水的供气量（m3空气/m3污水）为
△空气=42044.4*24/40*104=2.52 m3空气/m3污水
4）A段曝气池曝气系统的空气总用量
除采用鼓风曝气外，系统还采用空气在回流污泥井中提升污泥，空气量按回流污泥量的8倍考虑，污泥回流比R值为60%，则提升回流污泥所需空气量为8*0.6*40*104/24=8*104m3/h 采用管径为800mm对池内进行曝气。
5）空气管路计算
在两个曝气池相邻的隔墙上铺设10根空气干管。在干管上设5对曝气管，共10条配气竖管。则两个曝气池中共有10条配气竖管，每根竖管的供气量为52555.6/100=525.556 m3/h
曝气池平面面积为2*15*30=900 m2
每个空气扩散器的服务面积按0.49 m2计算，则所需空气扩散器的总数为3600/0.49=7347个
每个竖管上安装的空气扩散器的数目为7347/10=74 个
每个空气扩散器的配气量为52555.6/（10*74）=7.10 m3/h
6）空压机的选定
一般希望管道及扩散设备的总压力损失不大于15 kPa，其中管道损失控制在5 kPa 内，其余为扩散设备的压力损失。风压损失P（Pa）可按下式估算：P=H/×9.8+15 其中：H/—空气扩散器淹没水深，m
空气扩散装置安装在距离曝气池底0.2 m 处，因此，空压机所需压力为P=（8–
0.2）*9.8+15=88.5kPa
供压机供气量最大量估计值（m3/min）为
52555.6+8*104=13255.6m3/h=2209.26m3/min
平均时供气量估计量为42044.4+80000=12244.4 m3/h=2034.07m3/min
根据所需压力和空气量，采用LG200型空压机15台，该型空压机风压50 kPa，风量200 m3/min，4台备用。
曝气池的出水通过管道送往中沉池，输水管道内的流量按最大时流量加上回流的污泥量进行设计，则输水管的管径800 mm，管内最大流速为1.50 m/s。
3.3.5 B段曝气池
①曝气池的计算和各部位尺寸的确定
1）确定曝气池容积
B段曝气池共设4组，每组容积为64285.7/4=16072m3。
2）确定曝气池各部位尺寸
设池深h为8m，则每组曝气池的面积F为
F=16072/8=2009 m2
池宽B取16 m，宽深比B/h=16/38=2介于1—2 之间，符合规定。
池长L=F/B=2009/16=125.56m，
每组曝气池设计为3廊道曝气池，每个廊道长L1为L1=125.56/4=31.39 m，取为32 m。
曝气池超高取0.5 m，则曝气池总池高为H=38.0+0.5=8.5 m
3）拍排泥池的设计
排泥池尺寸 1000mm*1000mm*1400mm
采用管径200mm进行排泥
② B段曝气池曝气系统设计与计算
1）最大需氧量为OB=4701.25kg/h
2）平均时需氧量为O2=a/·Q·LrB +b/·Q·Nr 为
O2=1.23*40*104*0.06/24+4.57*40*104*（30–5）*103/24=3896
/h
kg O
2
3）每日去除的BOD5值为BODrB=40*104*0.06/24=1000 kg/h
③ B段供气量计算
采用网状模型微孔空气扩散器，铺设距池底0.5 m 处，淹没水深7.5 m，计算温度30℃。
查表得 20℃和30℃时水中饱和溶解氧值分别为
CS（20℃）=9.17 mg/L，CS（30℃）=7.63 mg/L
1）空气扩散出口处的绝对压力Pb=1.013*105+9800 H为
Pb=1.013*105+9800*7.5=1.748*105 Pa
空气离开曝气池池面时，氧的百分比为
O t=21×（1–EA）*100/[79+21*（1–EA）]
其中：EA—空气扩散器的氧转移率，此处取值12%，则
O t=21*（1–0.12）*100/[79+21*（1–0.12）]=18.96%
2）曝气池混合液中平均氧饱和浓度（按最不利的温度条件考虑）为
CSb（T）=CS（T）·[Pb/（2.206*10 5）+O t/42 ]
最不利的温度条件按30℃计算，则
CSb（30℃）=7.63*[（1.748*10 5）/（2.206×10 5）+18.96/42 ]=10.16 mg/L 换算为在20℃条件下，脱氧清水的充氧量
R0=R·CS（20℃）/{α[β·ρ·CSb（T）–c ] ·1.024T–20}
其中：R0—单位时间由于曝气向清水传递的氧量
R—单位时间向混合液传递的氧量，相当于平均需氧量
α—因混合液含污泥颗粒而降低传递系数的修正值（< 1），取α=0.82
β—废水饱和溶解氧的修正值（< 1），取β=0.95
ρ—气压修正系数，ρ=当地实际大气压/1.01325×105，取ρ=1.0
c—废水实际溶解氧的浓度，取c=2.0 mg/L
T—混合液设计温度，T=30℃
R0=4701.25*9.17/{0.82*[0.95*1.0*8.08–2.0]*1.02430–20}=4243.38 mg/h
相应的最大时需氧量为
R0max=3896*9.17/{0.82*[0.95*1.0*8.08–2.0*1.02430–20}=5140.48 mg/h
3）曝气池的平均时供氧量GS=R0×100/（0.3·EA）则
GS=4243.38*100/（0.3*12）=117871.7m3/h
曝气池最大供气量GSmax= R0max×100/（0.3·EA）则
GSmax=5140.48*100/（0.3*12）=142792 m3/h
去除1kg BOD5的供气量（m3空气/kg BOD）为
△空气=117872/1000=117.9 m3空气/kg BOD
1 m3 污水的供气量（m3空气/m3污水）为
△空气=117872*24/40*104=7.07 m3空气/m3污水
4）B段曝气池曝气系统的空气总用量
除采用鼓风曝气外，系统还采用空气在回流污泥井中提升污泥，空气量按回流污泥量的8倍考虑，污泥回流比R值为100%，则提升回流污泥所需空气量为8*1.0*40*/24=13333310m3/h采用管径1000mm对曝气池提供曝气，池内干管管径500mm 直管管径300mm。
5）空气管路计算
在每组三廊道曝气池中每两个相邻廊道的隔墙处铺设3根干管，共3根干管。每根干管上设7对曝气管，共14条配气竖管。曝气池中共有136条配气竖管，则每根竖管的供气量为143792/136=1133.3 m3/h
曝气池平面面积为4*16*128=8192 m2
每个空气扩散器的服务面积按0.49 m2计算，则所需空气扩散器的总数为8192/0.49=16719个
每个竖管上安装的空气扩散器的数目为16719/136=123 个，取40个每个空气扩散器的配气量为142792/（123*136）=8.51 m3/h
6）空压机的选定
风压损失P（Pa）可按下式估算：P=H/×9.8+15
其中：H/—空气扩散器淹没水深，m
空气扩散装置安装在距离曝气池底0.5 m 处，因此，空压机所需压力为P=（8–0.5）×9.8+15=88.5k Pa
供压机供气量最大量估计值（m3/min）为
142792+133333 =276124m3/h=4602.08 m3/min
平均时供气量估计量为117872+133333=251205 m3/h=4186.75 m3/min
根据所需压力和空气量，采用LG200型空压机25台，该型空压机风压50 kPa，风量200 m3/min。运行时21台工作，4台备用。曝气池出水送往终沉池集配水井。
曝气池的出水通过管道送往终沉池集配水井，输水管道内的流量按最大时流量加上回流的污泥量进行设计，回流比为100%，则输水管的管径为800 mm，管内最大流速
为2.0 m/s。
集配水井为内外套筒结构，由B段曝气池过来的输水管道直接进入内层套筒，进行流量分配，通过十二根400 mm 的管道送往12个终沉池，管道内最大水流速度为1.0m/s。
3.3.6 A段中沉池
中沉池采用普通幅流式沉淀池座数N=8，表面负荷q取2.0 m3/m2h。
①单池表面积A=Q设/（N·q）为
A=60*104/（8*2.0*24）=15625m2
②池子直径D为
D=（4A/π）1/2=（4*15625/3.14）1/2=44.2 m，取44 m
③沉淀部分有效水深h2=qt，取沉淀时间t为2.0 h，则
h2=2.0×2.0=4.0 m
④沉淀部分有效容积
V/=（π·D2/4）·h2=（3.14*442/4）*4.0=6079.04 m3
⑤污泥部分所需的容积V=T（1+R）Q设X/[N（X+Xr）]
其中：T—沉淀时间，1.0—2.0 h
按1.0 h 计算中沉池污泥部分所需容积为
V=1.0*（1+0.6）60*104*2500/[24*8*（2500+6667）]=1098.86 m3
⑥污泥斗容积V1=π h5（r
12+r
1
r
2
+r
2
2）/3
取污泥斗上部半径 r
1=2 m，下部半径r
2
=21m，污泥斗高度h5=1.0 m，则 V1=3.14
×1.0×（22+2×1+12）/3=7.32 m3
⑦污泥斗以上圆锥体部分污泥容积 V2=π h4（r
12+r
1
R+R2）/3
设池底坡度i 为0.15，则 h4=（R–r
1
）i=（15–2）×0.15=1.95 m V2=3.14×1.95×（22+2×22+222）/3=6223.48 m3
容积较核：V1+V2=7.32+6223.48=6230.71﹥1098.86，设计合理。
⑧沉淀池总高度 H=h1+h2+h3+h4+h5
其中超高h1取0.3 m，缓冲层高度h3取0.5 m，则
H=0.3+2.0+0.5+1.85+1.0=5.75 m
中沉池的出水采用锯齿堰，沉在底部的沉泥通过刮泥机刮至污泥斗，依靠静水压力排除。出水通过管道流回集配水井外层套筒，管道管径800 mm，管内水流速度为
1.3m/s ，然后通过管径为800 mm 的管道送往B 段曝气池，管内流速为0.85m/s 。
3.3.7 B 段终沉池
终沉池采用普通幅流式沉淀池座数N=12，表面负荷q 取1.2 m 3/m 2h 。
① 单池表面积A=Q 设/（N ·q ）为
A=60*104/（12*1.2*24）=1736.11m 2
② 池子直径D 为
D=（4A/π）1/2=（4*1736.11 /3.14）1/2=47 m ，取47 m
③ 沉淀部分有效水深h2=qt ，取沉淀时间t 为3.0 h ，则
h2=1.2*3=3.6m
④ 沉淀部分有效容积
V /=（π·D 2/4）·h2=（3.14*472/4）*3.6=6242.6m 3
⑤ 污泥部分所需的容积V=T （1+R ）Q 设X/[N （X+Xr ）]
按2h 计算二沉池污泥部分所需容积为
V=2*（1+1.0）*60*104*3500/[24*12*（3500+7000）]=2777.8 m 3
⑥ 污泥斗容积V1=π h5（r 12+r 1 r 2+r 22）/3
取污泥斗上部半径 r 1=3 m ，下部半径r 2=1.5 m ，污泥斗高度h5=1.5 m ，则
V1=3.14*1.5*（32+3*1.5+1.52）/3=24.7 m 3
⑦ 污泥斗以上圆锥体部分污泥容积 V2=π h4（r 12+r 1R+R 2）/3
设池底坡度i 为0.15，则 h4=（R –r 1）i=（23.5–3）*0.15=3.075m
V2=3.14*1.6*（32+3*23.5+23.52）/3=6267.3 m 3
容积较核：V1+V2=24.7+6267.3=6292﹥2777.8，设计合理。
⑧ 沉淀池总高度 H=h1+h2+h3+h4+h5
其中超高h1取0.3 m ，缓冲层高度h3取0.5 m ，则
H=0.3+2.0+0.5+1.56+3.075=7.475m
终沉池的出水采用锯齿堰，沉在底部的沉泥通过刮泥机刮至污泥斗，依靠静水压
力排除。出水通过管道流回集配水井外层套筒，管道管径800 mm ，管内水流速度为
1.24m/s ，然后通过管径为800 mm 的管道送往出水井，管内流速为0.79 m/s 。
3.3.8 污泥浓缩池
采用竖流式污泥浓缩池，浓缩来自于中沉池和终沉池的剩余污泥。
① 总泥量计算
污水处理厂的设计方案 YKK standardization office【 YKK5AB- YKK08- YKK2C- YKK18】
污水处理厂的设计方案 一、工程概述 城市污水处理厂的设计工作一般分为两个阶段，即初步设计和施工图设计。城市污水处理厂的设计工作内容包括确定厂址、选择合理的工艺流程、确定污水处理厂平面与高程的布置、计算建（构）筑物等。 1、设计资料的收集与调查 （1）建设单位的设计任务书 包括设计规模（处理水量）、处理程度要求、占地要求、投资情况等。 （2）收集相关资料 包括原水水质资料、当地气象资料（温度、风向、日照情况等）、水文地质资料（地下水位、土壤承载力、受纳水体流量、最高水位等）、地形资料、城市规划情况等。 （3）必要的现场调查 当缺乏某些重要的设计资料时，则现场的调查是必需的。 2、厂址选择 城市污水处理厂厂址选择是城市污水处理厂设计的前提，应根据选址条件和要求综合考虑，选出适用的、系统优化、工程造价低、施工及管理方便的厂址。
二、处理流程选择： 污水处理厂的工艺流程是指在达到所要求的处理程度的前提下，污水处理各单元的有机组合，以满足污水处理的要求。 1、污水处理流程的选择原则： 经济节省性原则； 运行可靠性原则； 技术先进性原则。 2、应考虑的其他一些重要因素： 充分考虑业主的需求； 考虑实际操作管理人员的水平。 本次设计采用生物好氧处理法。好氧生物处理BOD5去除率高，可达90%~95%，稳定性较强，系统启动时间短，一般为2~4周，很少产生臭气，不产生沼气，对污水的碱度要求低。 污水处理工艺流程图如下： 平面图:
污水厂设计计算书 第一章 污水处理构筑物设计计算 一、粗格栅 1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s 2.栅条的间隙数（n ） 设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾 角α=60° 则：栅条间隙数85.449 .04.002.060sin 347.0sin 21=???== bhv Q n α(取n=45) 3.栅槽宽度(B) 设：栅条宽度s=0.01m 则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度 设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0. 6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=?-=-=α 5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2) m L L 30.02 60.0212=== 6.过格栅的水头损失（h 1） 设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3
则：m g v k kh h 102.060sin 81 .929.0)02.001.0(4.23sin 2234 201=?????===αε 其中ε=β（s/b ）4/3 k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，m ε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β 值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值 7.栅后槽总高度(H) 设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L) L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W) 设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ??=??-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：
污水处理——生活污水处理方法 1.活性污泥法 生活污水多采用活性污泥法，它是世界各国应用最广的一种生物处理流程，具有处理能力高，出水水质好的优点。该方法主要由曝气池、沉淀池、污泥回流和剩余污泥排放系统组成。废水和回流的活性污泥一起进入曝气池形成混合液。曝气池是一个生物反应器，通过曝气设备充入空气，空气中的氧溶入混合液，产生好氧代谢反应，且使混合液得到足够的搅拌而呈悬浮状态，这样，废水中的有机物、氧气同微生物能充分接触反应。随后混合液进入沉淀池，混合液中的悬浮固体在沉淀池中沉下来和水分离，流出沉淀池的就是净化水。沉淀池中的污泥大部分回流，称为回流污泥，回流污泥的目的是使曝气池内保持一定的悬浮固体浓度，也就是保持一定的微生物浓度。曝气池中的生化反应引起微生物的增殖，增殖的微生物量通常从沉淀池中排除，以维持活性污泥系统的稳定运行，这部分污泥叫剩余污泥。活性污泥除了有氧化和分解有机物的能力外，还要有良好的凝聚和沉降性能，以使活性污泥能从混合液中分离出来，得到澄清的出水。 由于污水处理是一项侧重于环境效益和社会效益的工程，因此在建设和实际运行过程中常受到资金的限制，使得治理技术与资金问题成为我国水污染治理的“瓶颈”。归纳起来，目前在城市生活污水处理研究和应用领域，普遍存在的问题有:（1）采用传统的活性污泥法，往往基建费、运行费高，能耗大，管理复杂，易出现污泥膨胀现象;设备不能满足高效低耗的要求;（2）随着污水排放标准的不断严格，对污水中氮、磷等营养物质的排放要求较高，传统的具有脱氮除磷功能的污水处理工艺多以活性污泥法为主，往往需要将多个厌氧和好氧反应池串联，形成多级反应池，通过增加内循环来达到脱氮除磷的目的，这势必增加基建投资的费用及能耗，并且使运行管理较为复杂;（3）目前城市污水的处理多以集中处理为主，庞大的污水收集系统的投资远远超过污水处理厂本身的投资，因此建设大型的污水处理厂，集中处理生活污水，从污水再生回用的角度来说不一定是唯一可取的方案。 因此，如何使城市污水处理工艺朝着低能耗、高效率、少剩余污泥量、最方便的操作管理，以及实现磷回收和处理水回用等可持续的方向发展，已成为目前水处理技术研究和应用领域共同关注的问题。这要求污水处理不应仅仅满足单一的水质改善，同时也需要一并考虑污水及所含污染物的资源化和能源化问题，且所采用的技术必须以低能耗和少资源损耗为前提。 2.生物膜法。 在污水生物处理的发展和应用中，活性污泥和生物膜法一直占据主导地位。生物膜法主要用于从废水中去除溶解性有机污染物，主要特点是微生物附着在介质“滤料”表面，形成生物膜，污水同生物膜接触后，溶解的有机污染物被微生物吸附转化为H2O、CO2、NH3和微生物细胞物质，污水得到净化，所需氧化一般直接来自大气。生物膜法处理系统适用于处理中小规模的城市废水，采用的处理构筑物有高负荷生物滤池和生物转盘，生物滤池在我国南方更为适用。随着新型填料的开发和配套技术的不断完善，与活性污泥法平行发展起来的生物膜法处理工艺在近年来得以快速发展。由于生物膜法具有处理效率高、耐冲击负荷性能好、产泥量低、占地面积少、便于运行管理等优点，在处理中极具竞争力。
污水处理毕业设计 1
污水处理毕业设计 【篇一：某污水处理厂毕业设计说明书(完整版可做毕业设计模版)】给水排水工程专业毕业设计任务书 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计学生：李文鹃指导教师：杨纪伟 完成日期： 2月日--- 6月日河北工程大学城建学院给水排水教研室 2月一、二、 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 设计（研究）内容和要求：（包括设计或研究内容、主要指标与技术参数， 并根据课题性质对学生提出具体要求） 根据朔州市城市总体规划图和所给的设计资料进行城市污水处理厂7设计。设计内容如下： 1、完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：污水水量的计算；设 计方案对比论证；污水、污泥、中水处理工艺流程确定；污水、污泥、中水处理单元构筑物的详细设计计算，（包括设计流量计算、参
数选择、计算过程等，并配相应的单线计算草图），厂区总平面布置说明；污水厂环境保护方案；污水处理工程建设的技术经济初步分析等。 2、绘制图纸不得少于8张，所有图纸按2#图出。（个别图纸也可画成1#图）。 另外，其组成还应满足下列要求： （1）污水处理工艺及污水回用总平面布置图1张，包括处理构筑物、 附属构筑物、配水、集水构筑物、污水污泥管渠、回流管渠、放空管、超越管渠、空气管路、厂内给水、污水管线、中水管线、道路、绿化、图例、构筑物一览表、说明等。 （2）污水处理厂污水和污泥及污水回用工程高程布置图1张，即污水、 污泥、中水处理高程纵剖面图，包括构筑物标高、水面标高、地面标高、构筑物名称等。 （3）污水总泵站或中途泵站工艺施工图1张。 （4）污水处理及污泥处理工艺中两个单项构筑物施工平面图和剖面图
金川县观音桥镇特色魅力乡镇污水处理厂 设计方案 四川东升工程设计有限责任公司 二O一二年四月
目录 一、项目概况 (1) 1.1项目名称 (1) 1.2 项目地点 (1) 二、工程规模 (1) 2.1 给水规划 (1) 2.2 排水规划 (1) 2.4 人口 (1) 2.4 工程规模确定 (1) 三、设计水质 (2) 3.1 进水水质 (2) 3.2 排放标准 (2) 四、污水处理厂工艺方案的选择 (3) 4.1 生物脱氮除磷的必要性 (3) 4.2生物脱氮除磷的可行性 (4) 4.3污水处理工艺 (5) 4.3.1污染物去除原理及方法选择 (5) 4.3.2生物脱氮除磷的可行性 (7) 4.3.3常规脱磷除氮污水处理工艺 (8) 4.3.4 工艺拟定方案 (17) 4.4深度处理 (17) 4.4.1 滤池的选择 (20) 4.4.2 化学除磷 (24) 4.5污泥处理工艺选择 (27) 4.6出水消毒方案 (27) 五、工艺方案设计 (30) 5.1 主要处理构筑物 (31) 5.1.1 粗格栅提升泵房 (31) 5.1.2 细格栅渠、曝气沉砂池 (32) 5.1.3 氧化沟 (34) 5.1.4 二沉池 (35) 5.1.5 纤维滤池及反冲洗泵房 (35) 5.1.6 污泥回流泵井 (36) 5.1.7 紫外线消毒渠 (37) 5.1.8 浓缩脱水机房 (37) 5.2 主要工程量统计 (39) 5.2.1 主要建（构）筑物一览表 (39) 5.2.2 主要工艺设备一览表 (41) 六、投资估算（方案一） (1)
6.1工程概况 (1) 6.2编制依据 (1) 6.3各项指标分析（详见附表一） (2) 七、投资估算（方案二） (1) 7.1工程概况 (1) 7.2编制依据 (1) 7.3各项指标分析（详见附表一） (2)
第三章 污水处理厂工艺设计及计算 第一节 格栅 。 1.1 设计说明 栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm 。 1.2 设计流量： a.日平均流量 Q d =45000m 3/d ≈1875m 3/h=0.52m 3/s=520L/s K z 取1.4 b. 最大日流量 Q max =K z ·Q d =1.4×1875m 3/h=2625m 3/h=0.73m 3/s 1.3 设计参数： 栅条净间隙为b=25.0mm 栅前流速ν1=0.7m/s 过栅流速0.6m/s 栅前部分长度：0.5m 格栅倾角δ=60° 单位栅渣量：ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 1.4 设计计算： 1.4.1 确定栅前水深 根据最优水力断面公式221ν B Q =计算得： m Q B 66.07.0153 .0221=?= = ν m B h 33.02 1== 所以栅前槽宽约0.66m 。栅前水深h ≈0.33m 1.4.2 格栅计算 说明： Q max —最大设计流量，m 3/s ； α—格栅倾角，度（°）； h —栅前水深，m ； ν—污水的过栅流速，m/s 。 栅条间隙数（n ）为 ehv Q n αsin max = =)(306 .03.0025.060sin 153.0条=??? ? 栅槽有效宽度（B ）
前言 “十一五”规划提出了建设社会主义新农村的重大历史任务，并明确了“生产发展、生活宽裕、村容整洁、管理民主”的建设目标。加强农村生活污水的处理，是村容整治的组成部分，也是社会主义新农村建设的重要内容。2008年10月初，市委涂勇副书记调研西湖村，提出了要以西湖村为示范典型的“政府引导、农民主体、社会参与、部门支持、城乡共建”的新农村建设模式。 农村生活污水造成的环境污染不仅是农村水源地潜在的安全隐患，还会加剧淡水资源危机，使耕地危机得不到有效保障，危害农村的生存发展。因此，加强农村生活污水收集、处理与资源化设施建设，避免因生活污水直接排放二引起的农村河道、土壤和农产品污染，确保农村水源的安全和农民身心健康，是新农村建设中加强基础设施建设、推进村庄整治工作的重要内容，也是农村人居环境改善需要解决的迫切问题。 全国农村每年产生生活污水约80多亿吨，而96%的村庄没有排水渠道和污水处理系统。生活污水随意排放，严重污染了农村的生态环境，直接威胁广大农民群众的身体健康以及农村的经济发展。一方面，未经处理的生活污水自流到地势低洼的河流、湖泊和池塘等地表水体中，严重污染各类水源；另一方面，生活污水也是疾病传染扩散的源头、容易造成部分地区传染病、地方病和人畜共患疾病的发生与流行。目前全国农村的自来水普及率只有34%左右，还有3亿多农民存在饮水安全问题。在浙江省丽水市农民家庭用水水质的抽样检测结
果中，63个水样中大肠杆菌、浑浊度等主要指标超标的占72%。水源地水质低的状况与农村生活污水未经处理直接排放有直接因果关系。 与城市生活污水相比较，农村生活污水具有自身特色： 1、农村人口居住相对分散； 2、无统一污水收集管网； 3、以家庭生活污水为主（部分区域有农家乐）； 4、部分地区存在小型工厂和作坊。 目前这部分农村生活污水（部分生活污水中混有工业废水）不经处理均直排入周边河道中，对农村周边水环境造成严重污染，造成水体发黑发臭，对周边农村居民的身体健康造成巨大的威胁，严重影响了周边农村居民的正常生活与农耕，直接阻碍了农村经济的快速发展，因此必须尽快完成这些自然村落的污水整治与改造。 一、工程概况 1.1工程名称 ×××××××生活污水处理工程。 1.2编制依据 ⑴《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002； ⑵设计大你为对周围环境状况的调查与监测资料； ⑶“七五”国家重点科技攻关项目成果《城市污水土地处理利用设计手册》，中国标准出版社；
污水处理厂设计计算说明书
第二篇设计计算书 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：，。 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=×1= 污水处理厂CASS工艺流程图 、格栅与沉砂池的计算 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 设计参数： （1），~，取v=，~ m/s；
（2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s= ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=，； （6）单位栅渣量：W 1 = m 3栅渣/103m 3污水； 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max sin Q n bhv α = 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s= B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αεsin 22 01g v k kh h ==
三、项目建设内容和方案(二) 1、污水处理规模 一期：污水量2.0万m3/d， 二期：污水量 4.0万m3/d。 2．处理工艺：二段生物接触氧化法污水处理工艺，污泥处理采用污泥直接浓缩脱水工艺。 2.1污水处理工艺流程 污水从厂区外截污干管引入厂内至排水泵房进水池，由泵提升后依次进入沉砂池、生物反应池进行物理和生化处理，最终经消毒后的出水排出。 2.1.1分组 分组原则： （l）适应污水进水水质和水量不断变化的要求： （2）适应维修、养护和事故工况； （3）增强污水处理厂运行管理的调控能力和灵活性。 处理构筑物分2组,每组3.0万m3/d，两组处理能力为6.0万m3/d。 3.厂区建设方案 3.1总图布置及高程设计 3.1.1总图布置 拟建的污水处理厂位于*****************************村，污水处理厂占地总面积为40000m2。 厂区总平面布置遵循如下原则： 1）功能分区明确，构筑物布置紧凑，减少占地面积。 2）流程力求简短、顺畅，避免迂回重复。 3）厂区绿化面积不小于71%，总平面布置满足消防要求。 4）交通顺畅，使施工、管理方便。 厂区平面布置除了遵循以上原则外，具体应根据城市主导风向、进水方向、排放水体位置、工艺流程特点及厂址地形、地质条件等因素进行布置，即要考虑流程合理、管理方便、经济实用，还要考虑建筑造型、厂区绿化及与周围环境相协调等因素。 厂区平面布置中，将厂前区与生产区分开，厂前区主要布置综合楼、传达室等附属建筑物。生产区按流程由东南向西北布置，进水管线顺畅，厂区中部布置污泥脱水间和配电中心等。 3.1.2 厂区道路 参照污水处理厂辅助工程的建设标准，为方便厂内运行、运输及维护、管理，厂区道路布置基本成环状，主要道路宽6米，次要道路宽4米，人行道宽2.0米，道路最小转弯内半径4米，厂前区设置小型广场。 3.1.3 地下管线及管线综合 管线综合的基本原则是：污水、污泥工艺管道流程顺畅，各种管线的相互平面和垂直间距满足有关地下管线综合的规定，平面布置在保证管线功能的前提下使管线尽可能短；竖向布置在满足最小覆土深度要求的条件下使各种管线埋深尽可能浅；当管线交叉时，原则上压力管道让重力管道，小管道
某污水处理厂设计说明书 1.1 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为12.00km2，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口15.0万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期1.2×104m3/d，远期2.0×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按0.15，远期0.20考虑； D．处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L BOD5 30mg/L SS 30mg/L
NH3-N 10mg/L 1.2 污水量的确定 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算 近期； ，取日变化系数；时变化系数；
。 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 1.3 污水水质的确定 近期取 取 远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，，
安峰环保 一般情况下，生活污水处理设备的工艺有：0工艺，2工艺，mbr工艺，生物曝气过滤器，sbr工艺。 AAO工艺:AO工艺是AnoxicOxic的简称，AO工艺又叫厌氧好氧工艺。a（厌氧）是氮磷去除的厌氧阶段，o（厌氧）是水中有机物去除的好氧阶段。厌氧菌水解酸化生活污水中淀粉和碳水化合物的可溶性有机物，从而将大分子有机物降解为小分子有机物，提高后续好氧处理的能力。其优点不仅在于有机污染物的降解，还在于氮、磷的去除。AO法是一种改进的活性污泥预处理工艺，活性污泥采用厌氧水解技术预处理。ao工艺具有工艺简单、投资少、总氮去除率高于70%的特点。但由于没有独立的污泥回流系统，无法培养出具有独特功能的污泥，难以降解的废水处理效率较低。同时也难以提高脱氮效率，难以达到90%。 ②A2O工艺:又称厌氧、缺氧、好氧处理工艺。可以说，A2O工艺是AO工艺的改进版。与AO工艺相比，A2O工艺对生活污水中的氮、化学需氧量和有机物的去除率更高，并且在脱氮的同时可以去除磷，这是AO工艺所不具备的。A2O工艺目前在处理生活污水要求不是特别高的情况下是主流的生化处理方式。 ③MBR工艺：是活性污泥法和膜分离技术组合的新型工艺，最大特点就是，处理效率上升一个层次，处理后的水质标准高。mbr工艺也广泛应用于工业污水处理、难降解污水处理、建筑污水处理等行业，适用于难降解的有机污水和需要高水质处理的生活污水。 生物曝气过滤器：一种新型的污水处理生物膜工艺，可去除ss、cod、bod、硝化、脱氮和除磷。生物曝气式滤池适用范围广，可用于深水处理、微污染水处理、难降解有机物处理、低温硝化污水及低温微水处理等。 5sbr工艺，又称序批式活性污泥法，按照间歇曝气方式运行活性污泥处理技术，其主要特点是:有序间歇运行和间歇运行，特别是对于间歇排放和大流量场合，sbr工艺可用于校园污水处理，工业污水处理厂间歇排放，中小型污水处理厂。
污水处理厂初步设计方案及施工图设计
第一章概述 1.1工程概况 ⑴项目名称：某县污水处理厂工程 ⑵项目主管单位：某县建设委员会 ⑶项目建设单位：某县城市建设经营发展有限公司 ⑷工程规模：4万m3/d(其中一期工程2万m3/d，二期工程2万m3/d)。本次投标的设计内容为一期工程初步设计及施工图设计。 ⑸工程内容：处理能力2万m3/d的污水处理厂，不包括市政污水管网工程。 ⑹污水处理厂厂址：某县城北部杨家沙滩，南侧距离某城区北外环线约1500米，东侧紧邻青通河。 ⑺污水厂一期工程设计水质 a.设计进水水质 ： 300mg/L COD cr BOD ： 150mg/L 5 SS： 250mg/L -N： 30mg/L NH 3 TP： 2.5mg/l b.设计出水水质 ：≤60mg/L COD cr BOD ：≤20mg/L 5 SS：≤20mg/L TN：≤20mg/L -N：≤8mg/L(温度小于12℃时为15mg/L) NH 3 TP：≤1.0mg/L 粪大肠菌群：≤104个/L ⑻工程项目现场熟悉情况 投标文件准备阶段，我公司组织有关人员两次赴某县踏勘现场，并就项目基本情况与走访了县有关部门，在此基础上并结合本公司的设计、运行经验，提出如下设计
思路： a.省级经济开发区某县工业园规划面积8km2，目前近百家企业入驻园区，园区工业废水水量、水质对某县污水处理厂将来的运行影响不可忽视，污水处理工艺必须耐水质、水量的冲击影响。因此，本投标污水处理工艺采用具有A2/O法功能的氧化沟为核心的二级生化处理工艺。 氧化沟中几十倍于进水的循环混合液使进水达到快速混合稀释, 对污水的水质水量具有较强抗冲击负荷能力,出水水质稳定。 氧化沟法不需要像A2/O 法那样为了进行反硝化专门设置一套内循环系统, 它可通过特有的构造形式进行内循环以满足反硝化的需要, 节约了能耗和运行费用。 b.氧化沟停留时间的确定 采用较长的硝化和反硝化时间，有利于充分的硝化和反硝化，提高二级出水的脱氮率。这种强化二级处理的做法虽较常规二级生化处理增加部分工程投资，但强化二级处理后，可以简化本污水厂将来的排放标准由现在的《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)中表1一级标准的B标准提高到一级标准的A标准的升级改造的处理工艺，减少工程投资、运行费用及方便运行管理。 c.氧化沟型式和曝气设备的选择 城市污水处理在某县尚属起步阶段, 污水处理方面所需的技术人员和管理人员缺乏，所选氧化沟型式和曝气设备必须同时考虑这些因素(包括污水厂运行成本及设备维修等)。因此, 本投标氧化沟型式采用由功能不同的厌氧区、缺氧区和好氧区组成的氧化沟处理工艺，氧化沟曝气设备采用倒伞式表面曝气机。 本氧化沟工艺除具有一般氧化沟的共同优点外，还具有以下特点： a)氧化沟内设独立的缺氧区，与氧化沟前置的厌氧区结合，组成了一个完整的A2/O生化处理系统。 b)回流活性污泥回流至氧化沟厌氧区，在此区域内混合液的基质浓度很高，有利于聚磷菌对基质的摄取。 c)好氧区采用完全混合式的循环流流态，对水质水量变化的适应能力较强，耐一定的冲击负荷。 d)采用表曝机曝气，水力提升及混合能力好，可增加池深，减少占地面积。 e)表曝机充氧能力强，动力效率高(一般情况下：表曝机 2.0kgO /kW·h、转刷 2
第二篇设计计算书 1.污水处理厂处理规模 1.1处理规模 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。 1.2污水处理厂处理规模 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.6 2.城市污水处理工艺流程 污水处理厂CASS工艺流程图 3.污水处理构筑物的设计 3.1泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 3.1.1.1 设计参数：
（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max sin Q n bhv α= 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s=0.01m B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αε sin 22 01g v k kh h ==
1.课程设计指导书 1.1 设计的目的和任务 1.1.1设计题目 活性污泥推流曝气池的设计 1.1.2 设计目的 ⑴通过课程设计，掌握传统活性污泥处理推流曝气池的设计计算方法，掌握设计说明书（计算书）的学做规范，熟练水处理图纸的绘制。 ⑵本设计是水污染控制工程教学中一个重要的实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中掌握解决实际工程问题的能力，并进一步巩固和提高理论知识。 设计任务 根据已知资料，计算无额定曝气池工艺尺寸；计算设计鼓风曝气系统。 1.2设计基础资料 某城市污水处理厂，采用传统活性污泥法处理工艺，沉淀池型式为辐流式，曝气池采用鼓风曝气，进入曝气池的总污水量为50000m3/d，污水的时变化系数为1.4，进入曝气池污水的BOD5为215mg/L，处理出水总BOD5≤20mg/L。 1.3设计内容 1.3.1设计完成后应提交设计说明书（含计算书）一份，设计图纸3张 1.3.2设计说明书（计算书）内容 ⑴设计任务； ⑵设计资料； ⑶设计流量、处理效率等计算； ⑷污水处理流程说明。包括处理流程的阐述，主要处理构筑物的选型及理由，绘出工艺流程示意图； ⑸推流曝气池的设计计算，包括设计流量计算、参数选择（负荷、污泥浓度、回流比等）、平面尺寸计算，进出水系统的设计计算过程、计算草图； ⑹鼓风曝气系统的设计计算，包括需氧量、空气量，空气管道系统的设计计
算及空压机的选定等； 1.3.3 设计图纸内容 （1）推流曝气池平面布置图一张（3号图纸） （2）空气管道布置图一张 （3）进、出水系统工艺图 1.4 设计要求 1.4.1 对说明书的要求 ⑴计算步骤要详细，先给出完整的计算公式和列出设计参数，然后带入公式进行认真计算。 ⑵书写认真、语句通顺。要杜绝字迹潦草的现象。 ⑶封面及正文用纸规格、格式要符合学校的规定。 ⑷说明书采用左侧装订（一律用订书机装订）。 ⑸严禁抄袭。 特别提示：对于计算错误、书写不认真、字迹潦草、用纸及装订不规范、不符合要求的说明书，一律要求进行重新计算和重写；对于雷同的说明书全部返回重做。否则不能考核成绩。 1.4.2 对图纸的要求 ⑴图纸规格、绘图基本要求必须符合有关制图标准。绘图纸要选用绘图专用白纸。 ⑵绘图要认真。绘制线条前要主要铅笔尖的粗细，线条的宽度要均一，绘制线条用力力度要适度。线条宽度从粗到细的顺序（参考）是：管线、构筑物、其他线条及尺寸标注线等。 ⑶所有线条（包括直线、圆弧、圆圈、标注线和标注符号）均须用绘图工具绘制，不允许徒手绘制。 ⑷图中所有文字和数字标注采用仿宋体，要求字体大小一致，排列整齐（可轻轻打格，书写在格内，以保证文字字体的大小均一）。 ⑸严禁抄袭。对于图面（平面图、流程高程图）雷同的图纸全部返回重做。 对于设计错误较多、绘图不认真、不符合要求者要求重画，否则不能考核成
2500吨/天污水处理厂设计方案 1、一个江苏中部镇级污水处理厂，日处理量2500吨/天，废水来源其中约 2000吨/天为镇区居民生活污水，500吨/天为镇上一个印染企业排放的印染废水（企业已经采取了pH调节+混凝沉淀预处理，出水COD在400~600 mg/l 之间），综合废水按照进水COD=250~ 350mg/l设计，SS=180mg/L，氨氮=25~ 40mg/L，TP=6~14mg/l； 2、要求出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002中规定的一级B标准 3、具体处理工艺自由选择； 4、考虑到实际运行管理人员缺乏，尽可能采用管理简单方便； 5、场地来源相对容易，最后污泥采用填埋处置，建议不采用污泥消化处理； 6、现场场地平整，基本没有地势差异； 7、进水管管径DN600,管底标高-1.20米；出水采用DN600水泥管，要求排放点管底标高不低于-0.80米。
设计方案如下: 1.设计水质 (1).进水水质 生活污水和工业污水混合后的水质预计为：BOD5 = 200 mg/L ，SS = 180 mg/L ，COD = 300 mg/L ，NH4＋-N = 30 mg/L ，总P = 8 mg/L 。 (2) 出水水质 出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准规定的一级B 标准。BOD5 = 30 mg/L ，SS = 30 mg/L ，COD = 120 mg/L ，NH4＋-N = 25 mg/L ，总P = 1 mg/L 。 (3)进水流量 设计日最大流量 Qmax=Q 生活+Q 工业 =2500t/d=2500m3/d=0.0289m3/s 2.处理构筑物设计 2.1格栅 格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的负荷，防止阻塞排泥管道。 格栅的设计计算主要包括格栅形式选择、尺寸计算、水力计算、栅渣量计算等。 2.1.1栅条间隙数n ： max Q n bhv = 式中：max Q ——最大设计流量，s m /3 ； b ——栅条间隙，m ，取b =0.03m ； h ——栅前水深，m ，取h =0.4m ； v ——过栅流速，m s ，取v =0.9m s ； αsin ——经验修正系数，取α= 60o ； 则 max Q n bhv = 259.04.003.060sin 0289.0≈???=? 2.1.2有效栅宽 B ：(1)B S n bn =-+ 式中：S ——栅条宽度，m ，取0.01 m 。
几种常用生活污水处理工艺的比较 一、概述 生活污水处理工艺目前已相当成熟，其核心技术为活性污泥法和生物膜法，对活性污泥法（或生物膜法）的改进及发展形成了各种不同的生活污水处理工艺，传统的活性污泥法处理工艺在中小型生活污水处理已较少使用。根据污水的水量、水质和出水要求及当地的实际情况，选用合理的污水处理工艺，对污水处理的正常运行、处理费用具有决定性的作用。 本文主要对生活污水几种常用的处理工艺作简单介绍，包括氧化沟、序批式活性污泥法（SBR）、生物接触氧化法、曝气生物滤池（BAF）、A-0工艺、膜生物反应器（MBR）等。 二、中小型生活污水处理工艺简介 典型的生活污水处理完整工艺如下： 污水——前处理——生化法——二沉池——消毒——出水 | | ——-——污泥处理系统-- 前处理也称为预处理技术，常用的有格栅或格网、调节池、沉砂池、初沉池等。 由于生活污水处理的核心是生化部分，因此我们称污水处理工艺是特指这部分，如接触氧化法、SBR法、A/O法等。用生化法（包括厌氧和好氧）处理生活污水在目前是最经济、最适用的污水处理工艺，根据生活污水的水量、水质及现场的条件而选择不同的污水处理工艺对投资及运行成本具有决定性的影响。下面就目前常用的生活污水处理工艺作一简介。 1、氧化沟工艺 氧化沟是活性污泥法的一种变形，其池体狭长，故称为氧化沟。氧化沟有多种构造型式，典型的有：A：卡罗塞式；B：奥巴尔型；C：交替工作式氧化沟；D：曝气—沉淀一体化氧化沟 氧化沟技术已广泛应用于大中型城市污水处理厂，其规模从每日几百立方米至几万立方米，工艺日趋完善，其构造型式也越来越多。其主要特点是：进出水装置简单；污水的流态可看成是完全混合式，由于池体狭长，又类似于推流式；BOD负荷低，处理水质良好；污泥产率低，排泥量少；
某淀粉厂废水处理毕业设计-说明书计算书
一、前言 （一）设计任务来源 学院下达设计任务。 （二）原始资料 原始资料见设计任务书。 （三）设计要求 设计要求按扩大初步设计要求完成设计文件。 （四）设计指导思想 毕业设计的目的是使学生综合运用所学的理论知识，根据“环境保护法”和设计规范以及党和政府颁布的各项政策和法令，依据原始资料，设计一座城市或工业企业的污水处理厂，具体指导思想如下： 1.总结、巩固所学知识，通过具体设计，扩大和深化专业知识，提高解决实际工程技术问题的独立工作能力； 2.熟悉建造一座现代化污水处理厂的设计程序，掌握各类处理构筑物的工艺计算，培养分析问题的能力； 3.广泛阅读各类参考文献及科技资料，正确使用设计规范，熟练应用各种设计手册，标准设计图集以及产品目录等高等工具书，进一步提高计算、绘图的技能和编写好设计说明书，完成工程师的基本训练。 （五）设计原则 “技术先进、经济合理、安全使用、确保质量”。 二、概述 淀粉属多羟基天然高分子化合物，广泛地存在于植物的根、茎和果实中。淀粉是食物的重要成分，是食品、化工、造纸、纺织等工业部门的主要原料。 目前，我国淀粉行业有600多家企业，其中年产万吨以上的淀粉企业仅60多家。该行业1979—1992年的13年中，年产量从28万t增加到149万t，平均年递增率14％。1998年淀粉产量为300多万t。每生产13 m废水，在淀粉、酒 m淀粉就要产生10—203
精、味精、柠檬酸等几个较大的生物化工行业中，淀粉废水的总排放量占首位。淀粉废水中的主要成分为淀粉、蛋白质和糖类，随生产工艺的不同，废水中的Cr COD 浓度在2 000—20 000mg/L 之间。这些淀粉废水若不经处理直接排放，其中所含的有机物进入水体后会迅速消耗水中的溶解氧，造成水体因缺氧而影响鱼类和其他水生生物的生存，同时还会促使水底的有机物质在厌氧条件下分解而产生臭味，恶化水体，污染环境，损害人体健康。因此废水必须进行处理。 淀粉生产的主要原料作物有甘薯类、玉米和小麦。 (一)以甘薯类为原料的淀粉生产工艺是根据淀粉不溶于冷水和其密度大于水的性质，采用专用机械设备，将淀粉从水中的悬浮液中分离出来，从而达到生产淀粉的目的。作为原料的马铃薯等都是通过流水输送到生产线的，在流送过程中，马铃薯等同时得到了一定程度的洗净。除此之外，淀粉厂内还设有专门清除马铃薯等表皮所沾染的污物和砂土的洗净工序。这两工段(洗净和流送工段)流出的废水含有大量的砂土、马铃薯碎皮碎片以及由原料溶出的有机物质。因而这种废水悬浮物含量多，Cr COD 和5BOD 值都不高。 原料马铃薯经洗净后，磨碎形成淀粉乳液。乳液中含有大量的渣滓，需使淀粉乳与渣滓分离，淀粉乳进入精制、浓缩工段。这时，分离废水中含有大量的水溶性物质，如糖、蛋白质、树脂等，此外还含有少量的微细纤维和淀粉。Cr COD 和5BOD 值很高，并且水量较大，因而这一工段是马铃薯原料淀粉厂主要污染废水。 在精制淀粉乳脱水工序产生的废水水质与分离废水相同。 淀粉生产过程中，产生大量渣滓，长期积存在贮槽内，会产生一定量酸度较高的废水。另外，还有蛋白分离废水、生产设备洗刷废水、厂区生活废水等。 (二)以玉米为原料的生产工艺其废水主要来源于浸泡、胚芽分离、纤维洗涤和脱水等工序。此工艺主要表现为耗水量大和淀粉提取率低，这就造成了玉米淀粉废水量大，且污染物浓度高。工艺用水量一般为5—123m /t 玉米。玉米淀粉废水中的主要成分为淀粉、糖类、蛋白质、纤维素等有机物质，Cr COD 值为8 000—30 000mg/L ，5BOD 值为5 000—20 000mg/L ，SS 值为3 000—5 000mg/L 。 (三)以小麦为原料的生产工艺其废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后产生的黄浆水。前者的有机物含量较低，后者的含量较高。生产中，通常将两部分的废水混合后称为淀粉废水。
黑龙江农场 生活污水处理工程 设 计 方 案 2010年09月18日
目录 一、总论 0 1.1概述 0 1.2设计依据 0 1.3设计范围 (1) 1.4设计原则 (1) 二、处理水量、水质及处理程度 (2) 2.1处理水量 (2) 2.2设计水质 (2) 2.3处理程度 (2) 三、处理工艺研究 (3) 3.1工艺选择 (3) 3.2工艺流程及说明 (6) 3.3预期处理效果 (9) 四、主要建、构筑物及设备设计 (10) 五、土建设计 (14) 5.1工程地质 (14) 5.2建筑设计 (14) 5.3结构设计 (14) 六、电气与自控 (14)
6.1电气设计原则 (14) 6.2设计范围 (15) 6.3主要用电负荷 (15) 七、公用工程 (16) 7.1给排水 (16) 7.2防冻与保温 (16) 7.3劳动保护 (16) 7.4环境保护 (17) 7.5节能 (18) 7.6采暖通风 (18) 7.7劳动定员 (19) 八、投资估算 (19) 8.1土建费用 (19) 8.2设备费用 (20) 8.3其他费用 (21) 8.4投资费用 (22) 九、运行费用估算 (22) 十、主要技术经济指标 (23) 十一、服务承诺 (23) 附图： 污水处理工程平面布置图
一、总论 1.1 概述 黑龙江农垦857农场位于密山市东南部，北临完达山，南依小兴凯湖，总面积567平方公里。该农场居民在日常生活中会产生一定的生活污水，这些污水如果不经处理任其排入环境水体，不可避免地会污染水源、危害人民群众的健康。根据国家的法律法规和地方环保部门的要求，该农场须建设配套的生活污水处理站处理产生的生活污水，使其达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002表1中的一级B排放标准，方能外排。 为保证污水处理达标排放，我公司根据该农场污水的特点，本着实事求是、真诚合作的原则，在了解相关情况基础上，结合本单位的技术特点和现有成功运行的工程实例，对其治理工程进行整体规划和设计，拟定本设计方案，并提供先进的工艺、高品质的设备和全方位的服务。 1.2 设计依据 （1）《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002； （2）《室外排水设计规范》GB50014-2006； （3）《建筑结构荷载规范》GB50009－2001； （4）《混凝土结构设计规范》GB50010－2002； （5）《建筑结构可靠度统一设计标准》GB50068-2001；
第一部分设计说明书 一、原始资料 （一）自然条件 1地理位置： 某县地处东经115019＇～115043＇，北纬35023＇～35043＇。县城东西长32公里，南北宽37公里。 2 风向 春夏秋冬三季主导风向为东南风，频率为12％，其次为北风，频率为10％，平均风速3.2m/s。公里，总面积1032平方公里。 3气温 某县常年平均气温13.50°C,历年极端最高气温41.50°C，历年极端最低气温－20.30°C。 4地形地貌及工程地质： 某县位黄河冲积平原，受黄河决口影响，急流冲刷，缓流淤积，形成自然流沟108条，多为西南东北流向。某县地势西南高，东北、东南部低，最高处海拔高程55.5米，最低处海拔高程46.2米，中部地面高程一般为49.5米。自然坡降为五千分之一到七千分之一。某县地基承栽力为80～12kpa。某县地震烈度为7度，土壤最大冻结深度0.50～0.60m。 （二）社会条件 1 人口 2002年城区现状人口为7.5万人。城区近期(2005年)规划人口为9万人，远期(2010年)规划人口为12万人。 2 污水及水质情况 污水处理厂的进水水质为： <200mg/L COD<420mg/L BOD 5 SS<200mg/L TN<45mg/L -N<30mg/L TP<3mg/L NH 3 处理后的出水水质指标为： ≤20mg/L COD≤60mg/L BOD 5
SS ≤ 20mg/L TN ≤20mg/L -N≤8mg/L TP ≤1.5mg/L NH 3 二、工艺流程的确定 该项目污水处理的特点为： ①污水以有机污染为主，BOD/COD=0.48，可生化性较好，其它难以生物降解的污染物一般不超标：②污水中主要污染物指标BOD、COD、SS值为典型城市污水值。针对以上特点及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用．考虑到出水要求脱氮除磷目地，根据国内外已运行的中、小型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用“A2/O 活性污泥法”。 工艺流程： 三、主要构筑物