降压限流孔板的设置要求
管道的前后压差较大时，往往采用增加节流孔板的方式，其原理是：流体在管道中流动时，由于孔板的局部阻力，使得流体的压力降低，能量损耗，该现象在热力学上称为节流现象。该方式比采用调节阀要简单，但必须选择得当，否则，液体容易产生汽蚀现象，影响管道的安全运行。
1汽蚀现象
节流孔板的作用，就是在管道的适当地方将孔径变小，当液体经过缩口，流束会变细或收缩。流束的最小横断面出现在实际缩口的下游，称为缩流断面。在缩流断面处，流速是最大的，流速的增加伴随着缩流断面处压力的大大降低。当流束扩展进入更大的区域，速度下降，压力增加，但下游压力不会完全恢复到上游的压力，这是由于较大内部紊流和能量消耗的结果。如果缩流断面处的压力pvc降到液体对应温度下的饱和蒸汽压力pv以下，流束中就有蒸汽及溶解在水中的气体逸出，形成蒸汽与气体混合的小汽泡，压力越低，汽泡越多。如果孔板下游的压力p2仍低于液体的饱和蒸汽压力，汽泡将在下游的管道继续产生，液汽两相混合存在，这种现象就是闪蒸。如果下游压力恢复到高于液体的饱和蒸汽压力，汽泡在高压的作用下，迅速凝结而破裂，在汽泡破裂的瞬间，产生局部空穴，高压水以极高的速度流向这些原汽泡占有的空间，形成一个冲击力。由于汽泡中的气体和蒸汽来不及在瞬间全部溶解和凝结，在冲击力作用下又分成小汽泡，再被高压水压缩、凝结，如此形成多次反复，并产生一种类似于我们可以想象的砂石流过管道的噪音，此种现象称为空化（见图2）。流道材料表面在水击压力作用下，形成疲劳而遭到严重破坏。我们把汽泡的形成、发展和破裂以致材料受到破坏的全部过程称为汽蚀现象。
闪蒸和空化的主要区别在于汽泡是否破裂。存在闪蒸现象的系统管道，由于介质为汽水两相流，介质比容和流速成倍增加，冲刷表面磨损相当厉害，其表现为冲刷面有平滑抛光的外形。闪蒸也产生噪音和振动，但其声级值一般为80 dB以下，不超出规范规定的许可范围。空化则不然，汽泡破裂和高速冲击会引起严重的噪音，管道振动大，在流道表面极微小的面积上，冲击力形成的压力可高达几百甚至上千兆帕，冲击频率可达每秒几万次，在短时间内就可能引起冲刷面的严重损坏，其表现为冲刷面会产生类似于煤渣的粗糟表面。而且，由液体中逸出的氧气等活性气体，借助汽泡凝结时放出热量，也会对金属起化学腐蚀作用。不管是闪蒸还是空化，都会对管道造成不同程度的损害，对安全运行均是不利的，因此，选择节流孔板时应避免这两种情况的发生。由于孔板下游的压力往往高于液体的饱和蒸汽压力，因此，选择节流孔板时，最主要是防止空化的产生。
2 防止流体产生汽蚀的方法
对于汽蚀，冲刷面换用高级材料不是彻底解决问题的办法，控制缩流断面处的压力pvc，保持该压力不低于液体的饱和蒸汽压力pv，才是防止汽蚀产生的一项根本措施。对于压降较大的管道，可通过多级降压，确保介质经过每一个缩流断面时压力都大于液体的饱和蒸汽压力。
3 节流孔板压差的计算
为了计算节流孔板的压差，需引入一个新的概念——阻塞流压差Δps。当孔板两端的压差Δp增加时，流量qm也增加，当压差Δp增大到一定值时，缩口处的压力pvc下降到流体饱和蒸气压力pv以下，一部分流体汽化，管道流量不再随压差增加而增加，即形成所谓阻塞流现象。此时，孔板两端的压差称为阻塞流压差Δps。当节流孔板的实际压差Δp小于其对应的Δps时，就可避免闪蒸或汽蚀的发生。当管道两端压差较大时，可采用多级减压，但每一级节流孔板的实际压差Δp均应小于本级入口对应的Δps。
根据文献，多级节流孔板的的压降按几何级数递减，当第1级节流孔板实际压降为Δp1
时，第2级孔板减压至Δp1/2，第3级孔板减压至Δp1/22，第4级孔板减压至Δp1/23，……，第n+1级孔板减压至Δp1/2n，直减到末级孔板后压力接近所需压力为止。
以某厂凝补泵再循环管为例，在机组运行过程中，发现管道振动大。分析原因为：凝补泵在正常运行时，出口压力约1.5 MPa，补给水箱进口处的压力约0.12 MPa，当泵出口的除盐水经再循环管回流至补给水箱时，由于压差较大，且管道上只装了一个电动闸阀而非调节阀，因此引起振动。为了减少振动，在第一次设计变更中，采用增加节流孔板的方式，实际运行后，泵出口的管道振动有所改善，但节流孔板后的管道出现汽蚀现象。说明靠增加节流孔板来进行降压的思路是对的，但孔板的选择应有所调整。
3.1孔板级数的确定
考虑管道受静压差44.012 kPa的影响，孔板两端最大压差1）至式（3）中：
p1——孔板入口压力；
pc——热力学临界压力，对于水，pc=22.5 MPa；
FL——液体压力恢复系数，暂定为0.9；
FF——临界压力比系数。
由于p1=1.5 MPa，p2=0.165 MPa，20 ℃时pv=2.338 5 kPa，根据式（1）至式（3），得Δp=1 335 MPa，Δps=1 213 MPa。由于Δp＞Δps，且p2＞pv，所以采用1级节流孔板将产生汽蚀现象。为了避免汽蚀的发生，至少应装2级节流孔板。
3.2孔板压降的确定
根据前面的分析，当采用1级节流时，孔板压差大于阻塞流压差，采用多级节流降压后，第1级节流孔板的实际压差应小于阻塞流压差，其压差的大小取决于第2级孔板，多级节流孔板的压降按几何级数递减。因此，若采用2级节流孔板，则其中Δp1=0.89 MPa，Δp2=Δp1/2=0.445 MPa。
为了防止节流孔板发生汽蚀，应以阻塞流压差Δps为准则，验算各级节流孔板压差：第一级孔板的阻塞流压差Δps1=1.213 MPa＞Δp1；第二级孔板的阻塞流压差Δps2=0.92×[(1.5－0.89)MPa－0.957×0.002 338 5MPa=0.492 3 MPa＞Δp2。因此，每级节流孔板后都不会出现汽蚀现象，采用2级节流孔板是合理的。
4节流孔板孔径的计算
节流孔板的计算可根据DL/T 5054—1996《火力发电厂汽水管道设计技术规定》或HG/T2075.15《管路限流孔板的设置》计算：
举个例子，根据现场的实际运行数据，正常运行时热井的补水量约20 t/h，泵出口压力约1.5 MPa，扣除泵进口压力，扬程约134 m，查性能曲线，对应的流量为136.8 t/h，即经再循环管回流至补给水箱的除盐水量约116 t/h。根据式（4）得：第1级节流孔板孔径dk1=40.68 mm，取40.7 mm；第2级节流孔板孔径dk2=48.37 mm，取48.5 mm。在该管道的第一次设计变更时，流量按常规泵的再循环量（最大流量的30%）选取，取60 t/h，且压降没按几何级数递减考虑，两级孔板孔径均为33 mm。根据实际运行情况，经再循环管回流至补给水箱的除盐水量应约116 t/h，但由于节流孔板的限流作用，流经再循环管的水量最大只能是第2级节流孔板阻塞流时的流量。因第2级节流孔板后的压力大于液体的饱和蒸汽压力，故第2级节流孔板后出现汽蚀现象，管道产生较大振动和噪音。
在实际工程应用中，将多级节流孔板用于减压系统是切实可行的，为了防止管道发生汽蚀，选择节流孔板时，一定要根据管道的实际情况，计算出孔板数量和孔径
软启动工作原理 软启动器电动机的应用 1、软启动器工作原理与主电路图 软启动器采用三相反并联晶闸管作为调压器，将其接入电源和电动机定子之间。这种电路如三相全控桥式整流电路，主电路图见图1。使用软启动器启动电动机时，晶闸管的输出电压逐渐增加，电动机逐渐加速，直到晶闸管全导通，电动机工作在额定电压的机械特性上，实现平滑启动，降低启动电流，避免启动过流跳闸。待电机达到额定转数时，启动过程结束，软启动器自动用旁路接触器取代已完成任务的晶闸管，为电动机正常运转提供额定电压，以降低晶闸管的热损耗，延长软启动器的使用寿命，提高其工作效率，又使电网避免了谐波污染。软启动器同时还提供软停车功能，软停车与软启动过程相反，电压逐渐降低，转数逐渐下降到零，避免自由停车引起的转矩冲击。软启动与软停车的电压曲线见图2，3。 2 软启动器的选用 （1）选型：目前市场上常见的软启动器有旁路型、无旁路型、节能型等。根据负载性质选择不同型号的软启动器。 旁路型：在电动机达到额定转数时，用旁路接触器取代已完成任务的软启动器，降低晶闸管的热损耗，提高其工作效率。也可以用一台软启动器去启动多台电动机。 无旁路型：晶闸管处于全导通状态，电动机工作于全压方式，忽略电压谐波分量，经常用于短时重复工作的电动机。 节能型：当电动机负荷较轻时，软启动器自动降低施加于电动机定子上的电压，减少电动机电流励磁分量，提高电动机功率因数。 （2）选规格：根据电动机的标称功率，电流负载性质选择启动器，一般软启动器容量稍大于电动机工作电流，还应考虑保护功能是否完备，例如：缺相保护、短路保护、过载保护、逆序保护、过压保护、欠压保护等。 3、Alt48软启动器的特点 Alt48软启动器启动时采用专利技术的转矩控制。转矩斜坡上升更快速，损耗更低。具有电动机和软启动器综合保护功能，能全时连续检测电机电流，提供电机可靠和完整保护，这种保护功能在启动结束后旁路仍能起作用，这是其它软启动器都不具备的。 Alt48在保持加速力矩的同时，实时计算定子和转子的功率。在整个加速周期连续计算电机功率因数和定子损耗，通过检测电压和电流来计算功率因数，并扣除定子损耗，得到实际的转子功率和电机力矩。 4 Alt48软启动器的应用 设计采用一拖二方案，见图4，即一台软启动器带两台水泵，可以依次启动，停止两台水泵。一拖二方案主要特点是节约一台软启动器，减少了投资，充分体现了方案的经济性，实用性。
软起动的起动方式 软起动器的功能主要是实现软起动和软停车，而软停车相当于是软起动的逆过程。三相异步电动机软起动器拥有多种起动模式，可以满足不同的起动要求。下面详细介绍： (1)限流起动 限流起动就是在电动机的起动过程中限制其起动电流不超过某一设定值Im 的软起动方式，起动波形如图2-8所示。主要用于轻载起动的降压起动，其输出电压从零开始迅速增长，直到其输出电流达到预先设定的电流限值Im，然后保持输出电流不大于该值的条件下逐渐升高电压，直到额定电压。这种起动方式的优点是起动电流小，且可按需要调整起动电流的限定值Im。其缺点是在起动时难以知道起动压降，不能充分利用压降空间，损失起动转矩，起动时间相对较长。该方法应用较多，适用于风机，泵类负载。 图2-8 限流启动波形 (2)电压斜坡起动 输出电压由小到大斜坡线性上升，将传统的有级降压起动变为无级，主要用在重载起动。它的缺点是起动转矩小，且转矩特性呈抛物线型上升对起动不利，起动时间长，对电动机不利。改进的方法是采用双斜坡起动，如图2-9所示。输出电压先迅速升至U(U，为电动机起动所需的最小转矩所对应的电压值)，然后按设定的斜率逐渐升高电压。直至达到额定电压，初始电压和电压上升率可根据负载特性调整。在加速斜坡时同期闻，电动机电压逐渐增加，加速斜坡时间在一定时间范围内可调整，加速斜坡时间一般在2～60秒之间。这种起动方式的特点是起动电流相对较大，但起动时间相对较短，适用于重载起动的电动机。
图2-9 电压斜坡启动波形 (3)转矩控制起动 主要用于重载起动，如图2-10所示。它是按照电动机的起动转矩线性上升的规律控制输出电压。其优点是起动平滑、柔性好、对拖动系统有利，同时减少对电网的冲击，使最优的重载起动方式。其缺点就是起动时间较长。 图2-10 转矩控制启动波形 (4)转矩加突跳控制起动 转矩加突跳控制起动与转矩控制起动一样，也是用在重载起动的场合。所不同的是在起动的瞬间用突跳转矩，克服拖动系统的静转矩，然后转矩平滑上升，可缩短起动时间。但是，突跳会给电网发送尖脉冲，干扰其他负荷。转矩加突跳控制起动如图2-11所示。 图2-11 转矩加突跳控制起动波形 (5)电压控制起动
附录C 限流孔板计算 限流孔板计算见《限流孔板计算表》，计算说明如下： 1 输入数据 介质相态：根据介质情况填写相应字母。 G—气体 L—气体 G/L—气体/液体 正常流量：根据物料和热量平衡数据表填写。 孔板前流体正常温度：根据物料和热量平衡数据表填写孔板前流体正常温度。 计算临界限流压力的公式选择说明：根据流体情况填写相应数字。 1—饱和蒸汽 2—过热蒸汽及多原子气体 3—空气及双原子气体 孔板流量系数：由本附录“限流孔板C-Re-d /D关系图”查取。 孔板作用：根据孔板作用填写相应数字：1－降压作用 2－限流作用 孔数：根据情况填写相应数字：1－单孔 2－多孔 板数：根据情况填写相应数字： 1－单板 2－多板 2 计算数据 孔板前压力 孔板前压力（P 1 ）根据管道压力降计算结果填写。 2.2 孔板后压力 a. 气体、蒸汽：根据管道压力降计算得出的孔板后压力（P 2 ）、计算的临界限流压力（Pc），取两者中的较大值。推荐的临界限流压力值计算如下： 饱和蒸汽：Pc= 过热蒸汽及多原子气体：Pc= 空气及双原子气体：Pc= b.液体：根据压力降计算结果填写。 2.3 孔板压差 孔板压差为ΔP= P 1-P 2 ，式中： ΔP—通过孔板的压降，MPa P 1 —孔板前压力，MPa(A) P 2 —孔板后压力，MPa(A)
2.4 计算孔径 a. 气体、蒸汽单板孔板 ]1)())[(1)(( 1078.43122 126120k k P P P P k k ZT M P C W d k +--????= 式中： W —流体流量，kg/h C —孔板流量系数 d 0—孔板孔径，m D —管道内径，m P 1—孔板前压力，MPa （A ） P 2—孔板后压力，MPa （A ） M —分子量 Z —压缩系数。 T —孔板前流体温度，K k —绝热指数，k=Cp/Cv Cp —流体定压热容，kJ/(kg ·K) Cv —流体定容热容，kJ/(kg ·K) b. 液体单板孔板 1000 /1045.1286 20γ??? ?= P C Q d 式中： Q —液体流量，m 3/h ΔP —通过孔板的压降，MPa γ—液体密度，kg/m 3 c.气-液两相流孔板 分别按气、液流量用各自公式计算气相和液相孔板孔径，然后按下式计算两相流孔板孔径： 2 2V L d d d += 式中： d —两相流孔板孔径，m d L —液相孔板孔径，m d V —气相孔板孔径，m
星角启动是角形运行的三相异步电机为了降低起动电流，采用星形接线启动，启动后改为角形运行，在启动和切换时有冲击并且启动电流不可调。软起是靠单片机控制晶闸管的导通角实现电压从零平滑上升起动电流、电压、时间在一定范围可调达到平滑启动减小冲击的特点。(星角启动比软启动便宜。星角启动一般功率不大（电机55kW以下）. 注（参考资料）：异步电动机的启动是人们比较熟悉和关注的问题，从原理上讲只有两种方式：直接起动和降压起动。直接起动转矩大，对电网冲击影响大，只能在中小型电动机的启动上得到应用。在不允许直接起动的情况下，就需要采用降... 异步电动机的启动是人们比较熟悉和关注的问题，从原理上讲只有两种方式：直接起动和降压起动。直接起动转矩大，对电网冲击影响大，只能在中小型电动机的启动上得到应用。在不允许直接起动的情况下，就需要采用降压启动方式，降压启动一般有星／三角启动、自耦变压器降压启动及文中推荐的软启动器启动方法。 1、软启动和一般降压启动的区别 软启动器是一种集电机软启动、软停车、轻载节能和多种保护功能于一体的新型电机控制装置，用软启动器启动电机时，输出电压逐渐增加，电动机逐渐加速，直至电动机工作在额定电压的机械特性上。 在电动机启动时，降低加到电动机定子绕组的电压，可以减小电动机的启动电流。一般降压启动是指电动机在启动过程中加在电动机定子绕组的电压变化是瞬间突变的；而软启动是使用调压装置在规定的启动时间内，自动地将启动电压连续、平滑地上升直到达到额定电
压。 异步电动机的机械特性可用n=f（M）来表示 若采用一般降压启动，假设启动电压U=0.5Ue,则电动机启动时的转矩为0.25Mn，即启动时的转矩只有电动机最大转矩的1/4。如果在此时将电压U加大到电动机额定电压Ue，则电动机的转矩一下子就从1/ 4 跳到Mn，这样的启动过程是跳跃的、不平滑的，对生产工艺要求平稳启动的场合不宜采用。而软启动从初始电压开始电压连续平稳地增大。从图1中0.5Ue 的那根曲线连续平滑的不断向右平行移动，一直平稳到与额定电压Ue那根曲线重合时为止，那么电动机的转矩就会平滑地增大一直到转矩为最大值Mn时为止，启动过程也就结束。这样，启动过程中电动机的转矩是平滑的而不是跳跃的，启动过程是平稳的。 2、启动方式对电网的影响 比较异步电机的各种启动方式，当电机全压启动时，对电网的冲击最大，冲击时间也最长，而通常使用的降压启动对电网的冲击虽比较小，但是由于涉及到一个线圈电压切换过程，所以出现二次冲击的不利环节，软启动由于在启动前设定了一个不对电网产生影响的启动电流，电流是缓慢增大至设定电流，故无冲击电流，对电网的影响最小，并且能消除启动力矩的冲击
几种常用软启动方式的性能效果分析 深圳市中传电气技术有限公司 摘要：对电机常见几种启动工具如：变频器，软启动器，液力耦合器在性能和价格上进行比较。 关键词：变频器；软启动器；液力耦合器；性能比较 Abstract：Compare several tool what is propitious to motor startup at capability and value，for example inverter,soft-starter,coupler Keywords：inverter；soft-starter；coupler. 1 引言 由于电动机直接启动电流大，缩短了电动机的使用寿命，所以人们想出各种办法减小电机启动电流，从耦合器到软启动器，从软启动器到功能强大的变频器。本文主要对变频器和其他启动工具做全面的比较，方便用户根据自己实际需要选择适合自己的变频器。 2变频器与液力耦合器特性比较 液力耦合器是通过控制工作腔内工作油液的动量矩变化，来传递电动机能量并改变输出转速的，电动机通过液力耦合器的输入轴拖动其主动工作轮，对工作油进行加速，被加速的工作油再带动液力耦合器的从动工作涡轮，把能量传递到输出轴和负载，这样，可以通过控制工作腔内参与能量传递的工作油多少来控制输出轴的力矩，达到控制负载的转速的目地。因此液力耦合器也可以实现负载转速无级调节。同现在占主导地位的变频器相比较主要有下列特点： 2.1节能效果 1000KW高压风机电动机降速70%时液力耦合器和变频调速节能比较如下表1所示。 表1 液力耦合器和变频调速节能比较 序号项目变频器液力耦合器 1 电网总输入功率447.1KW 638.7KW 2 调速装置效率0.95 0.665
限流孔板计算表编制说明 1范围 本标准规定了限流孔板计算表的格式和填写要求，以及限流孔板的计算方法，适用于工程设计。 2引用标准 HG／T 20570.15—95 《管路的限流孔板》 3限流孔板的使用场所 限流孔板适用于以下几个方面： 3.1工艺物料需要降压且精度要求不高。 3.2在管道中阀门上、下游需要有较大压降时，为减少流体对阀门的冲蚀，当经孔板节流不会产生气相时，可在阀门上游串联孔板。 流体需要小流量且连续流通的地方，如泵的冲洗管道、热备用泵的旁路管道(低流量保护管道)、离心泵出口返回贮槽(罐)的旁路管、分析取样管等场所。 4限流孔板计算表填写 限流孔板计算表的格式见附表1，计算表应注明工程名称和装置名称。 4.1限流孔板位号 由系统专业提出并填写。 4.2PID图号 根据PID图填写。 4.3管道号 根据限流孔板所在的管道号填写。 4.4管道类别 根据限流孔板所在的管道填写。 4.5介质 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.6流量 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.7孔板流量系数 由系统专业根据Re和d。／D值查附图(附图1)填写。
4.8液体密度 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.9分子量 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.10压缩系数 由系统专业根据流体对比压力、对比温度查气体压缩系数图求取 4.11孔板前温度 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.12绝热指数 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.13粘度 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.14板数 见5.2中说明。 4.15孔板允许压差 见5.2中说明。 4.16孔板前绝压 见5.2中说明。 4.17孔板后绝压 见5.2中说明。 4.18开孔数 见5.1中说明。 4.19计算孔径 见5.3中说明。 4.20选用孔径 由系统专业按计算的孔径圆整后填写。 5限流孔板的计算 5.1限流孔板孔数的计算 5.1.1管道公称直径小于或等于150m时，通常采用单孔孔板；大于150m时，采用多孔板。
西安源典自动化设备有限公司产品说明书 LG-XLB 限流孔板 一、概述 限流孔板设置在管道中用于限制流体的流量或降低流体的压力。LG-XLB 型限流孔板根据国家标准GB2624、HG/T 20570、GD2000、GD87等标准设计制造。 二、测量原理 流体通过孔板就会产生压力降，通过孔板的流量则随压力降的增大而增大。但当压力降超过一定数值，即超过临界压力降时，不论出口压力如何降低，流量将维持一定的数值而不再增加。限流孔板就是根据这个原理用来限制流体的流量或降低流体的压力。 限流孔板按孔板上开孔数量分为单孔板和多孔板；按孔板数量可分为单级和多级。 流量计算公式： ])()[()1()(78.43112212120k k k P P P P k k T Z M P d C Qm +-?-?????= 式中:Qm ——分别为质量流量（㎏/s ）； C ——流出系数 ； M ——分子量； 0d ——节流件开孔直径，m ； D ——管道内径，m ； 1ρ——被测流体密度，㎏/m ； 1P ——孔板前压力，Pa ； 2P ——孔板后压力 ，Pa ； Z ——压缩系数，Pa ； T ——孔板前流体系数，Pa ； K ——等熵指数，Pa ； 三、用途 1、工艺物料需要降压的场合。 2、在管道中阀门上、下游需要有较大压降时，为减少流体对阀门的冲蚀，当经孔板节流不会产生气相时，可在阀门上游串联孔板。 3、流体需要小流量且连续流通的地方，如泵的冲洗管道、热备用泵的旁路管道(低流量保护管道)、分析取样管等场所。 4、需要降压以减少噪声或磨损的地方，如放空系统。 四、主要技术参数 1. 公称直径：10mm ≤DN ≤500mm 2. 公称压力： PN ≤42Mpa 3. 工作温度：-50℃≤t ≤550℃ 4. 级数：单级、多级 5. 孔数：单孔、多孔
软启动基本知识 1.软起动器是一种集软停车、轻载节能和多种保护功能于一体的新颖电机控制装置，国外称为Soft Starter。它的主要构成是串接于电源与被控电机之间的三相反并联闸管及其电子控制电路。 运用不同的方法，控制三相反并联闸管的导通角，使被控电机的输入电压按不同的要求而变化，就可实现不同的功能。 软起动器和变频器是两种完全不同用途的产品。变频器是用于需要调速的地方，其输出不但改变电压而且同时改变频率；软起动器实际上是个调压器，用于电机起动时，输出只改变电压并没有改变频率。变频器具备所有软起动器功能，但它的价格比软起动器贵得多，结构也复杂得多。 2.什么是电动机的软起动？有哪几种起动方式？ 运用串接于电源与被控电机之间的软起动器，控制其内部晶闸管的导通角，使电机输入电压从零以预设函数关系逐渐上升，直至起动结束，赋予电机全电压，即为软起动，在软起动过程中，电机起动转矩逐渐增加，转速也逐渐增加。软起动一般有下面几种起动方式。 （1）斜坡升压软起动。这种起动方式最简单，不
具备电流闭环控制，仅调整晶闸管导通角，使之与时间成一定函数关系增加。其缺点是，由于不限流，在电机起动过程中，有时要产生较大的冲击电流使晶闸管损坏，对电网影响较大，实际很少应用。 （2）斜坡恒流软起动。这种起动方式是在电动机起动的初始阶段起动电流逐渐增加，当电流达到预先所设定的值后保持恒定（t1至t2阶段），直至起动完毕。起动过程中，电流上升变化的速率是可以根据电动机负载调整设定。电流上升速率大，则起动转矩大，起动时间短。 该起动方式是应用最多的起动方式，尤其适用于风机、泵类负载的起动。 （3）阶跃起动。开机，即以最短时间，使起动电流迅速达到设定值，即为阶跃起动。通过调节起动电流设定值，可以达到快速起动效果。 （4）脉冲冲击起动。在起动开始阶段，让晶闸管在级短时间内，以较大电流导通一段时间后回落，再按原设定值线性上升，连入恒流起动。 该起动方法，在一般负载中较少应用，适用于重载并需克服较大静摩擦的起动场合。 3.软起动与传统减压起动方式的不同之处在哪里？
限流孔板的计算 一、D-1101手动放空限流孔板FO-1134（气体） 1、计算孔板锐孔直径 827.2d G =式中：G —— 通过喷嘴的流量，kg/h ；本算例G =104186 kg/h K ——气体绝热系数；本算例K = 1.606 P 1—— 喷嘴前压力，MPa （a ）；本算例P 1= 7.3MPa （a ） ρ1 —— 喷嘴前气体密度，kg/m 3；本算例ρ = 67.71 kg/m 3 d —— 锐孔直径，mm ； 则：锐孔直径 1 111)12(827.2ρP K K G d K K -++= 71 .673.7)1606.12(606.1827.2104186 1606.11606.1??+=-+ = 48.07mm 经圆整：取锐孔直径d = 48mm(60mm) 2、计算孔板厚度 当流体温度< 375℃时，?P D H ?=6 .31 式中：H —— 孔板厚度，mm ； p ?—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2； 本算例p ? = （7.3-0.3）× 10.197 = 71.379kg/cm 2 (62.20171kg/cm 2) D —— 管子内径，mm ；本算例D = 89-5.5×2 = 243mm(78 mm) ? —— 挠度系数。本算例d/D = 45/78 = 0.576，查表8-15为0.5436。（0.3033） 则：孔板厚度 5436.0379.716 .31243?=H = 47.90mm （5.90447mm ） 孔板厚度一般不应超过0.1D ，但此处用作降压孔板，厚度超过此值是允许的。
二、阻泡剂添加管道AW-1114上的限流孔板FO-1115（液体） 1、锐孔孔径计算 式中：q —— 流体的重量流率，kg/h ；本算例q =1000 kg/h α —— 流量系数，查《工艺管道安装手册（老）》； ε —— 膨胀系数，对于液体及不压缩流体ε = 1； d —— 锐孔直径，mm ； ρ —— 操作条件下流体密度，kg/m 3；本算例ρ = 978 kg/m 3 p ?—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2。 本算例p ? = 0.1×10.197 = 1.0197kg/cm 2 则：锐孔直径 ?P =ραε252.1q d 本算例管子内径D = 34-4.5×2 = 25〈 50mm ，则对于液体α = 0.61，ε = 1 0197.1978161.0252.11000 ????=d = 6.44mm 2、计算孔板厚度 当流体温度< 375℃时，?P D H ?=6 .31 式中：H —— 孔板厚度，mm ； p ?—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2； 本算例p ? = 0.1×10.197 = 1.0197kg/cm 2 D —— 管子内径，mm ；本算例D = 34-4.5×2 = 25mm ? —— 挠度系数。 本算例d/D = 6.44/25 = 0.2576，查表8-15为0.5052。 则：孔板厚度 5052.00197.16 .3125?=H = 0. 57mm
限流孔板 节流工作原理在充满单相连续流体的管道中，安装一个节流元件（如孔板、喷嘴等）、当流体通过节流元件的节流孔时，流束形成局部收缩，流速加快，动能增加，静压降低，在节流元件的前后产生一个静压力差，即△P=P1－P2,若节流孔面积为F,流体的质量流量为qm，体积流量qv，密度为ρ，则根据流动连续性原理和伯努利方程可推导出压力差与流体流量之间的关系式：qm=qF(△Pρ)0.5式中α是流量系数。由上述关系可知，如果节流孔面积和流体密度一定，则流量与压力差的平方根成正比，即只要测出压差值，即可算出流量值，节流装置就是根据这个原理测量流体流量的。通过测量流体流经节流装置的前后压力降，可达到测量流量流量的目的，这种测量方法是以伯努利定律和流体流动连续定律为基础的。限流孔板的基本原理和节流孔板(降压)的基本原理完全一样。由于两者所起的作用和使用条件不同，所以在考虑方法和计算精度亦有差异。 首先限流孔板非计量仪表，要求精度不高，可忽略某些影响因素。如温度对管径和开口直径的影响，雷诺数对流量系数的影响等。限流孔板只起降压限流作用。限流孔板上压力降是指永久压损。限流孔板上的压力降比节流装置上的压力降大的多。亦就是在相同的流量条件下，孔径比β的范围可扩展到0.05～0.75。 限流孔板设置在管道中用于限制流体的流量或降低流体的压力。1一般用于如下几个方面：工艺物料需要降压且精度要求不高：工艺要求调节阀上的压力降较大，而调节阀上的允许最大压力降达不到这
个要求时，可通过限流孔板降掉一部分压力，以减少调节阀上的压力降，也可减少调节阀的磨损；流体需要小流量且有谁知道如何把氯气中的水分降到10ppm以下连续通过的地方。如泵的冲洗管道、热备用泵的旁通管道（低流量保护管道）、分析取样管等场所。需要降压以减少噪声或磨损的地方，如放容系统。保证安全操作，如当压力降较大的调节阀旁路采用球阀时，为防止旁路手动操作时泄压太快，可采用限流孔板。2分类及选型要点2.1分类：限流孔板按孔板的开孔数可分为单孔孔板和多孔孔板，按板的级数可分为单级孔板和多级孔板。2.2选型要点：2.2.1气体、蒸汽。为避免使用限流孔板的管路出现噎塞流，限流孔板后压力P2不能小于孔板前压力P1的55%，即P2≥0.55P1因此当P2≤0.55P1时，不能用单级孔板，要选多级孔板。而每板的前后压力比也应遵循：2.22液体a）当液体的压降小于或等于2.5Mpa时，选择单板孔板。b)当液体压降大于2.5Mpa时,选择单板孔板，且每块孔板的压降亦应小于2.5Mpa。2.3孔数的确定2.3.1当管道公称通径DN≤150mm,采用单孔孔板；DN>150时，采用多孔孔板。2.3.2多孔孔板的孔径（do）一般可选用12.5mm,20mm,25mm,40mm。在计算多孔孔板时，首先按单孔孔板求出孔径（d）然后按下式求出多孔孔板的孔数（N）N=d2/do2式中do多孔限流孔板的孔径（mm）。
限流孔板计算表编制说明PS323-03 限流孔板计算表编制说明 1范围 本标准规定了限流孔板计算表的格式和填写要求，以及限流孔板的计算方法，适用于工程设计。 2引用标准 HG／T 20570.15—95 《管路的限流孔板》 3限流孔板的使用场所 限流孔板适用于以下几个方面： 3.1工艺物料需要降压且精度要求不高。 3.2在管道中阀门上、下游需要有较大压降时，为减少流体对阀门的冲蚀，当经 孔板节流不会产生气相时，可在阀门上游串联孔板。 流体需要小流量且连续流通的地方，如泵的冲洗管道、热备用泵的旁路管道(低流量保护管道)、离心泵出口返回贮槽(罐)的旁路管、分析取样管等场所。 4限流孔板计算表填写 限流孔板计算表的格式见附表1，计算表应注明工程名称和装置名称。 4.1限流孔板位号 由系统专业提出并填写。 4.2PID图号 根据PID图填写。 4.3管道号 根据限流孔板所在的管道号填写。 4.4管道类别 根据限流孔板所在的管道填写。 4.5介质 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.6流量 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.7孔板流量系数 —1—
限流孔板计算表编制说明PS323-03 由系统专业根据Re和d。／D值查附图(附图1)填写。 4.8液体密度 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.9分子量 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.10压缩系数 由系统专业根据流体对比压力、对比温度查气体压缩系数图求取 4.11孔板前温度 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.12绝热指数 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.13粘度 根据工艺专业提供的工艺数据填写。 4.14板数 见5.2中说明。 4.15孔板允许压差 见5.2中说明。 4.16孔板前绝压 见5.2中说明。 4.17孔板后绝压 见5.2中说明。 4.18开孔数 见5.1中说明。 4.19计算孔径 见5.3中说明。 4.20选用孔径 由系统专业按计算的孔径圆整后填写。 5限流孔板的计算 5.1限流孔板孔数的计算 5.1.1管道公称直径小于或等于150m时，通常采用单孔孔板；大于150m时，采 —2—
软启动器为什么起动失败？ 一、起动成功的定义 通常人们认为电动机转起来了就算是成功。但是如果引起的电网压降太大了，发生共网的其他设备却因欠压跳闸了，正在运转着的设备堵转了等情况，这也是无法接受的。所以软起动成功的定义应该是在某个设定的时限内使电动机起动完成，且对于共网的其他电气设备的影响被限制在允许限度以内。 二、起动失败的原因 1、参数设置问题 例如，对于电动机的某些起动参数整定失当等，这种问题只需要修改下参数就可以解决。 2、负载太重 这个问题有时候是电气传动系统的设计出了问题，例如，电动机容量太小，驱动转矩不够而不能起动负载。处理方法是更换更大容量的电动机、减小负载或改变起动方式，负载太重的另一种情况是使用问题，例如，忘记将所驱动风机的风门关严。 3、电网压降太大
如电源容量太小，线路电缆太细，则起动时压降过大，电动机自然起动不了。软启动器只能降压，不能提高电压。此时应考虑采取换用更大的供电变压器，采用更大截面积的电缆，将供电变压器移至电动机负载附近等措施。 4、其他电器设备与软起动装置的配合不合适 在起动过程中，如低压短路器、熔断器、热继电器等设备脱扣或熔断。此时应根据系统情况，重新调整电器设备的整定值或另行配置合适的电器设备。 5、也可能这是一个根本不适宜采用降压软启动的应用场合 降压软启动器的先天性弱点是电动机转矩与电动机电压或电流的平方成正比，在最大限度地减轻负荷后，由电网短路容量限制的最大起动电流无法使用电动机载限定的时限内，使电动机升速至其额定值。 三、确保软起动成功的条件
1、确保电气传动系统设计正确，电动机驱动转矩足够。 2、电网容量足够满足软起动条件。 3、软起动装置与其他电器设备的配合正确，正常工作。 4、软起动装置的硬件和软件的可靠性是经过检验的。 5、对电动机降压软起动可行性进行论证。（来源电子书《电动机软启动器入门与应用实例》刘利王栋编）
软起动器常见的故障 1、上电后不显示 a-检查控制电源是否接入。 b-检查显示屏连接线是否插紧。 c-检查控制板有没有问题。 d-显示屏本问题。 2、起动报缺相故障，软起动器故障灯亮，电机没反应。出现故障的原因可能是： a-起动方式采用带电方式时，操作顺序有误（正确操作顺序应为先送主电源，后送控制电源）。 b-电源缺相或者三相电末上，软起动器保护动作（检查电源） c-软起动器的输出端未接负载（输出端接上负载后软起动器才能正常工作） d-控制板有问题更换控制板 3、起动完毕，旁路接触器不吸合现象。故障原因可能是： a-在起动过程中，保护装置因整定偏小出现误动作。（将保护装置重新整定即可） b-在调试时，软起动器的参数设置不合理。（主要针对的是55KW以下的软起动器，对软起动器的参数重新设置） c-控制线路接触不良（检查控制线路） d-接触器有问题不能正常吸合 e-控制板问题. 4、在起动过程中，偶尔有出现跳空气开关的现象。故障原因有： a-空气开关长延时的整定值过小或者是空气开关选型和电机不配。（空气开关的参数适量放大或者空气开关重新选型） b-软起动器的起始电压参数设置过高或者起动时间过长。（根据负载情况将起始电压适当调小或者起动时间适当缩短。） c-在起动过程中因电网电压波动比较大，易引起软起动器发出错误指令。出现提前旁路现象。（建议用户不要同时起动大功率的电机，） d-起动时满负载起动（起动时尽量减轻负载） e-软起动额定电流设置有问题. 5、软起动器出现显示屏无显示或者是出现乱码，软起动器不工作。故障原因可能是： a-软起动器在使用过程中因外部元件所产生的震动使软起动器内部连线震松（打开软起动器的面盖将显示屏连线重新插紧即可） b-软起动器控制板故障更换控制板 c-显示屏故障更换显示屏 d-显示屏连接线损坏,更换连接线 6、软起动器在起动时报故障，软起动器不工作，电机没有反应。故障原因可能为： a-电机缺相（检查电机和外围电路） b-软起动器内主元件可控硅短路（检查电机以及电网电压是否有异常。和厂家联系更换可控硅） c-滤波板击穿短路（更换滤波板即可） d-控制板问题更换控制板 7、软起动器在起动负载时，出现起动超时现象。软起动器停止工作，电机自由停车。故障原因有： a-参数设置不合理（重新整定参数，起始电压适当升高，时间适当加长） b-起动时满负载起动，（起动时应尽量减轻负载） c-机械故障
目录 Catalogue 一、产品用途 Service 二、产品型式和组成 Component Part 三、产品成套及使用 Model and Main Performances 四、产品运输和贮存 Transportation and Storage 五、随箱技术资料 Attachment in Package Box 六、订货须知 Information for Placing Orders
一、产品用途 FUNCTION FOR RO LGX型限流孔板也称减压孔板，主要用于流体要求降压的场合。如：在控制阀后设置限流孔板，以减小阀上的压降，降低阀的噪音，减少阀芯阀座的磨损等；流体需要降压及对降压准确度要求不高的场合；或设在控制阀旁路上，以防止手动操作旁路阀时造成泻压太快或发生液位抽空等危险，以及在配管放空系统中降低噪声等等。 LGX RO is also can be called as pressure-reduced ori f ice, which i s mainly used on the site of pressure-loosed requirement. For example, installing RO on the back of control valve so that reducing the pressure and lower the noi s e of valve, at the same time protecting the val v e seat and pith. If you need to loose the flow pressure or avoid quick pressure –lose and liquid –empty, the best choice is using RO, thus you can also reduce the noise of pipeline. 二、产品型式和组成 SCORE AND COMP OSE 限流孔板可分为单级降压和多级降压限流孔板组。其降压级数需根据流体介质、降压要求等参数经计算确定。 Now, we can provide various RO, for example, mono or multi-pressure lose type, the pressure lose class is decided by the fluid and pressure di f ference. 1.当流体为气态时 When gas fluid 为了避免使用限流孔板的管路出现噎塞流，限流孔板后压力(P2)不能小于板前压力(P1)的约55%，即P2≥0.55P1，因此当P2<0.55P1时，不能用单板，要选择多板，其板数要保证每板的板后压力大于板前压力的55%。 T o avoid gas choke,pressure downstream(P2) shall not less than 55 percent of the pressure upstream(P1),otherwi s e multiplicate restriction ori f ice plate should be taken. 2.当流体为液态时 When liquid fluid 当液体压降小于或等于2.5MP a时，选择单板孔板；当液体压降大于2.5MP a 时，选择多板孔板，且使每块孔板的压降小于2.5Mpa。 Use single restriction ori f ice plate when differential pressure is less than 2.5MP a ,otherw i s e multiplicate restriction orifi c e plate should be taken 1
附件1：外文资料翻译译文 煤矿业带式输送机几种软起动方式的比较 Michael L. Nave, P.E. 1800 年华盛顿路匹兹堡, PA 15241带式运送机是采矿工业运输大批原料的重要方法。从传送带驱动系统到传送带纹理结构启动力矩的应用和控制影响着运送机的性能，寿命和可靠性。本文考查了不同启动方法在煤矿工业带式运送机中的应用。 1 简介 运行带式运送机的动力必须由驱动滑轮产生，通过滑轮和传送带之间的摩擦力来传递。为了传递能量，传送带上面的张力在接近滑轮部分和离开滑轮部分必定存在着差别。这种差别在稳定运行、启动和停止时刻都是真实存在的。传统传送带结构的设计，都是根据稳定运行情况下传送带的受力情况。因为设计过程中没有详尽研究传送带启动和停止阶段的受力情况，所有的安全措施都集中在稳定运行阶段（Harrison 1987）。本文主要集中讲述传送机启动和加速阶段的特性。传送带设计者在设计时必须考虑控制启动阶段的加速状况，以免使传送带和传送机驱动系统产生过大的张力和动力（Suttees，1986）。大加速度产生的动力会给传送带的纹理、传送带结合处、驱动滑轮、轴承、减速器以及耦合器带来负面影响。毫无控制的加速度产生的动力能够引起带式传送机系统产生诸多不良问题，比如上下曲线运动、过度传送带提升运动、滑轮和传送带打滑、运输原料的溢出和传送带结构。传送带的设计需要面对两个问题：第一，传送带驱动系统必须能够产生启动带式传送机的最小转动力矩；第二，控制加速度产生动力在安全界限内。可以通过驱动力矩控制设备来完成，控制设备可以是电子手段也可以是机械手段，也可以是两者的组合（CEM，1979）。 本文主要阐述输送机的开始和加速的过程。传送带设计师必须控制开始加速度防止过度张紧在传送带织品和力量在皮带传动系统. 强加速度力量可能有害地影 响传送带织品，传送带接合，驱动皮带轮，更加无所事事的滑轮, 轴, 轴承, 速度还原剂, 并且联结。未管制的加速度力量可能造成皮带输送机有垂直的曲线的系统
节流孔板的原理 管道的前后压差较大时，往往采用增加节流孔板的方式，其原理是：流体在管道中流动时，由于孔板的局部阻力，使得流体的压力降低，能量损耗，该现象在热力学上称为节流现象。该方式比采用调节阀要简单，但必须选择得当，否则，液体容易产生汽蚀现象，影响 1汽蚀现象 节流孔板的作用，就是在管道的适当地方将孔径变小，当液体经过缩口，流束会变细或收缩。流束的最小横断面出现在实际缩口的下游，称为缩流断面。在缩流断面处，流速是最大的，流速的增加伴随着缩流断面处压力的大大降低。当流束扩展进入更大的区域，速度下降，压力增加，但下游压力不会完全恢复到上游的压力，这是由于较大内部紊流和能量消耗的结果。如果缩流断面处的压力pvc降到液体对应温度下的饱和蒸汽压力pv以下，流束中就有蒸汽及溶解在水中的气体逸出，形成蒸汽与气体混合的小汽泡，压力越低，汽泡越多。如果孔板下游的压力p2仍低于液体的饱和蒸汽压力，汽泡将在下游的管道继续产生，液汽两相混合存在，这种现象就是闪蒸。如果下游压力恢复到高于液体的饱和蒸汽压力，汽泡在高压的作用下，迅速凝结而破裂，在汽泡破裂的瞬间，产生局部空穴，高压水以极高的速度流向这些原汽泡占有的空间，形成一个冲击力。由于汽泡中的气体和蒸汽来不及在瞬间全部溶解和凝结，在冲击力作用下又分成小汽泡，再被高压水压缩、凝结，如此形成多次反复，并产生一种类似于我们可以想象的砂石流过管道的噪音，此种现象称为空化（见图2）。流道材料表面在水击压力作用下，形成疲劳而遭到严重破坏。我们把汽泡的形成、发展和破裂以致材料受到破坏的全部过程称为汽蚀现象。 闪蒸和空化的主要区别在于汽泡是否破裂。存在闪蒸现象的系统管道，由于介质为汽水两相流，介质比容和流速成倍增加，冲刷表面磨损相当厉害，其表现为冲刷面有平滑抛光的外形。闪蒸也产生噪音和振动，但其声级值一般为80 dB以下，不超出规范规定的许可范围。空化则不然，汽泡破裂和高速冲击会引起严重的噪音，管道振动大，在流道表面极微小的面积上，冲击力形成的压力可高达几百甚至上千兆帕，冲击频率可达每秒几万次，在短时间内就可能引起冲刷面的严重损坏，其表现为冲刷面会产生类似于煤渣的粗糟表面。而且，由液体中逸出的氧气等活性气体，借助汽泡凝结时放出热量，也会对金属起化学腐蚀作用。 不管是闪蒸还是空化，都会对管道造成不同程度的损害，对安全运行均是不利的，因此，选择节流孔板时应避免这两种情况的发生。由于孔板下游的压力往往高于液体的饱和蒸汽压力，因此，选择节流孔板时，最主要是防止空化的产生。 2 防止流体产生汽蚀的方法 对于汽蚀，冲刷面换用高级材料不是彻底解决问题的办法，控制缩流断面处的压力pvc，保持该压力不低于液体的饱和蒸汽压力pv，才是防止汽蚀产生的一项根本措施。对于压降较大的管道，可通过多级降压，确保介质经过每一个缩流断面时压力都大于液体的饱和蒸汽 3 节流孔板压差的计算 为了计算节流孔板的压差，需引入一个新的概念——阻塞流压差Δps。当孔板两端的压差Δp增加时，流量qm也增加，当压差Δp增大到一定值时，缩口处的压力pvc下降到流体饱和蒸气压力pv以下，一部分流体汽化，管道流量不再随压差增加而增加，即形成所谓阻塞流现象。此时，孔板两端的压差称为阻塞流压差Δps。当节流孔板的实际压差Δp小于其对应的Δps时，就可避免闪蒸或汽蚀的发生。当管道两端压差较大时，可采用多级减压，但每一级节流孔板的实际压差Δp均应小于本级入口对应的Δps。
A V63风机降补固态软起起动原理及过程控制分析 一、固态降补的基本原理 大型电动机起动时电流很大，直起一般为额定电流的4-7倍，此电流基本为感性无功电流。起动过程中要消耗大量的无功功率，从电网中吸收大量的无功电流，从而引起电网电压的波动。 为了降低电机启动对电网电压的影响，本装置投运时在电机端并联了一台无功发生器，它由两组电容集合而成，提高了机端等效电阻从而有利于电机端电压的提高，电容也可以产生容性无功电流，起动时提供相当容量的无功功率，减少了网络的起动电流，从而减少对电网的影响。 为了进一步降低母线电流I1，本装置将电动机及无功发生器并联回路经降压器接入电网，通过降低机端电压的方式进一步减小电流。此时降压器的输出电流为电机电流ID与无功发生器电流IC之差，输入电流为输出电流的k倍(k为降压器变比，k＜1)。即： ,理论上可以把电网起动电流控制在2 Ie以内，甚至在额定电流及以下，从而在很大程度上减小电机起动对电网的冲击。 起动全过程通过PLC自动控制（按既定程序），在轻载状态，动转矩大于机械阻转矩(起动最基本要求)，随着电机缓慢加速，机端电压逐渐抬升，起动转矩逐渐增加。开始时电机需要无功最大,投入电容组数最多，电机进一步加速，所需无功将逐渐减少，PLC通过控制电机端电压，逐级切除无功组（电容）。限制电压波动，保持系
统稳定，在接近额定转速左右，电容将全部从系统中退出。而电机的等效阻抗随转速增大而增加，对应的就是起动电流的减少。当电流下降到80%Ie时，接入缓冲装置（6KM分闸），给电机加上全压（运行柜合闸），然后将降补装置退出，起动过程完成。 为减少以至消除转切全压时产生的操作过电压，在降压器的输出端并有过渡电抗（缓冲装置）。加入缓冲阻抗后，电机在转切全压时没有失电过程，并且保证了电机端电压与母线电压相位一致，既消除了转切时的操作过电压，又使整个起动过程连贯，不产生谐波。TCS降补固态软起动原理图 二、实际应用电机情况 降补固态软起动装置容量：31180kV A 电动机参数
电机直接启动的时候，电流可能会达到额定电流的6-7倍，会给工厂的其他用电设备带来问题。采用软启动时启动电流大概是额定电流的2-3倍。对于水泵来说，还有软停止，让水慢慢回落，消除水锤效果。简单的说就是缓缓启动，缓缓停止。这个缓缓的时间可以调节，大概是1-60秒。 软启动器以体积小，转矩可以调节、启动平稳冲击小并具有软停机功能等优点得到了越来越多的应用，大有取代传统的自耦减压、星－角等启动器的趋势。由于软启动器是近年来新发展起来的启动设备，在设计、安装、调试和使用方面还缺少指导性的规范与规程。我们在软启动器的安装、调试工作中也遇到了一些实际技术问题。例如：不同启动负载软启动器的选型、软启动冲击电流与过流保护定值的配合、软启动设备容量与变压器容量的关系等问题。 1、软启动器简介 目前，市场上常见的软启动器主要有电子式、磁控式和自动液体电阻式等类型。电子式以晶闸管调压式为多数。变频器在某种意义上也是一种软启动器，而且是能够真正地实现软启动的启动器，只是造价要高些。 晶闸管式软启动器是串接在电源与电动机之间的三组正反向并联的晶闸管，通过微电脑控制触发导通角实现交流调压。晶闸管式软启动器的启动方式有斜坡电压型、突跳加斜坡电压型和限流型等可供选择。
磁控式软启动器是利用磁放大器原理制造的串联在电源和电动机之间的三相饱和电抗器构成的软启动装置。启动时通过数字控制板调节磁放大器控制绕组的激磁电流，改变饱和电抗器的电抗值调节启动电压降，实现电动机软启动。不论晶闸管式软启动器还是磁控式软启动器在启动时只能调节输出电压，达到控制启动时的电压降、限制启动电流的目的。一般的软启动器不能调节电源频率，也就不能象变频器那样从零频零压开始启动电动机，实现无冲击启动。实际上软启动器在启动设备时还是要产生一定的冲击电流的；斜坡电压型控制软启动器的启动时的电压、电流变化曲线见图1所示。晶闸管式软启动器采用斜坡电压启动时，开始时要使软启动器输出一个初始电压（初始电压在80~280V之间可以调节），使电 动机产生足以克服机械设备的静摩擦的初始转矩，拖动设备开始转动，启动电流为Is。在微电脑的控制下，继续增加输出电压使电动机加速。当软启动器的输出电压接近额定电压时，电动机就已达到额定转速，Is降为负荷电流In。启动时间t1结束时，软启动器输出额定电压并发出旁路信号，使旁路接触器闭合，软启动器停止输出电压，电动机转入正常运行。软启动的初始转矩可以通过给定初始电压和启动时间进行调节，控制启动电流在2--4.5倍电动机额定电流以内。 低压软启动器的停车方式主要有自由停车，软停车，制动停车三种。传统的电动机停车方式常用自由停车，但有许多应用场合，自由停车会产生很大问题，如高层建筑的水泵系统，如果采用自由