年产50万吨啤酒工厂设计
一、课程设计的内容
1．我们组的设计任务是：年产30万吨啤酒厂的设计。
2．根据设计任务，查阅有关资料、文献，搜集必要的技术资料，工艺参数与数据，进行生产方法的选择，工艺流程与工艺条件的确定与论证。
3．工艺计算：全厂的物料衡算；糖化车间的热量衡算(即蒸汽耗量的计算)；水用量的计算；发酵车间耗冷量计算。
4．糖化车间设备的选型计算：包括设备的容量，数量，主要的外形尺寸。
5．选择其中某一重点设备进行单体设备的详细化工计算与设计。
二、课程设计的要求与数据
1、生产规模：年产30万吨啤酒，全年生产300天。
2、发酵周期：锥形发酵罐低温发酵24天。
3、原料配比：麦芽75％，大米25％
4、啤酒质量指标
理化要求按我国啤酒质量标准GB 4927－1991执行，卫生指标按GB 4789.1－4789.28执行。
12°啤酒理化指标
外观透明度：清亮透明，无明显悬浮物和沉淀物
浊度，EBC≤1.0
泡沫形态：洁白细腻，持久挂杯
泡持性S≥180
色度 5.0—9.5
香气和口味明显的酒花香气，口味纯正、爽口，酒体柔和，无异香、异味
酒精度％（m/m）≥3.7
原麦汁浓度％（m/m）12±0.3
总酸mL/100mL ≤2.6
二氧化碳％（m/m）≥0.40
双乙酰mg/L ≤0.13
三、课程设计应完成的工作
根据以上设计内容，书写设计说明书。
四、主要参考文献
[1] 金凤,安家彦.酿酒工艺与设备选用手册.北京:化学工业出版社,2003.4
[2] 顾国贤.酿造酒工艺学.北京:中国轻工业出版社,1996.12
[3] 程殿林.啤酒生产技术.北京:化学工业出版社,2005
[4] 俞俊堂, 唐孝宣.生物工艺学.上海: 华东理工大学出版社,2003.1
[5] 余龙江.发酵工程原理与技术应用.北京:化学工业出版社,2006
[6] 徐清华.生物工程设备.北京:科学出版社,2004
[7] 吴思方.发酵工厂工艺设计概论.北京:中国轻工业出版社,2006.7
[8] 黎润钟.发酵工厂设备.北京:中国轻工业出版社,2006
[9] 梁世中.生物工程设备.北京:中国轻工业出版社,2006.9
[10] 陈洪章.生物过程工程与设备. 北京:化学工业出版社,2004
【糖化车间】
一、300 000 t/a啤酒厂糖化车间的物料衡算
啤酒厂糖化车间的物料平衡计算主要项目为原料（麦汁、大米）和酒花用量，热麦汁和冷麦汁量，废渣量（糖化槽和酒花槽）等。
1、糖化车间工艺流程
流程示意图如图1所示：
↙↘
↓
麦槽
酒花渣分离器→回旋沉淀槽→薄板冷却器→到发酵车间
↓↓↓
酒花槽热凝固物冷凝固物
图1 啤酒厂糖化车间工艺流程示
2、工艺技术指标及基本数据
根据我国啤酒生产现况，有关生产原料配比、工艺指标及生产过据如表1所示。
表1啤酒生产基础数据
根据表1的基础数据，首先进行100kg 原料生产12°淡色啤酒的物料计算，然后进行1000L12°淡色啤酒的物料衡算，最后进行300000t/a 啤酒厂糖化车间的物料平衡计算。
3、100kg 原料（75%麦芽，25%大米）生产12°淡色啤酒的物料衡算 (1)热麦汁计算 根据表1可得到原料收得率分别为：
麦芽收率为：0.75×(100-6)/100=70.5% 大米收率为：0.92×(100-13)/100=80.04% 混合原料收得率为：
（0.75×70.5%+0.25×80.04%）×98.5%=71.79%
由上述可得100kg 混合料原料可制得的12°热麦汁量为：
12
79
.71×100=598.3(kg) 查资料知12°麦汁在20℃时的相对密度为1.084，而100℃热麦汁比20℃时的麦汁体积增加1.04倍，故热麦汁（100℃）体积为：
598.3/1.084×1.04=574(L)
（2）冷麦汁量为：574×(1-0.03)=556.8 (L) （3）发酵液量为：556.8×(1-0.01)=551.2 (L) （4）过滤酒量为：551.2×(1-0.01)=545.7(L) （5）成品啤酒量为：545.7×(1-0.01)=540.2(L) 4、生产1000L12°淡色啤酒的物料衡算
根据上述衡算结果知，100kg 混合原料可生产12°淡色成品啤酒540.2L ，故可得以下结果：
（1）生产1000L12°淡色啤酒需耗混合原料量为：
2
.5401000
×100=185.1(kg) （2）麦芽耗用量为：185.1×75%=138.8(kg) （3）大米耗用量为：185.1-138.8=46.3(kg)
（4）酒花耗用量：目前国内苦味较淡的啤酒普遍受欢迎特别是深受年轻人的喜爱。所以对浅色啤酒热麦汁中加入的酒花量为0.2 % 即每1000升热麦汁添加
2kg ，故为：
2
.540574
×1000×0.2%=2.13(kg) （5）热麦汁量为：2.540574
×1000=1063(L)
（6）冷麦汁量为：2
.5408
.556×1000=1031(L)
（7）湿糖化糟量 设湿麦芽糟水分含量为80%，则湿麦芽糟量为：
[(1-0.06)×(100-75)]/(100-80)×138.8=163.1(kg) 湿大米糟量为：
[(1-0.13)×(100-92)]/(100-80)×46.3=16.11(kg) 故湿糖化糟量为：163.1+16.11=179.2(kg) （8）酒花糟量
设麦汁煮沸过程干酒花浸出率为40%，且酒花糟水分含量为80%，则酒花糟量为：
(1-0.4)/(1-0.8)×2.13=6.39(kg)
5、生产500 000t/a 12°淡色啤酒糖化车间的物料衡算
设生产旺季每天糖化6次，而淡季则糖化4次，每年总糖化次数 150×6+150×4=1500(次)，由此可算出每次投料量及其他项目的物料衡算。
(1)查12°淡色啤酒密度为1.012kg/L，则每次糖化的啤酒量为：
500 000 000÷1500÷1.012=329381L
每次糖化的原料量为:
185.1/1000×329381= 60968(kg)
(2)麦芽量：60968×75％=45726（kg）
(3)大米量：60968-27436=33532（kg）
(4)热麦汁量：574/100×60968=349956（L）
(5)冷麦汁量: 349956×(1-3%)=339458（L）
(6)酒花用量:2.13/1000×329381=702(kg)
(7)湿糖化糟量:179.2/1000×329381=59025(kg)
(8)湿酒花糟量：6.39/1000×329381=2015(kg)
(9)发酵液量：339458×(1-1%）=336063（L）
(10)过滤酒量：336063×(1-1%)=332702（L）
(11)成品啤酒量：332702×（1-1%）=329376（L）
把前述的有关啤酒厂酿造车间的三项物料衡算计算结果，整理成物料衡算表，如表2所示。
二、300 000 t/a 啤酒厂糖化车间的热量衡算
2.1 二次煮出糖化法是啤酒生产常用的糖化工艺，下面就以此工艺为基准进行糖化车间的热量衡算，工艺流程示意图如图2
18℃
4.5 热水℃
70℃ 12min t( 60min
7min 冷却
90℃ 20min 100℃ 40min 70℃ 25min
过滤 糖化结束 78℃ 100℃ 10min
麦芽 煮沸锅90min 回旋沉淀槽 酒花
图2 啤酒厂糖化工艺流程图
2.2 热量衡算 ⑴糖化用水耗热量1Q
根据工艺设计糊化锅中的料水比为1：4.5，糖化锅中的料水比为1：3.5。料水比过大，尽管对糊化有利，但是耗能大，设备体积大。料水比过小的话，醪液粘稠，需较大的搅拌设备且及易产生糊锅现象。 所以糊化锅加水量为：
m 1=（9415+ 1829）×4.5 = 50598(kg)
式中，9415为糖化一次大米粉量，1829为糊化锅加入的麦芽粉量（为大米量
的20%）
而糖化锅加水量为：
m
2
=25607×3.5 = 89624.5(kg)
式中，25607为糖化锅投入的麦芽粉量，即27436-1829=25607（kg）。而27436为糖化一次麦芽定额量。
故糖化总用水量为：
m w =m
1
+m
2
=50598+89624.5=140222.5(kg)
自来水的平均温度取t
1=18℃,而糖化配料用水温度t
2
=50℃,故耗热量为：
Q 1=c
w
m
W
(t
2
-t
1
)=4.18×140222.5×(50-18)=18.756×106(KJ)
⑵第一次米醪煮沸耗热量Q
2
由糖化工艺流程图（图2）可知，
Q 2 = Q
21
＋Q
22
＋Q
23
Q 21为米醪由初温即室温加热到煮沸的耗热，Q
22
为煮沸过程中蒸汽带走的热量，
Q
23
为升温过程中的热损失。
2.1．糊化锅内米醪由初温t
O 加热至煮沸的耗热量Q
21
Q
21= m
米醪*
c
米醪
（100-t
）
（1）计算米醪的比热容c
米醪根据经验公式C
容物
=0.1[(100-w)C
+4.18w]进行计算。
式中w为含水百分率；c
0为绝对谷物比热容，取c
=1.55KJ/(Kg·K)
c
麦芽
=0.01[（100-6）1.55+4.18×6]=1.71KJ/(Kg·K)
c
大米
=0.01[（100-13）×1.55+4.18×12]=1.89KJ/(Kg·K)
c
米醪=（m
大米
c
大米
+m
麦芽
c
麦芽
+m
w
c
w
）/m
大米
+m
麦芽
+ m
W
)
=（9145×1.89+1829×1.71+50598×4.18）/（9145+1829+50598）
=3.76 KJ/(Kg·K)
（2）米醪的初温t
设原料的初温为18℃，而热水为50℃，则
t 0 =[（m
大米
c
大米
+m
麦芽
c
麦芽
）×18+ m
W*
c
W
×50]/( m
米醪
c
米醪
) =[（9145×1.89+1829×1.71）×18+50598×4.18×50]/（3.76×61572）
=47.1℃其中M
米醪= M
大米
+M
麦芽
+ M
1
=9145+1829+50598=61572kg
（3）把上述结果代入Q
21= m
米醪*
c
米醪
（100-t
）中，得：
Q
21
=3.76×61572×（100-47.1）=12.247×106KJ）
2.2 煮沸过程蒸汽带出的热量Q 22
设煮沸时间为40min ，蒸发量为每小时5%，则蒸发水量为：
mv 1=m 米醪×5%×40/60=61572×5%×40/60=2052.4（Kg ）
Q 22= mv 1I=2052.4×2257.2=4.633×106(KJ) 式中，I 为100℃饱和气压下水的汽化潜热2257.2（KJ/Kg ） 2.3 热损失Q 23
米醪升温和第一次煮沸过程的热损失约为前两次的耗热量的15%，即：
Q 23=15%（Q 21+Q 22） 2.4 由上述结果得：
Q 2=1.15（Q 21+Q 22）=19.412×106（KJ ） ⑶ 第二次煮沸前混合醪升温至70℃的耗热量Q 3
按糖化工艺，来自糊化锅的煮沸的米醪与糖化锅中的麦醪混合后温度应为63℃，故混合前米醪先从100℃冷却到中间温度t 。 3.1 糖化锅中麦醪的初温t 麦醪
已知麦芽初温为18℃，用50℃的热水配料，则麦醪温度为： t 麦醪=（m 麦芽m 麦芽×18+ m 2×w c ×50）/（m 麦醪c 麦醪）
其中m 麦醪=m 麦芽+m 2=25607+89624.5=115231.5（kg ） t 麦醪=（m 麦芽c 麦芽×18+ m 2w c ×50）/（m 麦醪c 麦醪）
=（25607×1.71×18+89624.5×4.18×50）/（115231.5×3.63） = 46.67℃
3.2 米醪的中间温度t
M 混合=M /米醪+M 麦醪 =61572+115231.5=176803.5kg
根据热量衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪混合前后的焓不变，则米醪的中间温度为：
米醪
米醪麦醪
麦醪麦醪混合混合混合c m t c m t c m t -=
其中，麦醪的比热容
c 麦醪=[（m 麦芽c 麦芽）+（m 麦芽+m 2*c W ）]/m 麦醪
=（25607×1.71+89624.5×4.18）/115231.5 = 3.63[KJ/(kg.K)]
混合醪的比热容
c 混合=（m 米醪c 米醪+m 麦醪c 麦醪）/（m 米醪+m 麦醪）
=（24433.2×3.76+46645.2×3.63）/（24433.2+46645.2） =3.67 [kJ/（kg ·K ）]
t=（m 混合c 混合×t 混合-m 麦醪c 麦醪×t 麦醪）/（m 米醪c 米醪） =92.87℃
因此中间温度比煮沸温度只低不到7.13℃，考虑到米醪由糊化锅到糖化锅输送过程的热损失，可不必加中间冷却器。 由上述结果得 Q 3
Q 3=m 混合c 混合（70-63）=4.542×106（kJ ）
⑷ 第二次煮沸混合醪的耗热量Q 4 由糖化工艺流程可知：
Q 4=Q 41+Q 42+Q 43
Q 41 为混合醪升温至沸腾所耗热量，Q 42为第二次煮沸过程蒸汽带走的热量，Q 43 为热损失
4.1 混合醪升温至沸腾所耗热量Q 41 （1）经第一次煮沸后米醪量为：
m /米醪=m 米醪- mv 1=176803.5-2052.4=174751.1(kg) 故进入第二次煮沸的混合醪量为：
m 混合=m ’米醪+m 麦醪 = 174751.1+115231.5=289982.6（kg ）
（2） 根据工艺，糖化结束醪温为78℃，抽取混合醪的温度为70℃，则送到第
二次煮沸的混合醪量为：
[m 混合(78-70)]/[m 混合(100-70)]×100%=26.7%
故Q 41=26.7%m 混合c 混合（100-70）=0.267×289982.6×3.67×30=8.525×106（kJ ） 4.2 二次煮沸过程蒸汽带走的热量Q 42
煮沸时间为10min ，蒸发强度5%，则蒸发水分量为：
m V2=26.7%m 混合×5%×10/60
=26.7%×289982.6×5%×10/60
=645.2(kg)
Q 42=hm V2=2257.2×645.2=1.456×106(kJ) 式中，h 为煮沸温度下饱和蒸汽的焓（kJ/kg ） 4.3 热损失Q 43
根据经验有：Q 43=15%（Q 41+Q 42） 4.4 把上述结果代入公式（27）得 Q 4=1.15（Q 41+Q 42）=11.478×106（KJ ） ⑸ 洗槽水耗热量Q 5
设洗槽水平均温度为80℃，每100kg 原料用水450kg ，则用水量为 m 洗=36581×450/100=164615（kg ）
Q 5=m 洗c W (80-18)= 164615×4.18×62=42.661×106(KJ) ⑹ 麦汁煮沸过程耗热量Q 6 Q 6 =Q 61 +Q 62 +Q 63
6.1 麦汁升温至沸点耗热量Q 61
由表2啤酒厂酿造车间物料衡算表可知，100kg 混合原料可得到574kg 热麦汁，并设过滤完毕麦汁温度为70℃，则进入煮沸锅的麦汁量为：
m 麦汁=（574/100）×36581=209975（kg ） 又c
麦汁
=(27436×1.71+9145×1.89+36581×4.18×6.4)/（36581×7.4）
=3.852KJ/（Kg*K ）
Q 61=m 麦汁c 麦汁（100-70）=24.265×106，则蒸发水分为：
M V3=209975×0.1×1.5=31496（Kg ）
Q 62= hm V3 = 2257.3×31496=71.093×106（KJ ） 6.2 热损失为
Q 63=15%（Q 61+Q 62）
6.3 把上述结果代入上式得出麦汁煮沸总耗热
Q 6 = Q 61+Q 62+Q 63 =1.15（Q 61+Q 62）=109.662×106（KJ ） ⑺ 糖化一次总耗热量Q 总 Q 总 = Q 1+Q 2+Q 3+Q 4+Q 5+Q 6
=(18.756+19.412+4.542+11.478+42.661+109.662)×106=206.511×106（KJ ）
(8)耗气量衡算
8.1 糖化一次耗用蒸汽用量D
使用表压0.3MPa 的饱和蒸汽，h=2725.3kJ/kg,则： D=Q 总/[(h-i)×η]=100461kg
式中，h 为相应冷凝水的焓(561.47kJ/kg)；η为蒸汽的热效率，取η=95%。 8.2 糖化过程每小时最大蒸汽耗量Q max
在糖化过程各步骤中，麦汁煮沸耗热量Q 6为最大，且已知煮沸时间为90min 热效率为95%，故：
Q max =Q 6/(1.5×95%)=76.96×106 kj/h
相应的最大蒸汽耗量为： D max =Q max /(h-i)= 35566.56kg/h 8.3、蒸汽单耗
据设计，每年糖化次数为1500次，每糖化一次生产啤酒300000/1500=200t ， 年耗蒸汽总量为：
D 总=100461×1500=150.692×106kg 每吨啤酒成品耗蒸汽（对糖化）： D 1=100461/200=502.3kg/t
每昼夜耗蒸汽量（生产旺季算）为： D d =100461×6=602766kg/d
至于糖化过程的冷却，如热麦汁被冷却成热麦汁后才送进发酵车间，必须尽量回收其中的热量。最后若需要耗用冷冻水，则在以下“耗冷量计算”中将会介绍
8.4、整理列表
最后，把上述结果列成热量消耗综合表，如表
表3 300000t/年啤酒厂糖化车间总热量衡算表
5、设备计算及选型
5.1、糊化锅容积的计算及基本尺寸 5.1.1、糊化锅容积计算
糊化锅投料量=9415+1829=11244kg 糊化醪量=11244×(4.5+1)=61842(kg)
查表得100℃热糊化醪的相对密度为1.0712kg/L .
则，糊化锅的有效容积=61842/（1.0712×1000）=57.73（m 3）
设糖化锅充满系数为0.8,则:
糊化锅的总容积=57.73/0.8=72.2（m 3） 故糊化锅设备的容积应选50m 3，所需数量2 个 5.1.2、糊化锅基本尺寸计算
取D/H=2/1(糊化锅直径与圆筒高度之比)，升气管面积为料液面积1/40，采用球形底，则
取D=5.0m ，H=D/2=2.5m
汽升管直径d=40/1*D=40/1×5＝0.79m ，取d=0.80m V 总=π/4*D 2*H+πh 2(D/2+h/3) 60=π/4*52*2.5+πh 2(5/2+h/3) 解得：h=1.5m 5.1.3、加热面积
在一次糖化法中，糊化锅的最大传热是糊化醪从45℃加热至70℃这一过程，则
最大热负荷Q=70
/451024.16?=1.93×106kcal/h
0.25Mpa 压力下蒸汽温度为126.9 ℃
tm ?=
70
9.126459.126ln
)
709.126()459.126(-----=56.44 ℃
按经验K 取1500kcal/m 3h ℃
F=tm K Q
?=1500
44.561093.16??=22.78 m 2 锅实际加热面积
F′=πDh=3.14×5×1. 5＝23.55m 2＞22.78m 2 5.2、糖化锅容积的计算及基本尺寸 5.2.1、糖化锅容积的计算
设糊化锅煮沸时，每小时蒸发5%的水分，操作时第一次煮沸40min ，则 蒸发量=61572×0.05×（40/60）=2052.4（kg ）
第一次煮沸的糊化醪量=61572-2052.4=59519.6（kg ） 糖化醪量=25607×(3.5+1)=115231.5（kg ） 查表得糖化醪的相对密度为1.065kg/L ，则:
糖化锅有效容积=115231.5/（1.065×1000）=108.2（m 3） 设糖化锅充满系数为0.8，则:
糖化锅的总容积=108.2/0.8=135.25（m 3） 故糖化锅设备的容积应选100m 3，所需数量2 个 5.2.2、糖化锅基本尺寸计算
取D/H=2/1(糊化锅直径与圆筒高度之比)，升气管面积为料液面积1/50，采用球形底，则
取D=5.5（m ），H=0.5×5.5=2.75（m ）
汽升管直径d=50/1*D=50/1×5.5＝0.78m ，取d=0.80m V 总=π/4*D 2*H+πh 2(D/2+h/3) 100=π/4*5.52*2.75+πh 2(5.5/2+h/3) 解得：h=1.80m 5.2.3、加热面积
由前面计算可知,糖化锅最大蒸汽耗用量为并醪后醪液由68.39 ℃升至78 ℃这一过程，则
Q=60
/101054.06?=3.24×106kcal/h
tm ?=
78
9.12639.689.126ln
)
789.126()39.689.126(---+-=53.56 ℃
根据经验,糖化锅K 可取2000kcal/m 2h ℃
加热面积 F=t K Q
?=56
.5320001024.36??=30.2m 2
锅底加热面积：F′=πDh=3.14×5.5×1.80＝31.09m 2＞30.2m 2
5.3、煮沸锅加热面积的计算 加热面积F=Q/k △t
按热量衡算：Q=13.35×106/1.5=8.90×106（KJ/h ） △t=t 1-t 2=126.79-100=26.79℃
（t 1为加热蒸汽在绝对压力为2.5kg/㎡时的温度，t 2为麦计煮沸时的温度） 传热系数k 值的计算：k=
λ
ααs
+
+
2
1
1
1
1（kcal/h C °㎡）
5.3.1、α2从加热面到糖化物料的给热系数的计算
α2=0.36D λ(μρn d 2)2/3（λ
μgc 3600）1/8
( w μμ)0.14
λ—麦汁的导热系数,在100℃时为0.5(kcal/mh ℃) d —搅拌器奖叶直径4.0m D —夹套内直径5m
n —搅拌器转数60/60=1(转/秒)
ρ—麦汁浓度12°的麦汁密度为1.084㎏/m 3
ρ=1.084×103/9.81=110.50(㎏s 2/m 4) g —重力加速度9.81m/ s 2
C —热麦汁比热容, 12°时为0.98 kca1/㎏. ℃
μ=麦汁粘度 水在100℃时μw=0.248/9810(㎏.s/㎡)测定得麦汁比粘度为1.5, μ麦汁=1.5×0.248/9810=4.35×10﹣5(㎏s/㎡)
w μμ=1.5 (w
μμ)0.14
≈1 则： α2 =0.36×0.55
×(25
40.5110.504.3510-???)2/3 ×(53600 4.35109.810.980.5-????)1/8 ×1 =4841.72(kcal/㎡h ℃)
5.3.2、夹套内蒸汽凝结的给热系数的计算 蒸汽在传热锅底的凝结状态的膜状冷凝考虑
α1=0.068×(t
△μβγλ2223600)1/2
在平均温度100℃时,水的物理系数为: γ=958㎏/m 3
μ=(0.248/9810)㎏.s/㎡
λ=0.578(kcal/m.h.℃) C=1 kcal/㎏. ℃
在3.5㎏/cm 2绝对压力下: β=513.1 kcal/㎏ t=138.19℃,壁温为95℃ Δt=138.19-95≈43℃
得α1=0.068×(43)9810/284.0(1.513958587.0360022????)1/2
=5260(kcal/m 2.h.℃)
由于锅底是球形, α倾=α直4sim θ θ=45o
α1=52604707.0=4840(kcal/m 2.h.℃) 5.3.3、加热面积计算
已知S —加热面材料厚度,不锈钢板12mm,
λ—加热材料导热系数330. k=
λ
ααs
+
+
2
1
1
1
1=2224.63(kcal/m 2.h.℃)
实际热效率比理论降低20﹪ 既k=2224.63×80﹪≈1779.70(kcal/m 2.h.℃) 所需加热
F=Q/K t ?=13.72×106 /（26.79×1779.70）=288 m 2 5.4、糖化过滤槽所需容积计算 按物料计算每次糖化物料总量:
G=糊化醪量+糖化醪量-水损失量=（61572+115231.5）×（1-10%）=159123.15（kg ）
糖化醪的密度为1065㎏/m 3。 生产需要1.2的空余系数,故所需容积: V=159123.15/1065×1.2=179.29(m 3)
设槽层厚度为36cm,则对应每吨混合原料所需过滤面积为 4.6m 2,比负何为225Kg.m -2 /h
有:179.29/(4.6×0.36)=108个单位过滤体积,故要求过滤机的生产能力为 108×225=24361kg/h =24.361t/h 5.5、麦汁冷却器冷却面积计算 采用一阶段冷却(冷却介质为深井水) 麦汁温度96℃→8℃ 冷水温度2℃→80℃
冷却时间1h
Q 1=C W M 醪(t 1-t 2)/T=159123.15×0.98×(96-8)/1=13722780.46(kcal/h) C W =0.98 kcal/㎏·℃，M 醪=61572㎏ t 1=96℃，t 2=8℃，t ?′=2℃，t 2′=80℃ Δt=
2
1
ln
21t t t t ΔΔΔΔ一=(9680)(82)
9680ln 82-----=10.20（℃ ）
现取用薄板冷却器冷却,其传热系数K 值取2000kcal/m 2·h ·℃，则 F=Q/K t ?=13722780.46/(2000×10.20)=672.7 总的换热面积F=672.7（m 2
） 5.6、酒花分离器的选择 （1）型式：采用圆柱锥底
（2）主要尺寸：直径4m ，圆柱高1.5 m ，锥底高0.5m
工作压力：1.5㎏/cm 2 搅拌器转速：60r/min
(3)配用电动机：型号：JQ2 32-6，功率：3000瓦，转速：1000r/min
附图：
男更衣室女更衣室洗手间
配电房
机修房
参观通道
参观通道
控制室
办公室
大门
原料配
送装置
薄板冷却器
废渣存放间