《化工机械基础》课程设计设计题目：塔设备机械设计
《化工机械基础》课程设计评分表课程设计名称塔设备机械设计
评分标准得分1. 设计说明书内容的完整性（20分）
设计说明书内容完整，结构层次分明，重点突出，图表齐
全。
2. 设计过程的规范性和严谨性（60分）
设计、计算过程完整，设计依据说明、论证充分，公式、
数据引用正确，计算结果正确，符合设计标准及行业规范，达
到了任务书规定要求。(计算过程中所采用的公式、数据、图表
应注明出处)
3. 设计创新性（10分）
设计方案有一定个人见解，能引用较先进的设计理念或设计
方法，能结合所学理论课知识对设计问题进行分析总结，并提
出改进措施；具有一定独立思考、独立解决问题的能力。
4. 文本格式规范性（10分）
要求思路清晰，叙述清楚，语句通顺；图表格式规范，标
号齐全，符号使用得当。
总评成绩
评阅老师签字：
日期：年月日
目录
1 设计任务.................................................................................................. 错误！未定义书签。
2 设计内容. (5)
2.1塔壳强度计算 (5)
2.2塔器质量计算 (5)
2.3塔的基本自震周期计算 (8)
2.4地震载荷与地震弯矩计算 (8)
2.5风载荷与风弯矩计算 (10)
2.6偏心弯矩计算 (12)
2.7塔体和裙座危险截面的最大弯矩 (12)
2.8圆筒内力校核 (13)
2.9裙座壳轴向应力校核 (15)
2.10基础环厚度计算 (16)
2.11地脚螺栓计算 (17)
2.12小结（汇总设计结果，附设计结果汇总表） (18)
3 设计总结 (19)
1 设计任务
塔设备机械设计
已知条件为：塔体内径Ｄi＝2200mm，设计压力为1.3MPa，厚度附加量C=2mm，焊接接头系数Φ=0.9，介质密度ρ=750 kg/m3，介质层高度hw=90mm, 基本风压值q0=300N/m2, 偏心质量me=2000kg.
已知设计条件分段示意图
塔体内径Di 2200 mm
塔体高度H 40000mm
设计压力p 1.3Mpa
设计温度t 200℃
塔体
材料Q345R 许用应力
[σ]170 MPa
[σ]t170 MPa 设计温度下的弹性模
量E 1.9MPa 常温屈服点σs345 MPa
厚度附加量C 2mm 塔体焊接接头系数Φ 0.9介质密度ρ750kg/m3
塔盘数N 70
每块塔盘存留介质层高度hw 90mm 基本风压值q0 300N/m2
地震设防烈度8度设计基本地震加速度0.3g
场地类型II类
地面粗糙度B类（塔体与裙座间）偏心质量me 2000kg
偏心距e 2000mm 塔外保温层厚度δs100mm
保温材料密度ρ2300kg/m3
裙座
材料Q235-A 设计温度下的需用应
力[σ]t133MPa 常温屈服点σs235MPa 设计温度下的弹性模
量Es
厚度附加量Cs 2mm 人孔、平台数8
平台类型半圆形平台宽度B 1000mm 平台高度1000mm 平台单位质量150kg/m2
地脚螺栓
材料Q235-A 许用应力[σ]bt140MPa 腐蚀裕量C2 3
个数n 40
2 设计内容
首先，选取计算截面(包括所有危险截面)。本次设计中将全塔分成6段，其中裙座分为2段，筒体分为4段(见分段示意图)。其计算截面分别为0-0、1-1、2-2、3-3、4-4、5-5.
2.1塔壳强度计算
按设计压力计算塔体和封头壁厚
计算内容 计算公式及数据
塔内液柱高度h/m h=2.67（仅考虑塔底至液封盘液面高度） 液注静压力p H /MPa P H =P (可忽略)
计算压力p c /MPa 3.1==+=p p p p H c
圆筒计算厚度δ/mm 39.93.19.017022200
3.1][2=-???=-=
c
t
i c p D p φσδ 圆筒设计厚度δc /mm 39.11239.9=+=+=C n δδ 圆筒名义厚度δn /mm 12=n δ
圆筒有效厚度δe /mm 10212=-=-=C n e δδ 封头的计算厚度δh /mm
=?-???=-=
3.15.09.0170222003.15.0][2c
t
i c h p D p φσδ 9.37
封头设计厚度δhc /mm 37.11237.9=+=+=C h hc δδ 封头名义厚度δhn /mm 12=hn δ
封头有效厚度δhe /mm
10212=-=-=C hn he δδ
2.2塔器质量计算 计算内容 计算公式及数据
1(0～1) 2(1～2) 3(2～3) 4(3～4) 5(4～5) 6(5～顶)
塔段内直径D i /mm 2200 塔段名义厚度δni /mm
12
塔段长度l i /mm 1000 2060 7400 10000 10000 10075
塔设备高度H 1/mm 40535 筒体密度ρ/kg/m 3 7.85×103 单位筒体质量 m 1m /kg/m 545 筒体高度H 1/mm 36490
筒体质量m 1/kg 05.1988749.365451=?=m 封头质量m 2/kg 105225262=?=m
裙座高度H 3/mm
3060
计算内容 计算公式及数据
1(0～1) 2(1～2) 3(2～3) 4(3～4) 5(4～5)
6(5～顶)
裙座质量m 3/kg
7.166706.35453=?=m
塔体质量m 01/kg
75.225947.1667105205.1988732101=
++=++=m m m m
450.8
1435.5
3651.8
4856.32 4856.32 7344.01
塔段内件质量m 02/kg
19957
75
702.24
422
02=???=
??=
π
π
N i q N D m
(浮阀塔盘质量2/75m kg q N =) ——
—— 2165.3 4856.8 4856.8 8078.1
保温层质量m 03/kg
7
.8182300)12.346.3(230049.36928.04
2])2()22[(4
03
202203=?-?+???=
'
++-++=
π
ρδδδπ
m H D D m n i s n i m
03'——封头保温层质量，（kg ） ——
200.5 1984.6 2132.5 2132.5 1732.6
平台、扶梯质量m 04/kg 平台质量q p ＝150kg/m 2 笼式扶梯质量q F ＝40kg/m 平台数量n ＝8 笼式扶梯高度H F ＝39m
04m =n δ+2δ+2B)^2-(i D +2n δ+2δ)^2]nq p +q F .00939+2
8 17 400.8 422.5 422.5 364.1
操作时塔内物料质量m 05/kg
5
.258037501198.3750)93.17009.0(2.24
)(4
21
102
05=?
+?+???=
++=
π
ρρπ
f w i V h N h D m
—— 1523 7456.2 5236.8 5236.8 6350.7
人孔、接管、法兰等附件质量m a /kg
按经验取附件质量为：
7.564875.2259425.025.001=?==m m a
102.5
354.6
845.6
1322.5
1322.5 1701
计算内容
计算公式及数据
0～1
1～2
2～3 3～4 4～5 5～顶
充液质量m w /kg
144950
1000
1198.32100049.362.24
24
202
=??+???=
+=
π
ρρπ
w
f w i w V H D m
——
1573.5 23564 32459.2 32459.2 30015.6 偏心质量m e /kg
再沸器：m e ＝2000 ——
——
1400
2600
——
——
操作质量m 0/kg
8582120007.56485
.258039.16347.81821995775.2259405040302010=++++++=++++++=e
a m m m m m m m m
678.9
3620.7
18951.9 22402.8
20931.9
19234.8
最小质量m min /kg
45.4405220007
.56489.16347.8182199572.075.225942.004030201min =++++?+=+++++=e
a m m m m m m m
1162
3131
14269
15235
15196
15214.45
最大质量m max /kg
05.20496820007.56481449509.16347.81821995775.2259404030201max =++
++++=++++++=e
a w m m m m m m m m
865
4596.3
45682
59875
54589
39360.75
2.3塔的基本自震周期计算 计算内容 计算公式及数据
塔体内直径D i /mm 2200 塔体有效厚度δe /mm 10 塔设备高度H ，mm 40535 操作质量m 0/kg
85821
塔设备的自振周期T 1/s
52
.110220010109.140535858214053533.901033.9033
53
3
01=???????=?=--i
e D E H m H
T δ 2.4地震载荷与地震弯矩计算 各段操作质量m i /kg 678.9 3620.7 18951.9 22402.8 20931.9 19234.8 各点距地面高度
500
2030
6760
15460
25460
35495
地 震 载 荷 与 地 震 弯 矩 计 算
计算内容 计算公式及数据
1(0～1) 2(1～2) 3(2～3) 4(3～4) 5(4～5)
6(5～顶)
h i 1.5 1.12×104 9.15×104 5.56×105 1.92×106 4.06×106 6.69.×106 m i h i 1.5
7.60×106 3.31×108 1.05×1010 4.30×1010 7.50×1010
1.29×1011 ∑==6
15
.1i i
i h m A
2.58×1011
h i 3
1.25×8.37× 3.09× 3.7× 1.65× 4.47×
108
109 1011 1012 1013 1013
m i h i 3
8.49×1010 3.03×1013 5.86×1015 8.29×1016 3.45×1017
8.60×1017 ∑==
6
1
3
i
i i h m B
1.29×1018 A/B
2.0×10－7
基本振型参与系数η
k1
5
.175.11100.2i i k h h B
A -?==
η 0.00234 0.0187
0.11
0.385
0.826
1.37
阻尼比 0.02
衰减指数 =0.9+.975 阻尼调整系数η2
η2=1+
地震影响系数最大值
αmax
α
max ＝0.24（设计烈度为
8度，设计基本地震加速度0.3g 时）
各类场地土的特征周
期T g
T g ＝0.4（地震分组为第二组，Ⅱ类场地土）
地震影响系数α
1
086
.01.319×24.052.14.0η2975
.0max 975
.01
1=??
??
?
??=????
? ??=ααT
T g
T g=0.4T1=1.52T g =5
水平地震力F k1/N
g m F k k k 111ηα=
1.34
57.06
1757
7269.2
14571.8
22209.19
垂直地震影响系αmax
α
max=0.65αmax=0.65?0.24=0.156
当量质量m eq /kg 取m eq =0.75m 0=0.75 底面垂直地震力/N
=αmax
i i h m
3.4
7.35 1.28 3.46 5.33 6.83
1.70
任意质量i 处垂直地震力Fvi /N
Fvi=i i h m 196.8 4254.45
74091
200277.7
308520
395346
任意计算截面i 处垂直地震力
=
0-0截面 1-1截面 2-2截面 3-3截面 4-4截面 5-5截面 174150
174114
173360
160251.4
底截面处地震弯矩
001-E M /N ·mm
9
010
011034.14053581.985821086.035
1635
16
?=????==
-gH m M E α
地 震 载 荷 与 地 震 弯 矩 计 算
计算内容
计算公式及数据
1(0～1) 2(1～2) 3(2～3) 4(3～4) 5(4～5)
6(5～顶)
底截面处地震弯矩
00-E
M
/N ·mm
8
80
010010935.4109478.325.125.1?=??==--E E M M 截面1－1处地震弯矩
1
1-E
M /N ·mm 22-E M ==(10)=1.30
截面2－2处地震弯矩
2
2-E
M /N ·mm 1
1-E
M ==(10)=1.20 2.5 风载荷与风弯矩计算 计算内容
计算公式及数据
1(0～1) 2(1～2) 3(2～3) 4(3～4) 5(4～5)
6(5～顶)
各计算段的外径
D Oi /mm
222412222002=?+=+=n i Oi D D δ
塔顶管线外径d O /mm 480 第i 段保温层厚度 δsi /mm
100 管线保温层厚度 δps /mm
100 笼式扶梯当量宽度K 3 400 各计算段长度l i /mm
1000
2060 7400 10000 10000 10076 操作平台所在计算段
的长度l 0/mm ——
2060 7400 10000 10000 10076 平台数
0 1 1 2 2 2 各段平台构件的投影面积∑A/mm 2
9
9×105 18×105
18×105
18×105
计算内容
计算公式及数据
1(0～1) 2(1～2) 3(2～3) 4(3～4) 5(4～5)
6(5～顶)
操作平台当量宽度K 4/mm
42l A K ∑=
操作平台当量宽度 K 4/mm
873.8
243.2
360
360
362.7
各计算段的有效直径D ei /mm
ps O si O i ei d K D D δδ224++++=
3708
4581.8
3951.2
4068
4068
4070.7
432K K D D si O i ei +++=δ 3428
4301.8 3671.2 3788 3788 3790.7 取最大值D ei /mm 3708 4581.8 3951.2 4068 4068 4070.7 各计算段顶截面距地面的高度h it /m 1
3.06
10.46
20.46
30.46
40.536
风压高度变化系数f i 查表5-23 1.0
1.0
1.0
1.25 1.42 1.56
体型系数K 1 0.7 基本风压值 q 0/N/m 2
300 塔设备的自振周期 T 1/s 1.52 q 0T 12
300
脉动增大系数ξ（B 类） 查表5-24
2.39
脉动影响系数νi （B 类）
查表5-25
0.72 0.72 0.72 0.79 0.83 0.85 h it /H
0.025
0.075
0.26
0.5 0.75
1
第i 段振型系数φzi
1.0
查表5-26
0.02
0.02 0.068
0.34
0.612
1.00
各计算段的风振系数K 2i
i
zi
i i f K φξν+
=12
1.034 1.00
1.117
1.514
1.855
2.302
各计算段的水平风力P i /N 6
02110-?=ei i i i i D l f q K K P
1073.5 2732.6
9144.8 21556 30003 41242.5 计算内容 计算公式及数据
0～1
1～2
2～3
3～4
4～5
5～顶
0-0截面的风弯矩
0-W
M /N ·mm 9
6
5432163
2132
121
1
001081.25.41242354985.30003314603.21556154608.914467606.273220305.1073500)
2
()2
()2
(2
?=?+?+?+?+?+?=+
+++++?
?????++
+++
+=-l l l l l l P l l l P l l P l P M W
1-1截面的风弯矩
1
1-W
M /N ·mm 9
6
543264
3243
232
2
111052.25.41242344985.30003244603.21556144608.914457606.27321030)
2
()2
()2
(2
?=?+?+?+?+?=+
++++?
?????++
+++
+=-l l l l l P l l l P l l P l P M W 2-2截面的风弯矩
2
2-W
M /N ·mm 9
6
54365
4354
343
3
221031.25.41242324385.30003224003.21556124008.91443700)
2
()
2
()2
(2
?=?+?+?+?=+
++++
+++
+=-l l l l P l l l P l l P l P M W
2.6偏心弯矩计算 计算内容 计算公式及数据
偏心质量m e /kg 2000 偏心距e/mm 2000
偏心弯矩M e /N ·mm
71092.3200081.92000?=??==ge m M e e
2.7塔体和裙座危险截面的最大弯矩 计算内容
计算公式及数据
0-0截面 1-1截面 2-2截面 e i i W M M +-
2.88×109 2.608×109 2.388×109 e i i W i i E M M M ++--25.0
3.231×109 3.081×109 2.856×109 最大弯矩i i M -max /N ·mm
3.231×109
3.081×109
2.856×109
2.8圆筒内力校核 计算内容
计算公式及数据
0-0截面
1-1截面
2-2截面
有效厚度 δei /mm 10 筒体内径D i /mm 2200 计算截面以上的操作质量m 0i-i /kg
85821
85142.1
81521.4
设计压力引起的轴向应力σ1/MPa
5.7110
42200
3.141=??==ei i pD δσ 0
71.5
操作质量引起的轴向应力σ2/MPa
ei
i i i D g
m δπσ-=
02 12.18
12.08
11.57
最大弯矩引起的轴向应力σ3/MPa ei i i i D M δπσ2
max
43-=
85.00
81.05
75.13
载荷组合系数K 1.2
系数A
000855.01100
10
094.0094.0=?=
=
i
ei
R A δ
设计温度下材料的许
用应力[σ]t /MPa
（Q345R ，200℃）， []
MPa t
170=σ
（Q235-B ，200℃），[]
MPa s t
105=σ 105
105 170
系数B/MPa （Q345R ，200℃），118=B （Q235-A ，200℃），93=B
93 93
118 KB/MPa 111.6 111.6 141.6 K[σ]t /MPa
126
126
204 许用轴向压应力[σ]cr /MPa 取以上两者中小值
111.6 111.6 141.6 K[σ]t φ/MPa
107.1
107.1
173.40
圆筒最大组合压应力（σ2+σ3）/MPa
对内压塔器[]cr K σσσ≤+32（满足要求） 97.18 93.13
86.7
圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核
计算内容 计算公式及数据
0-0截面
1-1截面
2-2截面
圆筒最大组合拉应力（σ1—σ2+σ3）/MPa
对内压塔器[]φσσσσt
K ≤+-321（满足要求）
72.82 68.97
135.06
塔设备压力试验时的应力校核
计算内容
计算公式及数据
试验介质的密度（介质为水）γ/kg/m 3 1000 液柱高度H W /m 37.97 液柱静压力 γH/9.81/MPa 0.37 有效厚度δei /mm 10 筒体内径D i /mm 2200
2-2截面最大质量m T 2-2/kg 75.1995063.459686505.20496822=--=-T m 试验压力p T /MPa [][]
625.1170
170
3.125.125.1=?
?==t
T p
p σσ 筒体常温屈服点 σs /MPa
345 2-2截面0.9K σs /MPa 372.6 2-2截面KB/MPa
111.6
压力试验时圆筒材料的许用轴向压应力[σ]cr /MPa
取以上两者中小值 111.6
试验压力引起的周向应力σT /MPa
7.22010
2)102200)(10^-93797081.91000625.1(2)
)(81.9/(=?+???+=
++=
ei
ei i T T D H p δδγσ
液压试验时：s T K σσ9.07.220<=（满足要求）
试验压力引起的轴向
应力σT1/MPa
375.891042200625.141=??==ei i T T D p δσ
重力引起的轴向应力
σT2/MPa 32.2810
220081.975.199506222
=???==-πδπσei i T T D g m 塔设备压力试验时的应力校核
计算内容
计算公式及数据
弯矩引起的轴向应力 σT3/MPa
26
.1910
2200)1092.31031.23.0(4)
3.0(42792
223=???+???=
+=
-πδπσei
i e W T D M M
压力试验时圆筒最大组合应力/MPa
315.8026.1932.28375.89321=+-=+-T T T σσσ
液压试验时：φσσσσs T T T K 9.0315.80321<=+-（满足要求）
cr T T ][58.4726.1932.2832σσσ<=+=+（满足要求）
2.9裙座壳轴向应力校核 计算内容
计算公式及数据
0-0截面积A sb /mm 2 42
1091.6102200?=??==πδπis is sb D A
0-0截面系数Z sb /mm 3 722
1080.31022004
4
?=??=
=
π
δπ
s is sb D Z
KB/MPa 111.6 K[σ]t s /MPa
126 裙座许用轴向应力/MPa
取以上两者中小值 111.6
0-0截面组合应力/MPa KB A g m Z M sb sb <=??+?=+-21.9710
91.681
.9858211080.310^9×3.23147000max 检查孔加强管长度l m /mm
150 检查孔加强管水平方向的最大宽度b m /mm 450 检查孔加强管厚度 δm /mm 12
裙 座 轴 向 应 力 校 核
计算内容 计算公式及数据
A m
36001215022=??==m m m l A δ
1-1截面处裙座筒体的截面积A sm /mm 2
4
105.7]360010)102450[(2102200]
)2[(?=-??+?-??=-+-
=∑πδδδπm es m m
es im sm A b D A
1-1截面处的裙座筒体截面系数Z sm /mm 3
Zsm=2es δl m=2?10?150? 3.23?610
h-h 截面处的裙座壳截面系数Z sm /mm 3
Z sm =
4
)2
b (4
2
π
δδπ
=
--
∑Zm mD D es
is
es is ?2200^2?10-2?(450?2200
?5-3.23?610)=3.46?710
1-1截面组合应力/MPa
KB A g
m Z M sm
sm <=??+?=
+--27.10010
5.781
.985821 10 3.4610×3.0814
79
11011max
KB
A g m Z M M sm
sm
e
W <=??+??+??=+
+--79.66105.781.96.3349511046.31092.31052.23.03.04
7791
1max 11
2.10基础环厚度计算 计算内容 计算公式及数据
裙座内径D is /mm 2200
裙座外径D os /mm 222010222002=?+=+=es is os D D δ 基础环外径D ob /mm 25003002200300=+=+=is ob D D
基础环内径D ib /mm
19003002200300=-=-=is is D D
基础环伸出宽度b/mm 140)22202500(2
1
)(21=-=-=os ob D D b 相邻两筋板最大外侧
间距l /mm
160
基础环面积A b /mm 2 6222
21007.2)19002500(4
)(4
?=-=
-=
π
π
ib ob b D D A
基础环截面系数Z b /mm 3
9^1002.12500
32)19002500(32)(444
4
?=?-=-=ππob ib ob b D D D Z
基础环材料的许用应
[]
140=b
σ
力[σ]b /MPa 水压试验时压应力 σb1/MPa
57
.31007.281.9858219^1002.110^9×3.2316000max 1
=??+
?=+=-b b b A g m Z M σ
操作时压应力σ
b2/MPa
84
.11007.281.905.2049689^1002.11092.31081.23.03.06
79max 002=??+??+??=+
+=
-b
b
e
W b A g
m Z M M σ
混凝土基础上的最大压力σbmax /MPa
取以上两者中大值 3.57
b/l 875.0160/140/==l b
基 础 环 设 计
计算内容
计算公式及数据
矩形板力矩Cx 、Cy 系数 查表5-27得，Cx=-0.1498,Cy=0.0842
对X 轴的弯矩M x /N ·mm/mm 8.104811960057.31498.0Cx 2max -=??-==b M b x σ
对Y 轴的弯矩M y /N ·mm/mm 2.76952560057.30842.0Cy 2max =??==l M b y σ
计算力矩M s /N ·mm/mm
取以上两者中大值
10481.8
有筋板时基础环厚度/mm
19.243140
10481.8
63][6=+?=+=
b
s
b M σδ 经圆整取
25=b δ
2.11地脚螺栓计算 计算内容
计算公式及数据
最大拉应力σ
B1/MPa
58
.21007.281.945.440529^1002.11092.31081.26
79min
001
??-??+?=-+=-b
b e W B A g m Z M M σ
最大拉应力σ
B2/MPa
85
.010
07.298402.36
-81.9858219
^1002.11092.31081.225.010935.425.06
7
9800000002
=??-
??+??+?=--
++=---b
V b e W E B A F g m Z M M M σ 基础环中螺栓承受的最大拉应力σB 取以上两者中大值
058.2>=B σ 塔设备必须设置地脚螺栓
地 脚 螺 栓 计 算
计算内容 计算公式及数据
地脚螺栓个数n
40
地脚螺栓材料的许用应力[σ]bt /MPa
对Q-235A ，取[]MPa bt
147=σ
地脚螺栓腐蚀裕量C 2/mm
地脚螺栓取mm C 32
=
地脚螺栓螺纹小径d 1/mm
[]373147
401007.258.2446
21=+?????=+=
πσπσC n A d bt
b
B
故取M42地脚螺栓满足要求
2.12小结（汇总设计结果，附设计结果汇总表）
计 算 结 果
塔体圆筒名义厚度 δn /mm 12（满足强度和稳定性要求） 塔体封头名义厚度 δhn /mm 12（满足强度和稳定性要求） 裙座圆筒名义厚度 δen /mm
12（满足强度和稳定性要求） 基础环名义厚度 δb /mm
25（满足强度和稳定性要求） 地脚螺栓个数
40（满足强度和稳定性要求） 地脚螺栓公称直径 d/mm 42（满足强度和稳定性要求）
3 设计总结
本次设计的任务是塔设备机械设计，刚拿到设计任务时一点头绪也没有，根本就不知道从哪开始入手。在参考了课本上的范例，以及老师给的参考资料后才有那么一点思路。在设计过程中需要查阅参考各种数据和资料，有时一个公式、
字母需要研究很久才逐渐明白。这次设计的计算量相当大，而且特别容易算错，有时算上好几遍才能算对。因为一个数字的错误计算，就可能导致整个设计作废，必须修改重算。在历经多次的重算修改后，终于熟悉整个设计过程，理清了思路。通过设计过程我们懂得了没有科学地规划，只会一直处在盲目地计算、改数字、再次计算等阶段。
这次机械课程设计给我留下了极深的印象，也让我有了很多的收获。机械课程设计是旨在培养学生的工程设计能力，对所学知识进行一次综合性训练。而这次我们进行的是对塔设备的机械设计。本设计不管是从方法上还是从专业知识上，我都有很大的收获，这对于下次的课程设计是一个很好的锻炼的机会，也是对专业知识的再一次学习和巩固。在这次课程设计中充分运用了个人努力与团队协作，通过我和同学两人的分工合作，让我们有了更多从事设计工作的经验，也增进了朋友之间的友谊。通过这次设计使我对所学知识的综合应用能力、分析和解决工程实际问题能力都得到了提高，为今后的工作做了必要的准备，对我有很大帮助。
由于设计经验不足，加上时间仓促，难免有错误之处，恳请老师批评指正。